Гидродинамика и теплообмен в системах несимметричных импактных газовых струй тема автореферата и диссертации по физике, 01.04.14 ВАК РФ

ПЕРЕЧЕНЬ ОСНОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ.

ВВЕДЕНИЕ

1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА

ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Одиночные импактные струи

1.2.Системы импактных струй.

1.3.Способы промышленного применения импактных струй.

1.4.Постановка задач исследований

2. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ.

2.1.Методика исследования гидродинамики и теплообмена систем импактных струй.

2.2.Оценка погрешности эксперимента.

2.3.Исследование структуры течения методы пылевых следов.

3. ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ТЕЧЕНИЯ В РАЗЛИЧНЫХ

СТРУЙНЫХ СИСТЕМАХ

3.1 .Распределение давления системы струй на преграду

3.2.Гидродинамика в зоне взаимодействия вторичных пристенных струй.

3.3.Гидравлическое сопротивление в системах импактных несимметричных струй.

4. СРЕДНЯЯ ТЕПЛООТДАЧА В КОМПЛЕКСАХ ИМПАКТНЫХ

СТРУЙ РАЗЛИЧНОЙ ФОРМЫ.

4.1.Влияние режимных и геометрических параметров на теплоотдачу в системах импактных струй

4.2.Обобщение данных по теплоотдаче в системах импактных несимметричных струй.

5. НЕКОТОРЫЕ МЕТОДЫ ПРАКТИЧЕСКОГО ПРИМЕНЕНИЯ

ИМПАКТНЫХ СТРУЙ

5.1.Струйная система охлаждение свода аглогорна.

5.2.Защитное охлаждение форсунки газовой горелки

5.3.Теплообменный аппарат с импактными струям

В современных высоко энергетических установках и агрегатах в некоторых узлах требуется передача мощных тепловых потоков от газа к поверхности. Одним из эффективных способов организации теплообмена между газом и твердыми телами является применение импактных струй, ориентированных по нормали к поверхностям. Этим вызвано широкое применение струй в самых разнообразных технологических процессах и устройствах, где они зачастую предопределяют уровень качества рабочего процесса или характеристик аппарата.

Однако в широком ряде случаев, в частности, камерах сгорания, горнах агломашин и т.п., уже достигнутая интенсивность теплоотдачи еще не достаточна, и проблема усиления теплопереноса с одновременным снижением энергозатрат на прокачку теплоносителя в струйных потоках остается весьма актуальной.

Гидродинамике и теплообмену в системах газовых импактных струй посвящен ряд монографий и большое число журнальных статей. Однако все они посвящены осесимметричным струям. В то время как в работе [3] показано, что при изменении формы поперечного сечения канала на несимметричную в одиночных импактных струях наблюдается значительное усиление теплоотдачи (до 80%), вследствие возникновения дополнительных турбулентных перетоков в пристенном слое.

На этом основании следовало предположить, что данный эффект интенсификации теплопереноса будет возникать и в системах несимметричных, отсюда целью настоящей работы является экспериментальное исследование гидродинамики и теплоотдачи в таких системах импактных струй.

Прежде всего следует уточнить используемую в работе терминологию: струи вытекающие из сопел, форма поперечного сечения которых имеет форму круга - симметричные струи; струя, образованная соплом, поперечное сечение которого не имеет полной симметрии [4], - не симметричные струи; структурное образование, возникающее при натекании струи на преграду, в области критической точки - циркуляционный рассекатель; область, в которой происходит столкновение вторичных пристенных струй - зона взаимодействия.

В диссертации представлены результаты исследований турбулентных струй, образованных регулярными системами сопел. Под регулярными подразумеваются такие системы струй, в которых на каждом шаге сохраняются неизменными геометрические, включая ориентацию сопел, и скоростные параметры.

Для выявления структурных гидродинамических образований использовались теневые методы и методика, основанная на инерционном осаждении частиц естественной пыли из воздуха на поверхность [3]. С целью повышения информативности теплерограмм и пылевых следов применен метод зонального разложения изображения [5]. Изучение процесса теплоотдачи проводилось методом регулярного режима.[6]

Научная новизна главных положений работы заключается в том, что автором впервые:

- получены экспериментальные данные о поле давления на преграду регулярной системы струй, истекающих из сопел, форма поперечного сечения которых не имеет полной симметрии;

- обнаружен эффект изменения конфигурации течения во вторичных веерных струях разной формы, растекающихся по преграде;

- теоретически обоснована и на основе экспериментальных данных, полученных путем комплексного анализа полей давления, теплерограмм и пылевых следов, уточнена гидродинамическая схема по парного взаимодействия вторичных веерных струй вблизи преграды при объединении импактных струй в комплексы, позволившая объяснить ряд закономерностей локального и среднего теплообмена в этих потоках;

- получены гидравлические характеристики струйных аппаратов с несимметричными импактными струями;

- проведены статистические исследования влияния скоростных и геометрических параметров на теплообмен с преградой систем несимметричных импактных струй, и получены уравнения подобия обобщающие эти данные;

- установлено, как влияет на теплообмен создание перфорации в стенке тупика, куда истекает импактная струя.

Достоверность результатов основывается на надежности экспериментальных данных, полученных путем сочетания независимых методик исследования; хорошей воспроизводимости результатов опытов и согласовании с литературными данными других авторов.

Практическая значимость. Полученные экспериментальные данные создают основы для разработки инженерных методик расчета аппаратов с системами импактных струй, а также позволяют осуществить оптимальный выбор организации струйных течений, что в совокупности с предложенными конструктивными решениями дает возможность повысить качество проектирования новых энергетических устройств.

Автор защищает:

- результаты экспериментального исследования поля давления на преграду систем газовых струй, сформированных каналами, имеющими круглую, квадратную и треугольную формы поперечного сечения;

- экспериментальные данные о структуре течения в пристенном слое указанных выше систем импактных струй, полученных путем анализа пылевых следов на преграде;

- основанные на анализе полей давления и пылевых следов новые физические представления о механизме интенсификации теплообмена систем струй с преградой при изменении формы поперечного сечения канала;

- результаты экспериментального исследования теплообмена с преградой регулярных систем газовых струй и их обобщение в виде критериальных уравнений для сопел с круглой, квадратной и треугольной формами поперечного сечения;

- данные о влияния перфорации в боковой стенке тупика на теплообмен газовой импактной струи с поверхностью такой полости.

Реализация результатов работы:

Екатеринбургским филиалом корпорации «Объединенные машиностроительные заводы» (г. С.-Петербург) разработана с использованием расчетной методики автора конструкция струйного охлаждения малогабаритных горнов с прямым зажиганием шихты для ряда агломашин.

Апробация работы. Основные результаты исследований, изложенных в диссертации, докладывались и были представлены на Втором и Третьем Всероссийских научных молодежных симпозиумах «Безопасность биосферы» (Екатеринбург, 1998, 1999); на Международной выставке-семинаре «Уралэкология» (Екатеринбург, 1999); XII и XIII Школах-семинарах молодых ученых и специалистов под рук. акад. РАН А.И.Леонтьева «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках» (Москва, 1999) и «Физические основы экспериментального и математического моделирования процессов газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках» (С.-Петербург, 2001); 4-м Минском международном форуме по тепломассообмену (Минск, 2000); на Шестой международной научно-технической конференции студентов и аспирантов «Радиоэлектроника, электротехника и энергетика» (Москва, 2000); на Второй международной научно-технической конференции РУО АИН РФ «На передовых рубежах науки и инженерного творчества» (Екатеринбург, 2000); 5th World Conference on Experimental Heat Transfer, Fluid Mechanics, and Thermodynamics (Thessaloniki, 2001); на международной научно-практической конференции «Агломерация. Высокоэкономичная технология, надежное и высокопроизводительное оборудование» (Екатеринбург, 2001).

В заключительной главе диссертации даны сведения о практическом применении результатов исследований.

Список литературы в конце диссертации не является исчерпывающим. В него включены те литературные источники, указание на которые важно для понимания сути использованных экспериментальных и теоретических методов, формирования целостного представления о месте данной работы в общем ряду исследований и для представления некоторых особенностей практического применения результатов работы.

Ниже перечислены по главам диссертации те лица, результаты совместной работы с которыми вошли в эти разделы: 3 гл. - Старцев В.В.; 5 гл. - Скачкова С.С., Коновалов М.Ю.

Диссертационная работа была выполнена на кафедрах «Турбины и двигатели» и «Теоретическая теплотехника» Уральского государственного технического университета-УПИ, она проводилась в соответствии с координационным планом АН России по проблеме «Теплофизика и теплоэнергетика» № ГР 01840005222 (Программа Минвуза «Человек и окружающая среда»).

Автор выражает благодарность своему научному руководителю, заведующему кафедрой «Турбины и двигатели», д.т.н. профессору Бродову Ю.М., научному консультанту, к.т.н. доценту Жилкину Б.П. за доброжелательное отношение и критические замечания, высказанные в процессе обсуждения работы.

1.4. ВЫВОДЫ И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЙ

Из представленного обзора литературных данных можно сделать вывод, что наиболее полно изучены осесимметричные импактные струи. Установлено, что усиления теплоотдачи в таких струях можно добиться, воздействуя на начальное течение (установка пассивных и активных турбулизаторов, наложение акустических воздействий, вдувом в струю радиальных струи, вводом твердых частиц и т.п.). Однако все эти способы дороги и сложны в исполнении, а некоторые и невозможно применить на промышленных установках. Наиболее перспективным способом усиления теплообмена в импактных струях является использование сопел, не имеющих полной симметрии [3]. Интенсификация теплоотдачи в таких струях достигается за счет того, что при соударении несимметричной струй с преградой на ее поверхности образуется сложное поле давления с высокой степенью

33 неравномерности. В результате чего у поверхности преграды образуются дополнительные турбулентные перетоки, вызывающие усиление теплоотдачи.

При этом в литературе практически отсутствуют данные по системам таких струй.

Одним из наиболее теплонапряженных устройств являются горелки различных модификаций, конструктивные элементы которых в высокотемпературных технологиях часто подвержены перегреву.

Исходя из проведенного литературного обзора и учитывая цель исследования, можно сформулировать следующие задачи :

1. Изучить структурно-гидродинамические факторы теплоотдачи в системах несимметричных импактных струй.

2. Определить зависимость гидравлического сопротивления в системах импактных струй от различных параметров.

3. Исследовать влияние на теплоотдачу формы струеобразующего канала в комплексах импактных струй в различных геометрических и режимных условиях.

4. Рассмотреть возможность практического применения несимметричных импактных газовых струй в горелочных устройствах и теплообменных аппаратах.

ГЛАВА 2 МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ.

2.1. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ ГИДРОДИНАМИКИ И ТЕПЛООБМЕНА СИСТЕМ ИМПАКТНЫХ СТРУЙ

Исследование теплоотдачи в системах импактных струй разной формы проводилось по классическому методу регулярного режима [6].

При использовании регулярного режима основной измеряемой величиной является темп охлаждения. Для его определения достаточно ограничиться определением температуры в одной произвольной точке исследуемого тела. При этом тарировка термопары не обязательна, если зависимость термо-э.д.с. от температуры является линейной. К недостаткам данной методики следует отнести необходимость тщательной реализации ряда предпосылок: постоянстве температуры среды во время опыта, создание условий В1<0,1, существование линейной характеристики термопары.

Схема экспериментальной установки. Для проведения исследований системы импактных струй, учитывая все выше описанные особенности регулярного режима, была спроектирована и смонтирована экспериментальная установка, представленная на рис.2.1.

Подача воздуха осуществлялась ротационной воздуходувкой 1. Расход воздуха регулировался клапаном 2, а определялся по ротаметру 4. Для поддержания постоянной температуры воздуха использовался теплообменный аппарат 3, он же играл роль и ресивера. Подвод воздуха в дутьевую камеру 5 осуществлялся с четырех сторон, что обеспечивало высокую степень равномерности начального истечения. Давление в дутьевой камере измерялось и-образным манометром 6. В верхнюю крышку дутьевой камеры ввернуты 25 патрубков 7, которые соединялись со сменными соплами-каналами 9 (рис.2.2) посредством резиновых трубочек.

10 >20

Рис.2.1. Схема экспериментальной установки: 1 - ротационная воздуходувка; 2 -регулирующий клапан; 3 - теплообменник; 4 - ротаметр; 5 - дутьевая камера; 6-11-образный манометр; 7 - патрубки; 8 - фторопластовый теплоизолятор; 9 - сменные сопла-каналы; 10 - датчик для изучения поля давления; 11 - стальные капилляры; 12 - блок микроманометров; 13 - медная пластина-датчик; 14,15 - термопары; 16 -термостат; 17 - операционный усилитель; 18 - ЭВМ; 19 - основная плита; 20 подвижная вставка датчика давления.

Рис. 2.2. Сменные сопла-каналы.

Каждая из резиновых трубочек имела регулируемый зажим, используемый для точного выравнивания начальной скорости истечения воздуха из сопел. В качестве преграды использовалась стеклотекстолитовая плита 19, имеющая сквозное квадратное окно (240*240 мм) для установки различных датчиков. Основная плита имела микрометрическую подачу в продольном направлении.

Выбор длина профилированной части сменных сопел-каналов, равной Ю^э, обусловлен тем, что при длине канала более 8 с1э происходит выравнивание течения [17].

Гидродинамика. Для исследования гидродинамических характеристик струйной системы использовался датчик давления 10, в котором размещалась подвижная вставка 20, имеющая микрометрическую подачу в поперечном направлении. Перемещение подвижной вставки фиксировалось при помощи часового индикатора марки КИ. В подвижной вставке просверлены 10 сквозных отверстий, в которые заподлицо с поверхностью, обращенной к соплам, установлены стальные капилляры 11 с внутренним диаметром 0,5 мм. Капилляры через резиновые трубки соединялись с блоком микроманометров 12. Микрометрическая подача обеспечивала перемещение основной плиты на 400 мм с шагом 0,25 мм, а подвижной вставки ступенчато 17х10мм= 170мм с шагом 0,01 мм.

Теплоотдача. Для исследования процессов теплоотдачи использовались пластины-датчики 11 из электролитической меди, имеющие размеры в плане 100x100x5, 170x170x5, 240x240x5 мм соответственно для шагов между сопел 5*=3, 5, 7, что обеспечивало постоянство числа струй в комплексе.

Датчики устанавливались в окно основной плиты 17 через специальные переходные проставки в зависимости от размера датчика. Противоположная рабочей сторона каждого датчика была покрыта слоем фторопласта толщиной 3 мм, а боковые поверхности изолировались основной стеклотекстолитовой плитой 19, поэтому утечки тепла были незначительными ( менее 4%). Температура датчика измерялась при помощи медь-константановой термопары 12. Такая же термопара 13 была установлена в дутьевой камере 5. Сигнал с обоих термопар через усилитель 15 поступал на вход аналого-цифрового преобразователя РСЬ-818, установленного в персональном компьютере 16.

В начале главы были указаны необходимые условия, при которых реализуется требуемый регулярный режим: постоянство температуры воздуха обеспечивалось при помощи теплообменного аппарата (см. гл.5, раздел 3); для обеспечения второго условия режима в качестве материала пластины-датчика была выбрана медь с высоким коэффициентом теплопроводности, что обеспечивало 0,003, для регистрации темпа охлаждения датчика использовалась медь-константановая термопара, выбор которой основан на линейности ее характеристики, а также родством с материалом датчика. В качестве подтверждения того, что в опыте реализуется регулярный режим на рис 2.3 представлена зависимость изменения 1п(/-?в) во времени т, где / -текущая температура датчика, ¿в - температура воздуха в дутьевой камере.

Рис.2.3. Зависимость изменения In(t-te) во времени т.

Для проведения опытов в пакете программ «Genie» была создана схема измерения и обработки экспериментальных данных. Активное окно программы представлено на рис.2.4.

Напряжение с термопары 200 ^

Рис.2.4. Активное окно программы для определения коэффициента теплоо'гдачи.

Величина ЭДС обеих термопар фиксировались измерительной схемой с частотой два замера в секунду, а показания микроманометра АР вводились в программу в ручную. При достижения температуры 150°С начинался отсчет времени, который останавливался при температуре датчика 50°(\ Расчетная температура воздуха определялась как средняя температура воздуха в тутьевой камере за время опыта. Далее рассчитывался коэффициент теплоотдачи, а затем критерий N11.

Поскольку суммарное термическое сопротивление фторопластового теплоизолятора и зоны контакта ее с медной пластиной (последнее оценивалось по [57]) значительно превышало термическое сопротивление пластины-датчика. тепловой поток от фторопластового изолятора к медной плагины является незначительным и в качестве определяющего размера для критериев в уравнении:

Гл -ВгГо

3 = е

2.1) где В1

СХ-/

- число Био; Бо = шело Фурье; является толщина медной пластины-датчика.

Все полученные значения N11 и АР сводились в общую базу данных, где происходило обобщение экспериментальных данных и расчет эмпирических коэффициентов для критериальных уравнений.

Опыты по определению средней интенсивности теплоотдачи импактных газовых струй проводились сериями, в которых менялся один из параметров: форма сечения сопел, скорость натекания струй на преграду расстояние от среза сопла до преграды, шаг между соплами с одновременной заменой пластины-датчика с другими размерами.

2.2. ОЦЕНКА ПОГРЕШНОСТИ ЭКСПЕРИМЕНТА

Оценка систематической погрешности в исходных данных производилась согласно [58] по процедурной погрешности. В свою очередь оценка э для расчетных величин осуществлялась по соотношениям [59] между среднеквадратичными ошибками исходных и расчетных данных. Результаты расчетов оценки максимальной относительной систематической погрешности 8тах основных величин приведены в таблице 2.3.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Проведенный комплекс исследований позволяет сделать следующие основные выводы:

1. Экспериментально установлено существенное различие в топографии полей давления, создаваемых на преграде натеканием систем импактных газовых струй, сформированных каналами с круглой, квадратной и треугольной формой поперечного сечения. Последние два типа сопел характеризуются полями давления с большими значениями градиентов, влияющих на течение в пограничном слое.

2. Обнаружен эффект изменения конфигурации течения во вторичной веерной струе, выражающийся в том, что у поверхности преграды возникают гидродинамическое образование повторяющее форму струеобразующего канала, но повернутое относительно положения сопла на угол 180°/п, где п -число сторон многоугольника.

3. Теоретически построена и на основе экспериментальных данных , полученных путем комплексного анализа полей давления, теплерограмм и пылевых следов, уточнена гидродинамическая схема парного взаимодействия вторичных веерных струй на преграде при объединении импактных струй в комплексы, которая позволила объяснить ряд закономерностей теплообмена в таких потоках.

4. Экспериментально получены данные по гидравлическому сопротивлению в струйных аппаратах с несимметричными струями, которые обобщены критериальным уравнением;

5. В итоге обобщения экспериментальных данных для регулярных систем струй, истекающих из каналов с формой поперечного сечения в виде круга, квадрата и равностороннего треугольника, получены критериальные зависимости среднего числа Нуссельта от чисел Рейнольдса, Прандтля, относительных расстояний и шага между соплами. Установлено, что применение несимметричных сопел для создания систем импактных струй

100 позволяет интенсифицировать теплоотдачу до 50%.

6. Показано, что при истечении импактной струи в полость с перфорацией боковых стенок интенсивность средней теплоотдачи снижается по сравнению с затопленной импактной струей той же формы как у симметричны, так и у несимметричных соответственно в 2,5 и 5 раз.

7. Материалы диссертационной работы внедрены при проектировании струйного охлаждения аглогорна и форсунки газовой горелки, а также создана технологичная конструкция теплообменника «газ-жидкость» с импактными струями.

1. Дыбан Е.П., Мазур А.И. Конвективный теплообмен при струйном обтекании тел. - Киев: Наук, думка, 1982, 302 с.

2. Юдаев Б.Н., Михайлов М.С., Савин В.К. Теплообмен при взаимодействии струй с преградами.- М.: Машиностроение, 1977.-248с.

3. Жилкин Б.П. Влияние структурно-гидродинамических факторов на интенсификацию теплообмена в газовых струйных потоках.: Автореф. дис. доктора, физ.-матем. наук.- Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2001.- 47с.

4. Вейля Г. Симметрия. М.: Наука, 1968 - 192 с.

5. Костомаров В.М, Жилкин Б.П., Зыскин Б.И. Компьютерный анализ струйных течений // Вестник Уральского государственного технического университета: Сыромятниковские чтения. Екатеринбург: УГТУ, 1995. С.65-70.

6. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел A.C. Теплопередача,- М.: Энергия, 1975.-200 с.

7. Меликов А.К. Экспериментально изследване механизма на генериране на турбулентност в свободно-струйно течение турбулизиращи рещетки: Автореф. дис. . канд. техн. наук София, 1979 - 29 с.

8. Аверин С.И., Минаев А.Н., Швыдский B.C., Ярошенко Ю.Г. Механика жидкости и газа. М.: Металлургия , 1987, 301 с.

9. Аралов А.Д. Исследование процессов теплообмена в области взаимодействия струи с преградой при активном воздействии на ее начальные параметры : Автореф. дис. канд. тех. наук. М., 1978, 16 с.

10. Брдлик П.М., Савин В.К. Исследование теплообмена при осесимметричном струйном обтекании плоских поверхностей, расположенных нормально к потоку. Научн.тр. / НИИСФ, 1967, вып.2, с. 123 - 142.

11. Абросимов А.И., Воронкевич A.B. Влияние профиля скорости на теплообмен круглой импактной струи // с.393-398

12. Мазур А.И., Давыденко И.Г., Захаров Ю.И. Аэродинамика свободной осесимметричной струи с неравномерным начальным профилем скорости.- Пром. теплотехника , 1988 , т. 10 , № 2 , с. 35 41.

13. Дыбан Е.П., Мазур А.И., Давыденко И.Г. Система струй. Пром. теплотехника , 1991 , 15 , № 21 .

14. Галкин В.Ю. Исследование теплообмена при натекании плоской дозвуковой струи на вогнутую поверхность. Тепло- и массообмен в элементах конструкций авиационных двигателей . Моск. авиац. ин.-т, М., 1992 , с. 13 - 16.

15. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. М.: Наука , 1974 .-712 с.

16. Абросимов А.И., Косоротов М.А., Парамонов А.А., Парфентьев М.Д. О теплообмене круглой затопленной импактной струи. Теплофизика высоких температур, 1991, 29 , № 1 , с. 177- 179.

17. Shunji Omori, ken-khi Yanagi, Katsumi Makihara. Heat transfer from plane strip by gas jet cooling // Technical Review. Mitsubishi Heavy Industries. October 1972. 1972. P. 11-18.

18. Martin H. Heat and mass transfer between impinging gas jets and solid surfaces.- In: Advances in heat transfer. New York ; London : Academic Press, 1977, Vol. 13, pp.1 -60.

19. Ward J., Mahmood M. Heat transfer from a turbulent swirling impinging jet. -In : Proc. of the 7th Int. Heat Transfer Conf., Munchen: Springer Verlag, 1982, Vol. 3, p. 401 -407.

20. Леонтьева A.M. Теория тепломассообмена. М.: Высшая школа, 1979.

21. Косенков В.И. Управление турбулентной полуограниченной струей. -VI всесоюзн. шк. мол. ученых и спец. «Соврем, проблемы теплофиз.», Тез.доклад.- Новосибирск: ИТФ, 1990 122 с.

22. Идельчик И.Е. Некоторые эффекты и парадоксы в аэродинамике и гидравлике. М.: Машиностроение, 1982 - 96 с.

23. Nikuradze J. Untersuchungen Über turbulente Strömungen in nicht kreisförmigen Rohren,.- Ingenieur-Archiv, 1930, N 1, S. 306-332/

24. Кутателадзе С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление: Справочное пособие.-М.: Энергоатомиздат, 1990.-367 с.

25. Дыбан Е.П., Мазур А.И. Некоторые характеристики системы осесимметричных струй, истекающих из перфорированной пластины. В кн.: Теплообмен и гидродинамика. Киев: Наук. Думка, 1977, с.18-26.

26. Дыбан Е.П., Мазур А.И. Метод расчетаосевой скорости в системе осесимметричных струй, образованных перфорированной пластиной. -Теплофизика и теплотехника, 1977, вып. 32, с.23-28.

27. Huesmann К. Eigenschaften turbulenter Stranlenbünder- Chem. Ing.-Techn., 1966, 38, N3, S.293-297.

28. Полушкин В.И. Расчет струи, вытекающей из перфорированной решетки-Вопросы проектирования и монтажа систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха, 1965, вып.23, с.54-61.

29. Абрамович Г.Н. Теория турбулентных струй М.: Физматгиз, 1960.-715 с.

30. Meier R., Kunzew W. Die Vergleichmäßigung der Trockung ebenflächiger

31. Güter um Pralestrahltrockner // Luft-und Kältetechnuk. 1972. V.8, №6, S.323-328.

32. Gardon R., Cobonpue J. Heat transfer between a flat plate and jets of air impinging on it. In: International development in heat transfer: Proc. Int. Heat Transfer Conference, New York: Amer. Soc. Mech. Eng., 1961, p.454-460.

33. Дыбан Е.П., Мазур А.И. Локальный теплообмен в системе импактных струй с односторонним выходом потока Теплофизика и теплотехника, 1978, вып. 35, с.13-18.

34. Дыбан Е.П., Мазур А.И., Голованов В.П., Давыденко И.Г. Особенности течения воздуха и теплообмена в системе импактных струй с односторонним выходом потока,- Теплофизика и теплотехника, 1978, вып. 34, с.64-69.

35. Hill J. Some heat transfer characteristics of impinging fluids- S. Afr.Mech.Eng., 1975, 25, N 10, p.316-324.

36. Freidman S.J., Mueller A.C. Heat transfer to flate surface In: Proc. General discussion in heat transfer, London: Inst. Mech. Engs., 1951, p.138-142.

37. Hollow B.R., Berry R.D. Heat transfer from arrays of impinging jets with large jet-to-jet spacing.- Trans. ASME. J. Heat. Transf., 1978, 100, N 2, p. 352-357.

38. Ott H. Wärmeübergang an einer durch Luftstrahlen gekühlten Platte.- Schweiz. Bauzeitung, 1961, 79, N 46, S. 834-840.

39. Kerscher E., Böhner G., Schneider A. Beitreg zur Wärmeübertragung bei der Furniertrocknung mit Düsenbeluftung Holz Roh- und Werkst., 1968, 26, N 1, S. 19-28.

40. Смирнов A.A. Исследование конвективного теплообмена при взаимодействии струйных потоков воздуха с плоскими ицилиндрическими поверхностями : Автореф. дис. . канд. тех. наук-Куйбышев, 1974 22 с.

41. Розенфельд Э.И. теплообмен при поперечном обтекании пластины плоскопараллельными или осесимметричными струями воздуха- Изв. вузов. Черн. Металлургия, 1966, № 2, с. 140-146.

42. Руденко А.П. Исследование теплообменных процессов при обжиге изделий строительной керамики : Автореф. дис. . канд. тех. наук Киев, 1977.- 23с.

43. Красников В.В., Данилов В.А. Исследование тепло- и массобмена при сопловой сушке Инж.-физ. журнал, 1965, 9, № 5, с.632-639.

44. Гухман A.A. Применение теории подобия к исследованию процессов тепломассообмена. М.: Высшая школа, 1974, 328 с.

45. Smith М.С., Kueth A.M. The Physics of Fluids, № 12, 1966.

46. Дыбан Е.П., Мазур А.И. Теплообмен в окрестности критической точки при натекании турбулизированной струи на преграду. Теплофизика и теплотехника. Респ. межвед. сб., 1977, вып. 33, с.6- 11.

47. Аралов А.Д. Влияние вдува на гидродинамику при взаимодействии струи с преградой. Изв. вузов. Машиностроение, 1977, № 10, с. 69 - 74.

48. Носов B.C., Ларионов И.Д., Мамаев В.В. Исследования теплообмена плоской пластины с потоком газовзвеси.- В сб. Тепломассообмен V. Материалы V Всесоюзной конференции по тепло- массообмену. Т.6, Минск, 1976, с.213-217.

49. Марков В.П. Закалка стекла на воздушной подушке: Автореф. дис. . .канд. техн. наук.-М., 1975.- 15 с.4.

50. Gustafsson R., Karlsson I., Akersson R. Dryer for material coated on twosurfaces.- Пат. 3982328 (США).- Опубл. 28.10.76.

51. Абросимов А.И., Парамонов A.A., Рожина Г.М. Экспериментальное исследование теплопереноса при струйном охлаждении силовых полупроводниковых приборов Тр. ВНИИЭМ, 1977, 50, с. 92-96.

52. Хидашели А.Н., Авалиани Д.И., Берошвили А.И. и др. Охлаждение анодов мощных газоразрядных ламп Тр. Груз, политехи. Ин-та, 1971, № 2, с. 234-238.

53. Шлыков Ю.П., Ганин Е.А., Царевский С.И. Контактное термическое сопротивление. М: Энергия, 1977, 328с.

54. Зайдель А.Н. Элементарные оценки ошибок измерений. Л.: Наука, 1968.-98с.

55. Сквайре Дж. Практическая физика. М.: Мир, 1971.-246 с.

56. Новицкий П.В. Зограф И.А. Оценка погрешностей результатов измерений. -Л.: Энергоатомиздат, 1991.-304с.

57. Грин X., Лейн В. Аэрозоли пыли, дымы, туманы. - Л.: Химия, 1964.-427с.

58. Процессы переноса во встречных струях (газовзвесь) / Под ред. И.Т.Эльперина. Минск: Наука и техника, 1972.- 212с.

59. Бадер В.И. Исследование конвективного теплообмена плоской и цилиндрической поверхности с газоструйной подушкой: Дис. . канд. тех. наук Свердловск, Уральский государственный политехнический ин-т им. С.М.Кирова, 1977- 169с. - Машинопись.

60. Гулаков A.A., Жилкин Б.П., Бродов Ю.М. Эффективные струйные системы охлаждения камер сгорания ГТУ // Труды XIII Школы-семинара молодых ученых и специалистов по руководством академика РАН А.И. Леонтьева. М.: Издательство МЭИ, 2001.- Т2. С.240-245.

61. Вулис Л.А., Кашкаров В.П. Теория струй вязкой жидкости. М.: Наука, 1965.- 432с.

62. Сычев А.Г. Результаты исследования затопленной турбулентной струи, набегающей перпендикулярно на плоскость гладкого потолка // Инженерно-физический журнал. 1964, №3. С.46-53.

63. Аэродинамика закрученной струи / Под ред. Р.Б. Ахмедова. М.: Энергия, 1977,- 240с.

64. Старцев В.В. Исследование процессов теплопереноса и структуры потока при взаимодействии струй с поверхностью.: Дис. канд. техн. наук.-Свердловск: Уральский политехнический ин-т им. С.М. Кирова, 1982.-118с.- Машинопись.

65. Гулаков A.A., Жилкин Б.П., Тюльпа В.В., Хазиев М.М. О применении импактных струй разной формы для охлаждения жаровых труб// Совершенствование турбин и турбинного оборудования: Региональный сборник научных статей. Екатеринбург: УГТУ, 1998, с. 244-253.

66. Тюльпа B.B. Влияние организации течения на теплоотдачу газовых струй: Автореф. дис. . канд. тех. наук- Екатеринбург, Уральский государственный технический университет-УПИ, 1998- 23с.

67. Жилкин Б.П., Тюльпа В.В., Хазиев М.М. Интенсификация теплоотдачи в газовых импактных струях // Интенсификация теплообмена. Труды Второй Российской конференции по теплообмену.Т.6. М.: МЭИ, 1998 -с.110-113.

68. Жилкин Б.П., Гулаков A.A., Бродов Ю.М., Тюльпа В.В. Гидравлические характеристики струйных систем охлаждения элементов ГТУ// Совершенствование турбин и турбинного оборудования: Региональный сборник научных статей. Екатеринбург: УГТУ, 2000, с. 367-370.

69. Вегман Е.Ф. Краткий справочник доменщика.- М.: Металлургия, 1981, 90 с.

70. Винтовкин A.A., Удилов В.М. Горелочные устройства обжиговых агрегатов металлургического производства- Челябинск: Металлургия, 1991,62 с.

71. Плоскопламенная горелка для прямого зажигания шихты при агломерации / Доронин Д.Н.,.Зыскин И.А, Жилкин В.П., Коновалов М.Ю., Скачкова С.С. // Металлург, 1, 2000 г, с.35-36.

72. Разработка струйного охлаждения горелочных устройств / Жилкин Б.П., Гулаков A.A., Коновалов М.Ю., Скачкова С.С., Зыскин И.А. // Рационализация производства и потребления энергии: Работы ОАО «Урал ОРГРЭС». Екатеринбург, 2001. Информ. сб.№4. С.55-58.

73. Мазур А.И. К вопросу о применимости уравнения потенциального течения при расчете струи, истекающей в тупик Вопр. техн. теплофизики, 1969, вып. 2, с. 71-74.

74. Черных В.А. Истечении струи в тупик.- Изв. АН СССР. Сер. Механика жидкости и газа, 1966, № 2, с. 130-140.

75. Гардон Р., Акфират К. Характеристики теплопередачи при ударе двумерных воздушных струй // Труды Амер. о-ва инженеров-механиков. Теплопередача. 1966. Т.88, №1, С.110-118.