Импульсные магнитные методы и средства контроля механических свойств изделий из ферромагнитных сталей тема автореферата и диссертации по физике, 01.04.11 ВАК РФ
|
Мельгуй, Михаил Александрович
АВТОР
|
||||
|
доктора технических наук
УЧЕНАЯ СТЕПЕНЬ
|
||||
|
Екатеринбург
МЕСТО ЗАЩИТЫ
|
||||
|
1993
ГОД ЗАЩИТЫ
|
|
01.04.11
КОД ВАК РФ
|
||
|
|
||||
'ГО од
РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ НАУК УРАЛЬСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ Ордене Трудррто Красного Знамени Институт физики металлов
На правах рукописи
МЕЛЪГУЙ Михаил Александрович
ИКПУЛЬСНЫЕ МАГНИТНЫЕ МЕТОДЫ И СРЕДСТВА КОНТРОЛЯ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ИЗДЕЛИЯ ИЗ ФЕРРОМАГНИТНЫХ СТАЛЕЙ
Специальность: 01.04.11 - Физика магнитных явлений
АВТОРЕФЕРАТ Диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук
¿г ■' -
' 7 /
Екатеринбург - 1993
Работа выполнена в лаборатории магнитных методов контрол Института прикладной физики Академии наук Беларуси.
Официальный оппоненты:
Доктор технических наук, профессор ГОРКУНОВ Эдуард Степанович Доктор технических наук МУЖИЦКИЙ Владимир Федорова
Доктор технических наук, профессор ПОКРОВСКИЙ Алексей Дматрие
Ведущая организация: Уральский государственный университет, г.Екатеринбург
Заидата состоится 28 января 19Э4 года в 1 2 часов на, заседании сгшциаллэиропанного совета Д 002.03.01 при Институт физики металлов Уральского Отделения РАН (620219, г.Екатеринбург, ГСП-170, ул.0.Ковалевской, 1В).
С диссертацией можно ознакомиться в биолиотеке Институт, физики металлов УрО РАН,
Аьторофират разослан У декабря 1933 г.
Учений секретарь специализированного совета доктор физико-математических наук
Обиая характеристика работы
Актуальность темы: Задача повышения качества выпускаемой про дукции в настоявее время приооретает особое значение в обией проблеме ускорения научно-технического прогресса. Решения этой садачи в немалой степени способствуют неразрулакше физические методы и средства контроля качества.
Среди неразруващих физических методов контроля важное место занимают магнитные и электромагнитные методы контроля механических свойств изделий из ферромагнитных материалов. позволяющее заменить малопроизводительные метода выборочных пряшх испытаний на твердость, предел прочности, предел текучести, относительное удлинение, характеристик микроструктуры высокопроизводительными неразруиаювшми методами, осуиэствить 100% контроль этих характеристик.
Сувность магнитных или электромагнитных методов заключается в том, что на испытуемое изделие воздействуют кагнитный (электромагнитным) полем к по одному (или нескольким) магнитным (электромагнитным) параметрам, являееимся результатом этого воздействия, и за ранее установленным корреляционным связям между измеренными магнитными (электромагнитными) параметрами и контролируемыми механическими свойствами устанавливают соответствие последних предъявляемым требованиям.
Однако сукествуюаиге метода магнитного (электромагнитного) контроля не удовлетворяют предъявляемым промысленностью треЗованиям по точности измерений при контроле изделий с изменяювимся зазором между преобразователем н испытуемым изделием и при контроле изделий, движущихся с различной скоростью. Это обусловлено тем, что в настоящее время хорошо развит способ намагничивания в квазнстати-ческих магнитных полях (метод коэрцитиметрии с приставным электромагнитом) и способ намагничивания в переменных магнитных полях различной частоты (метод высших нечетных или четных гармоник, амплитудно-фазовый метод, дву/частотный метод и т.п.). Способ намагничивания в сильных импульсных полях не изучен. Закономерности намагничивания и перемагничивания изделий в неоднородных магнитных полях не установлены, поэтому средства контроля механических свойств изделий из ферромагнитных материалов, основанные на импульсном намагничивании испытуемого изделия сильными неоднородными магнитными полями, измерении магнитных характеристик в процессе или после такого намагничивания и оценке механических свойств по изме-
ренным магнитным параметрам отсутствовали.
Разработка магнитных методов контроля механических свойств стальных изделий с использованием импульсных магнитных полей представлялась перспективной и актуальной, так как это позволяет осуществлять бесконтактное воздействие на испытуемый объект, а, значит, уменьшить погрешности, обусловленные влияниэм величиьы зазора между контролируемым изделием и преобразователем, увеличить производительность труда при контроле и обеспечить возможность контроля изделий, движущихся в процессе производства с различными -скоростями.
Работа выполнялась по заданиям ГК СМ СССР по науке и технике, утвержденным постановлениями К 334 ст 25.07.1969 г., * 259 от 20 мая 1974 г., заданием комиссии СМ '¿ССР « 255 от 4.10.1978 г. по теме Традиент-30", а также постановлениями СМ ^ССР X 375 от 31.1С.1980 г., постановлениями Президиума АН БССР Л 247 от 30.12.1976 Г.. * 193 ОТ 23.12.1982Г. и * 139 от 24.12.1987 Г.
Целью работы является разработка физических основ импульсного магнитного контроля механических свойств и структуры изделий из ферромагнитных материалов, разработка новых способов контроля, принципов построения средств контроля, способных работать в автоматизированных технологических процессах производства, разработка методов их метрологической поверки для широкого использования в промышленности.
Задачи исследований:
- исследовать процессы намагничивания ферромагнитных изделий импульсным полем соленоида; ось которого перпендикулярна поверхности или совпадает с осью испытуемого изделия, найти магнитные параметры результата такого намагничивания, доступные для измерения с минимальной погрешностью, исследовать влияние физических (магнитные характеристики материала), геометрических (форма и размеры) параметров изделий на измеряемые магнитные параметры:
- исследовать влияние режимов намагничивания (амплитуда и длительность импульсов, число импульсов), законов изменения амплитуды импульсов при намагничивании серией импульсов на измеряемую информативную величину;
- найти оптимальные способы намагничивания изделий и информативные величины, позволяющие решать задачи контроля механических свойств листового проката, проволоки, труб и изделий машиностроения из низкоуглеродистых, среднеуглеродистых и слаболегированных ста-
лей, находящихся в неподвижном состоянии в процессе выполнения кон трольной операции, а также движущихся в технологическом потоке производства;
- разработать принципы построения средств контроля, обеспечивающие возможность импульсного намагничивания изделий по заданной программе и измерение информативных величин с достаточной точностью, производительностью и воспроизводимостью результатов измерения;
- разработать методику и специальные устройства метрологическоП поверки разработанных средств измерений;
- осуществить внедрение импульсных магнитных методов и средств для решения важных народнохозяйственных задач контроля механических свойств.
Научная новизна работы заключается в том, что развито новое научное направление з магнитном структурном анализе, получившее название "Импульсный Магнитный Анализ" (ИИА-метод),позволяющий решить задачу контроля движущихся изделий в автоматическом режиме,сущность которого заключается в намагничивании изделий импульсным магнитным полрм, имевшим ось пространственной симметрии, перпендикулярную к поверхности контролируемого изделия или совпадающую с его осью, измерении параметров полей рассеяния в процессе или после такого намагничивания и определении качества изделий по измеренным параметрам.
При разработке указанного направления впервые получены следующие научные результаты:
1. На основе предложенных автором аналитических выражений для опгсания гистерезисиих свойств ферромагнетика получены формулы для расчета остаточной нанагниченности по частным петлям гистерезиса и по кривой возврата, основной кривой намагничивакия и магнитной проницаемости (кривая Столетова), с использованием которых рассчитаны пространственное распределение поля остаточной намагниченности и его градиента для плоских изделий, намагниченных неодиородкнм импульсным полем накладного соленоида, ось которого перпендикулярна поверхности изделия при различных амплитудах намагничивавшего ноля и расстояниях между соленоидом и.поверхностью. Показано, что изменение зазора между преобразователем и изделием вносит погрешность в результат измерения градиента нормальной составляющей поля остаточной намагниченности вдоль оси симметрии не более, чем 2% от
измеряемой величины.
2. Экспериментальные исследования влияния температуры термообработки испытуемых изделий, амплитуды, длительности п количества импульсов намагничивающего поля, размеров намагничиваюлего соленой да и контролируемого изделия, анизотропии-структуры и формы издели: на топографию поля остаточной намагниченности и градиента его нормальной и тангенциальной составляющих позволило:
- выявить аномальный гистерезис нормальной составляющей поля . остаточной намагниченности и его градиента при намагничивании плоских изделий сначала увеличивающимися, а затем уменьшающимися по амплитуде импульсами магнитного поля;
- предложить новый способ магнитн го контроля механических свойств изделий, заключающийся в намагничивании испытуемого изделия импульсом сильного магнитного поля, создаваемого соленоидом, ось которого перпендикулярна поверхности испытуемого изделия, измерении градиента поля остаточной намагниченности по нормали к испытуемой поверхности с помощью феррозонда-градиентометра, устанавливаемого на оси соленоида, и определении механических свойств изделия по заранее установленным корреляционным связям между измеренной величиной градиента поля остаточной намагниченности и определяемыми механическими свойствами;
- предложить новые способы магнитного контрой ферромагнитных изделий, заключающиеся в том, что намагничивание осуществляют:
а) серией импульсов постоянной амплитуды, причем число импульсов в серии выбирается от 1 до 10 в зависимости от толщины контролируемого изделия, что повысило стабильность результатов измерения градиента поля остаточной намагниченности на толщинах изделий до 4 мм, а если при этом измерять кроме градиента нормальной составляющей еще и градиенты его тангенциальных составляющих, то можно контролировать анизотропию структуры или цилиндрические изделия ограниченней длины;
б) серией импульсов с возрастающей амплитудой, а затем серией импульсов с убывающей амплитудой, причем наибольшая амплитуда выбирается из условия получения неизменного значения градиента остаточной намагниченности, что позволяет исключить влияние магнитной предыстории;
в) серией из двух импульсов противоположной полярности, причем величина"второго импульса меньше первого и выбирается из условия получения однозначной зависимости между твердостью и температурой
отпуска. Это позволяет решить задачу контроля твердости среднеуг-леродиетах и слаболегированных мерок сталей, отпущенных после закалки в интервалах температур 100-550°С, недоступную для методов коэрцитиметрии;
г) серией из.импульсов одной полярности одинаковой амплитуды, причем амплитуда импульсов выбирается из условия:
--Г. < о. -= 0.
что позволяет решать задачи контроля механических свойств изделий, имевших слой неферромагнитного защитного покрытия, независимо от толщины этого слоя в пределах 0-2 мм.
3. На основе расчетов полей остаточной намагниченности и их градиентов для тонкого листа, намагниченного импульсным магнитным полем двух соленоидов, оси которых совпадают, расположенных по обе стороны листа так, что их ось нормальна к поверхности листа, ч направления полей вдоль оси противоположны, и экспериментальных исследований зависимости градиентов полей остаточной намагниченности от смещения листа между намагничивающими соленоидами иле измерителями градиентов полей остаточной намагниченности при разных расстояниях мзаду преобразователями предложен новый способ контроля ,механических свойств листового проката сталей, движущегося в производственном потоке, заключающийся в его намагничивании периодически повторяющимися импульсами магнитного поля большой амплитуды, синхронно формируемыми двумя соленоидами, располовенными с противоположных сторон движущегося листа так, что их оси совпадают, а направления магнитных полей, формируемых этими соленоидами вдоль обшей оси,противоположны по знаку. При этом измерение градиентов квпряжеккостей полей остаточной намагниченности осуществляэтся с помощью феррозондов-градиентометров, расположенных по ходу движения с двух сторон контролируемого ляста, а о величине механических скойстз судят по сумм? измеренных градиентов напряженности полей остаточнсй намагниченности или чх среднему геометрическому.' Это позволяет осуществить контроль механических свойств непрерывно движущегося листового проката при амплитудах вибрация движущегося листа ?20 мм.
4. На основе расчета полей остаточной намагниченности длинных цилиндрических изделий, намагниченных импульсным полем двух ветреч-
но включенных соленоидов, оси которых совпадают между собой и I осью намагничиваемого изделия, и экспериментального исследования этих полей предложен способ контроля механических свойств непреры! но движущихся протяженных изделий, заключающийся в намагничивании периодически повторяющимися иклульсами магнитного поля, формируемого двумя соленоидами, оси которых совпадают между собой и с осью контролируемого непрерывно движущегося объекта протяженной формы, а направления напряженностей магнитиых полей, создаваемы; соленоидами вдоль оси движения, противополотаы по знаку. При этом после каждого импульса измеряется величина остаточного магнитного потока изделия. Это позволяет решать задачи контроля механических своПсте непрерывно движущихся в производственном потоке изделий т1 па проволока, пруток, труба и т.п.
5. На основе расчетов ЭДС катушки при движении через нее намагниченного короткого цилиндра и ее реакции на изменение остаточного магнитного потока цилиидра и его смещению относительно оси и экспериментальных исследований зависимости механических и магнитных свойств изделий от температуры термообработки предложен спосос магнитного контроля движущихся малогабаритных изделий, заключающийся в их последовательном перемещении через область магнитного поля, формируемого-намагничивающим соленоидом, и измерении магнитного потока в поле максимального намагничивания и остаточного магнитного потока и определении качества изделия по двум параметрам, что позволяет решить задачу контроля качества закалки движущихся изделий из высокоуглеродистых сталей, недоступную для однопарамет-ровых методов.
6. Разработаны принципы построения преобразователей и структурных схем прибороз для импульсного магнитного контроля механических свойств изделий:
- неподвижных в процессе контроля (приборы типа ИМА, ТИМА, ИЛК, КИМ);
- движущихся в технологическом процессе производства (прибор!: типа ИМПОК для листового проката, ИЧКМ - для проволоки и труб малого диаметра, МАКСИ - для коротких изделий).
7. Разработаны принципы и специальные средства метрологической поверки средств измерений градиента поля остаточной намагничен
ности при .контроле неподвижных и движущихся 'объектов, а также средств измерения магнитного потока при контроле движущихся малогабаритных изделий. ,
Новизна подтверждается 35 авторскими свидетельствами СССР и 43 зарубежными патентами, в том числе США, Англии, Франции, Японии, Италии,. ФРГ и других стран.
Апробация работы. Использование импульсного намагничивания и измерения параметров полей остаточной намагниченности в качестве магнитных параметров, по которым осуществляется контроль механических свойств изделий из ферромагнитных материалов, позволяет ре-, иять задачи магнитного структурного анализа, недоступные для методов коэрцитиметрии с приставным электромагнитом: контроль механических свойств (твердость, предел текучести, предел прочности, относительное удлинение) холоднокатаных низкоуглеродистпх листовых сталей, предназначенных для холодной штамповки; контроль качества закалки малогабаритных изделий из высокоуглеродистых сталей в процессе их движения, контроль листового проката сталей, движущегося в технологическом потоке производства при наличии вибрационных смешений контролируемого листа и т.п.
На основе импульсного магнитного метода разработано 7 типов приборов: Импульсные Магнитные Анализаторы ИМА-2А, ИМА-4', ИМА-4А -для контроля изделий толщиной не более 4 мм; ИМА-5, ИМА-5А, ИКА-ББ - для контроля изделий толщиной более 4 мм и имеющих слой защитного покрытия независимо от этого слоя; импульсные структуроскопы ИЛК-2, ИЛК-2А - для контроля изделий из среднеуглеродистйг и слаболегированных сталей, проведших закалку и высокотемпературный отпуск; КИЙ-1 - для контроля механических свойств сортового проката и изделий машиностроения после закалки и низкотемпературного отпуска независимо от магнитной предыстории изделия; Магнитные Анализаторы Качества Стальных изделий ЫАКСИ - для контроля качества закалки и отпуска малогабаритных изделий машиностроения,- движущихся в производственном потоке: Импульсный Магнитный Поточный Контролер ИМПОК - для контроля механических свойств листового проката, движущегося в производственном потоке.
Импульсные Магнитные Анализаторы.ИМА-2А, ИМА-4, ИМА-4А.ИМА-5Б. импульсные структуроскопы ИЛК-2А пропли государственные испытания, зкесены в Государственный реестр мер л измерительных приборов ХСР, рекомендованы к серийному выпуску и выпускаются партиями на )пытном производстве 1ПСБ с ОП АНБ. Другие разработки пронли ыетро-
логическую аттестацию и внедрены в нескольких экземплярах. Всего по теме диссертации на предприятиях Минчермета, Минсудпрома, Мкн-авиапрома, машиностроения и др. внедрено более 350 приборов.
На импульсный магнитный метод контроля механических свойств низкоуглеродистых сталей -толщиной до 4 мм и приборы типа ИМА-4 дж его осуществления продано 6 лицензий: 3 - в ГДР, 1 - в"НРБ, 1 - в ЧССР, 1 - в Японию. На импульсный магнитный метод контрол механических свойств толстолистового проката и труб и приборы тип; ИМА-5А для его осуществления продана лицензия в НРБ.
Основные результаты работы отражены в 121 публикациях, в том числе одной монографии, одной брошюре, 13 статьях, опубликованных в зарубежных изданиях, 30 статьях в киданиях АН СССР и БССР, 35 описаниях изобретений. Отдельные результаты работы докладывались на девяти Мэждународных, а также на Всесоюзных, отраслевых и республиканских конференциях.
Структура работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения, списка использованной литературы из 333 наименований (из них 121 работ автора, в том числе 35 изобретений) и пят! приложений.
Текстовая часть диссертации изложена на 239 с., графическая -на 89 с. Б приложениях приведены:
- сведения об известных средствах контроля механических свойсп сталей (13 с.);
- сведения о государственных испытаниях средств импульсного ма1 нитного контроля - приборов ИМА-2А, ИМА-4, ИМА-4А, ИМА-бБ, ИЛК-2А (4 е.);
- перечень семи проданных лицензий на импульсный магнитный мете контроля (1с.);
- сведения об использовании импульсного магнитного метода в странах СНГ (7с.);
- список 43 патентов, полученных автором в других странах, в тс числе США, Англии, Франции, ФРГ, Японии и др.
СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ
Во введении охарактеризовано состояние проблемы, показана актуальность темы исследований, научная новизна, практическая значимость.
Первая глава посвящена анализу современного состояния магнит-
них и электромагнитных методов и приборов контроля качества термо обработки и механических свойств ферромагнитных материалов и изделий. Анализ проведен по приведенным в Приложении Г характеристикам известных средств контроля. Эти средства классифицированы на:
1. основанпые на использовании периодического возбуждения (электромагнитные методы):.
1.1) с низкочастотным возбуждением полем большой напряженности;
1.2) с высокочастотным возбуждением полем малой напряженности;
1.3) с возможностью перестройки частоты возбуждения,
1.4) с одновременным возбуждением полями двух или нескольких частот;
2. основанные на намагничивании в квазистатических магнитных полях (магнитные методы).
На основе анализа известных способов воздействия магнитного (электромагнитного) поля на испытуемый объект и измеряемых при этом магнитных (электромагнитных) параметров рассматриваются достоинства и недостатки известных средств контроля изделий, находящихся неподвижными в процессе измерения.
Особое внимание уделяется анализ/ состояния дел в области разработка и использования методов и средств контроля механических свойств изделий в процессе их движения. Показано, что существующие методы и средства контроля не обеспечивают требуемой точности (из-за неизбежных вибраций при движении) и возможности Контроля широкого ассортимента изделий. Известные установки для листового проката типа ВФ-ЗОЭ разработки КНПО "Спектр" и фирмы Тойо Яохан {Япония) обеспечивают возможность контроля листового проката толщиной соответственно до 0,35 мм и 2,0 мм.
На основе анализа современного состояния зопро'са сформулированы задачи исследований, проведенных в настоящей диссертации.
Вторая глава посвящена расчетам полей остаточной намагниченности при иотульсном локальном намагничивании изделий. Так как строгое теоретическое решение этой задэчи на данном этапе развития науки не представляется возможным, в работе использованы упрощенные методы: учитываются нелинейные свойства ферромагнетика, но не учитываются вихревые токи.
1. Для градиента 7Нг напряженности поля остаточной намагниченности над ферромагнитным полупространством, намагниченным импульсным полем соленоида, ось которого перпендикулярна поверхности
полупространства (рис. 1.) получено выражение
где гк, /в, л0 - коэффициенты. вычисляемые по формуле
*»---- <(1+2Кп --\--
Ъ 2 I н. ♦1Я?4-/»«!1а11/2
- 2-Ш 2
Вг+СЙ+а2]1 И.
,+1Йд+г2]1/г ]
(2)
путем замены координаты г соответственно на косрдинаты точек А, В. О (см. рис. 1); N - размагничивающий фактор; р(Ня), ^(Нт) - функ-иинальные зависимости магнитной проницаемости и остаточной намагниченности испытуемого материала от максимальной напряженности импульсного магнитного поля.
мш-ничепмо-ти ннутр.ч и пне испытуемого изделия.
Зависимости для у(Нв) и ЛГ(Н„) вытекают из предлогенных авто ром выражений для описания петель гистерезиса по намагниченности Л.
н;.н К Г
<1 = « » 2 * ~--2-5—2--2'аГСг8 -"
Н Н +Н*в и (Н* ♦ ь Н^,) I н
н_.± н н7~
(3)
где знак "+" относится к нисходящей ветви петли гистерезиса, знак т к восходящей; Н - текущее значение напряженности магнитного поля; Н - максимальное значение.
апПв
(Н)
v з
1.
(4)
л. - «
Н„, «I,, - величины коэрцитивной силы, максимальной и остаточной намагниченности по предельной петле гистерезиса (Н ю);
- намагниченность по основной кривой при Ни = Нсв, - начальная восприимчивость.
Из (3) с учетом (4) при Н = Нш (совокупность вершин петель гистерезиса всех частных циклов) вытекает формула для основной кривой намагничивания
Л =«
а и
н:
н2 ♦ н2
т се
- агсгв
я н2 +к н2.
н +н
aгctg --Ч
н - н
с •_в
15)
а из (5) с учетом ц = р0(1 + Ли/Нв) вытекает зависимость ИИ )
[,..„ ^ , и,,-Ла^А .
" Н2-»К2 П Н2 +к Ц2 I в и
тс* га с я 1 "о
Н
Из (3) прч К = 0 вытекают также выражения: для Л (Н) • . .. '
3
[-£» .. + «^>1. (Т)
" н«+к"с. и. Н0 н0 J
Экспериментальная проверка, проведенная на образцах из стали 1Ш5 в состоянии поставки, после закалки от 850°С и стали 40ХН после, закалки от 840°С и последующего отпуска при 200°С, показала хорошие результаты. В качестве примера на рис. 2 показаны расчетные и экспериментальные петли гистерезиса, а на рис. 3 - зависимости Л (Н ) и аЛН ) для стали Ш5 в состоянии поставки.
ГШ ш
Используя (1)-(7), рассчитана относительная погрешность п, вносимая зазорсм ь между преобразователем и изделием в измерение
уН (Ь=0)-УН (Ь) ч = _£-£- . (8)
УН (Й=0)
При эгок: показано и экспериментально подтверждено, что эта по-греш ость не превышает 2% на 0,1 мм зазора при различных амплитудах намагничивающего поля, размерах намагничивающего соленоида, гтзной коэрцитивной силе и толщине испытуемого материала. Пример дьн на рис. 4.
2. Для тонкого ферромагнитного листа, локально намагниченного полем двух вптречио включенных соленоидов, оси которых совпадают, но расположены она по разные стороны листа (рис. 5), получены общие выражения для расчета поля остаточной нашгниченности в точке над листом с координатами Й и 2 (начало координат в точке пересечения оси соленоидов с плоскостью листа)
А " 00 Н,
нГВ№.2)-~4-й(2+-)/., г------------
2"2 ? о о <н*+ки*а >1 (2+й/2)2+Р2.+рг-2рЙсовг]3/г
а) vir* % J
ST -*
i /
i
-! - 6 Г i Н<0> f>h
L /
> s
. í
1 "о н0 ^ Н^кн;. Ор J
.р.
19)
и граяиента этого поля
J
" ш [П2+рг-2рПсоз,-2(г+а/2)2]. Н
'Нгп(а.^)=—--5__-_- -
2п 0 0 [ (2+С1/2) +Вг+р2-2рНсоа^]5/г(Н2+кН2 )
Т се
6 А/м
Рис. НеЛ„га,ан »ш-оммоо» оста« «шчакнос^ частних т? Р максимального ноля Н*.
$ \°?Н??Т, (««интудаая ? .
в состоч иии поставки • " 12} ш стал'-! Ш5
Рис. 4. Зависимость относительной погрешности п (а,б) измерения V Н » от величины зазора и
а -- при различных амплитудах Не(о - 0,4*105А/м, • - 6'10эА/м) и количестве импульсов п (1,10);
б - при различных амплитудах Не (I - 1.0*А/м, П -10 А/м) и размерах "намагничиваидего соленоида (•-*,= з,й,= 17; х - я,= з, й,= эо;д - *,= 17. <",= 30-, л -й,- 25.30 ММ ).
соленоиды; о - ферромагнитннй лист.
¿г.
в -
; [г 1 1__ь.Л*...^
' Н„|«ел|г ' н° И"
(ЯН2 *Н "Л
где а - .толщина листа, Н - тангенциальная составляющая напряженности намагничивающего поля в точке листа с координатами р и г,, равная сумме полей, создаваемых каждым соленоидом.
Расчет, выполненный на ЭВМ гю формулам (9) и (10), оопостав-лвнный с экспериментом (рис. 6), показал хорошее соответствие.
3. Для напряженности поля остаточной намагниченности стержня, намагниченного встречными полями двух соленоидов, оси которых совпадают с ось» стержня, получены выражения:
- для носильной составляющей -
- для тангенциальной составляющей
_ _ Мх.-у.) нг (Х4 у>) = Ив —- , • (12)
где х и у - относительные координаты точки наблюдения в простанст-ие, окружающем стержень; х = х/10, у = у/Ь0 (начало коордиьат совпадает с точкой персечения'осн стержня с плоскостью симметрии на-ыагничиваюиего поля); 10 - расстояние от начала координат до точки на оси х, где нормальная составляющая Нл(х) меняет знак; Н0 -максимальное значение нормальной составляющей поля остаточной намагниченности в точке х = 0, у = где г, = г/Ь^ а - радиус стержня.
Яг níLlL ,
ii.uo
í 1 Í а
' II ! , а V
1 \
: \Jl ■AJ
tts
en.
I 6
J- %ít'< V <J.
Hi,
in,
Рис. ,6a. Распределение норспьнсЯ еосташшюеЯ напрменностк пода остаточной намагни-. чо;шосги: а - да различной высоте £ пая поверхностью ja ста (I-* = .4 мм, 2 - г ~ Í4 им, 2 - 2 = 24 ш); 6 - на вдеото = 14 ш при разных аыплиту- .. лах намагничивавшего m.-лулъга тока (1 -I = 40 А, 2 -I = 200 А, 3 -I = . 400 А). — - теоретические , • - экспериментальные.
Рис. 66. Зависимость нормальной' составляющей поля остаточной намагниченности и его гпагашгта я центре п.чтиа от растояиия - ' до поверхности листа: а - Нг = 10*А/ц;
I, 2 - H¡, = 661 А/к; 3,5 - Ны =239 А/к; 4, 6 - lit, = 107 A/u.; 1,3,5,- поле; 2,4,е - грациент; б - il¿ = Ю6А/м; I -ноле; 2 - градиент; — - теоретические, • - экспериментальные.
1-1 т
Фа(х1.у1) = JVj.cn [с,- у/(с?+5?) ]. <14>
»•I
4-(1-Г.)
(15)
Г1
г - коэффициент, зависящий от выбора система единиц; и - магнитная проницаемость среды; С1 = 4 - I - х,; К4 = К, = -1; = К6 = 6; К, - 1Ц = 1; К4 = -4.
Сопоставление с экспериментом хода изыенеиия нормальной составляющей поля остаточной намагниченности в плоскости х = 0 с увеличением расстояния Ь от поверхности стержня (П = Ь0у, - г,) показывает, что расчет дает правильный ход этой зависимости.
Используя (11), (13), (15), получим алгоритм обработки инфор-шции при измерении поля остаточной намагниченности феррозондами, расположенными вокруг локально намагниченного стержня по ходу его движечиЯ, необходимый для отстройки от вибрационных смешений:
Нвых = "¡¡[- [ /!нй^)гП-К)2*16КНЛ - (1-К)(Н,+Н2)|, (16) 11 +г.
где К ------ вибрационное смещение; Н. и Н - сигналы
10 - Н - г, •
двух преобразователей,расположенных с противоположных сторон движущегося объекта.
Показано, что если считывать ЭДС катушки, расположенной соос-но но ходу движения локально намагниченного таким образом стержня, то интеграл от однопслярного импульса этой ЭДС практически не зависит как от скорости движения, так и от вибрационных смещений.
Глава 3 посвящена экспериментальным исследованиям различных способов намагничивания. Изучение топографии поля остаточной намагниченности листового материала в зависимости от температуры его отжига (рис. 7) при одностороннем намагничивании показало, что оп тиш^ышм магнитим параметром для контроля механических свойств
контролируемого объекта после отжига может служить градиент напряженности- измеренный по нормали к испытуемой поверхности вдоль оси, совпадающей с осью намагничивающего соленоида. Исследование влияния режима намагничивания (табл. 1) (амплитуда,
Таблица 1
Зависимость ?Н от режима намагничивания и толщины образца Р20
Режим намагни- Номер режима
чивания 1 2 3 4 5 6
Н,, А/м-105 0.8 0,8 0,8' 3.2 . 3,2 3,2
x , мкс 100 100 2800 • 2800 100 2800
(1, мм 45 1 1 45 1 1
УН ,А/м2-10* 20 0,45 1,4 2,5 1,05 1.7 3,2
длительность и количество импульсов) показало, что оптимальной амплитудой импульса, при которой величина измеряьмого градиента уНг наибольшая, является = (2+4)-Ш5 А/м (рис. 8а), где Н# - поле, создаваемое соленоидом на пересечении его торца с осью; длительность импульсов целесообразно выбирать не более 1000 мкс, число импульсов, достаточное для получения стабильных результатов, зависит от их амплитуды и толщины контролируемого материала и изменяется в пределах 3+10 (рис. 86). Установлено такге влияние краевого эффекта и линейных размеров листа на величину ?Нг. Установлено влияние анизотропии структуры и формы изделия на величины нормальной и тангенциальной составляющих поля остаточной намагниченности. Показано, что при контрле труб в качестве параметра контроля целесообразно использовать тангенциальную составляющую напряженности поля остаточной намагниченности, измеренную вдоль образующей труби.
. Установлено, что при амплитудах намагничивающего поля, превышающих (5+8).105 А/м вихревые токи Начинают играть столь существенную роль в процессе намагничивания, что при дальнейшем увеличении амплитуды (рис. 9а) величины Нг и 7Нг не только не воэра стают, но убивают. Это позволяет выбрать такую амплитуду, при кото-
-» -60
Ыо. 7. Рызиш целение нормальной 11^,(1-8) и •гши'енциалыюИ Н*г и'-8) составляющих остаточнсго магнитного поля иац поверхностью ферромагнитного образца при различных температурах отжига: , 1, Е - вШ^С: 2. 700: 3, 3'- 600 : 4.,*- 530; 5, 5- 500; 6, 6'- 400; 7, Т- 200; 8, 8'- без отжиги
4«
4» С«
П'И
У <0
1 ш Ы
1
V 1
ЕЙ".
(I
«У и У
V
и
! -
}
/ >>
Я 1
1
/V
и
0)
1'ии. в. Завишмость градиента тН» от амплитуда Ц- намагничивающего поля для толи^н: I, 3 - 5 мм, 2 - 20 мм, 4 - 1,5 мм (а) и от количестьа намагничивахвдих импуль-К*)ИВЫХ ~ 1,оыаРа Режимов, указанные ь
П.,'А
390
гчв ю
о
Рио. 9. Зависимость поля остаточной наютннчониостн Нг и ого' градиента V Нг от шдалнтуди/намагнячивахярг импульсов : а - сталь 45 толздной' 20 ш (х - П4 , • - ); б - сталь 09Г2С толщиной 4 ст.
рой колебания зазора в пределах 0-2 ш практически не влияют на результат измерения ?НР, так как убиль ?Нг за счет удаления ферроаон-да при увеличении зазора компенсируется увеличением уНг за счет уменьпения амплитуды импульса, действующего на испытуемый объект.
Установлен аномальный гистерезис поля остаточной намагниченности Нр и его градиента при импульсном намагничивании и перемагнн чивании изделий (рис. 9 6), благодаря которому представляется возможным осуществлять контроль изделий независимо от величины и знака уже имевшейся намагниченности. Сопоставительные исследования влияния смещения объекта контроля от преобразователя при одностороннем и двухстороннем намагничивании (рис. 10) показали, что для отстроЧки от вибрационных смещений при контроле движущихся изделий типа листовой прокат в качестве параметра контроля целесообразно использовать сумлу (при амплитудах вибрации до 10 мм) или средне? геометрическое (при амплитудах до 20 мм) от градиентов, измерении* по/обе стороны листа, при этом погресность, обусловленная такими вибрациями, не превышает 5* (рис. 11).
В четвертой главе приводятся результаты исследования влияния термической обработки (отжига> на магнитные и механические свойства низкоуглеродистых, среднеуглеродистых, низколегированных холоднокатаных и горячекатаных сталей. Исследования магнитных свойств
а)
-25 -15
15 ьН.мн
е
4
з 2
б)
2 ч- /
ч •Ошо^Л И
\
У* 1/
-25 -15 -5 5 15 лЬт
320 ею Н„%
Рис. 10.
Зависимость вихсдкогс сигнала кресбразсватолл от смекен/я л И листа (а, б) и коьрцхтиэно;: см,; материала (вЗ при разных способах намагничивания и считыва-нгг а -наглагнсчиванле и счктлванке с одкол сторону: 'а - намагничивание с двух сторск,. считывание з одна,; стопоны: в - намагничивание с однси стороны, считывание с двух сторон; о - намагничивание и считывание с двух сторон. Расстояние мезду элементами преобразование.'!: I - 2и = 7; 2 - II; 3 - 21; 4 - 31; 5 - 41; 6-2 = 51; 7 - Л -«% = 25
а)
б)
Щ
Рис.
О II.
Зависимость относительно:! погрешности р от расстояния ме»ду преобразователями 2 к : = б - х -
лЛ - 5 км; о - ^ = 10 им. I - измерение с одной сто- ' роны; 2 - суммирование сигналов; 3 - измерение среднего геометрического.
осуществлялись баллистическим методом, механических - стандартным методом. Исследованы стали 08кп, 08Ю, Юкп, Зкп, ст.35, с.т.45, ст.50, ЗОХГСА, 65Г, ЗОТ. Показано, что механические свойства после отжига всех этих сталей можно контролировать по измерению их магнитных свойств. Оптимальными магнитными параметрами следует считать коэрцитивную силу и остаточную намагниченность. В качестве примера на рис. 12 показаны результаты исследований стали 35.
На основании предложенной формулы для расчёта остаточной на- ■ магниченности .1гВ по кривой возврата
ÍH — Н arctg ——^ - arctg
Нс. -
Н„
21.
•arctg-
Н +н
arctg-
arctg-
"с,- нв]
Hn J
(IT)
и экспериментального изучения влияния температуры отпуска Тотп закаленной стали 65Г на параметры предельной петли гистерезиса осуществлен расчет зависимости «1гВ от температуры отпуска. Показано, что существует такая величина напряженности поля перемагничивания Нп,
р
Н
при которой <1гВ однозначно зависит от Тотп, что позволило предложить новый способ контроля качества отпуска "горбатых" сталей, не имеющих однозначной связи мевду Н£1 я Тотп.
Изделия из среднеуглеродистой стали БОРА с размагничивающий фактором N. прошедшие закалку и отпуск, можно контролировать по остаточной намагниченности Лг„ в том случае, если N > 0,002 ! (рис. 13).
АН т
iDO. 01»
0/S 0.08 20 iO
А
320 I
1С0
rie< V* А
—! \ V"
Ж
)
А 1 1 — J ч!
о 200 too еоо юо т'С
600 ТЦ
Рис. 12. Влияние температуры Рис.13. Зависимость остаточной отаига на магнитные иамаиничоиности от тем-
и механические свой- . пературы отпуска стаик
стпа Холоднокатаной 50РД при разлучиит/И :
стали 35. I - О, ГОШ; 2 - 0.0020-
3 - 0,00257; 4- - О.ПРЗГ ' 5 - 0,00488; 6 - 0,0075 7 - 0,01301.
Глава 5 посвящена описанию назначения и принципа действия приборов для импульсного магнитного контроля механических свойств изделий из ферромагнитных сталей. Всего разработано -7 типов приборов:
- Импульсные Магнитные Анализаторы (ИМА): ИМА-2, ИМА-2А, ИМА-3, ИМА-4, ИЫА-4А, ИМА-5, ИМА-5А, ИИА-5Б - для-контроля механических свойств изделий, неподвижных в процессе'контроля, по измерению градиента напряженности поля локальной остаточной намагниченности изделия, намагниченного серией импульсов магнитного поля одинаковой амплитуды, создаваемого накладным соленоидом, ось которого
перпендикулярна поверхности изделия;
- Трехкоординатный Импульсный Магнитный Анализатор (ТИМА) для контроля изделий по трем параметрам: градиенту нормальной составляющей поля остаточной намагниченности и взаимно перпендикулярных тангенциальных составляющих напряженности этого поля;
- Контролер Импульсный Магнитный (КИЫ) для контроля изделий машиностроения, имеющих предварительную намагниченность, независимо от ее знака и величины. Принцип его работы основан на обнаруженном аномальном гистерезисе по остаточной намагниченности (см. главу 3);
- Импульсный Локальный Контролер (ИЖ) - ИЛК-2, И-ЛК-2А - предназначены для контроля механических свойств изделий машиностроения, изготовленных из средьеуглеродистых и слаболегированных сталей, не имеющих однозначной зависимости коэрцитивной силы от температуры отпуска после закалки. Контроль осуществляется по величине градиента поля остаточной локальной намагниченности по кривой возврата;
- Импульсные Магнитные Поточные Контролеры (ИМПОК) - ИМПОК-1, ИШ0К-1А, ИМПОК-2 - для контроля механических свойств листового проката, движущегося в производственном потоке в процессе измерения . Допустимая скорость движения для ИМПОК-1 - Б м/с, для ИМПОК-2 - 25 м/с. Контроль осуществляется по сумме или среднему геометрическому градиентов полей локальной остаточной намагниченности листа, намагниченного импульсным полем встречно включенных соленоидов, расположенных с двух сторон листа;
- Индукционный Магнито-Мзханический Измеритель (ИМШ) для контроля изделий типа проволока, труба, непрерывно движущихся в производственном потоке в процес9е контроля. Контроль осуществляется по локальному остаточному магнитному потоку изделия, намагничиваемого импульсами магнитного поля двух встречно включенных соленоидов,оси которых совпадают с-осью контролируемого изделия;
- Магнитный Анализатор Качества Стальных Изделий (МАКСИ) - предназначен для контроля механических свойств малогабаритных изделий машиностроения, движущихся в процессе контроля. Измеряемыми магнитными параметрами контроля служат величина максимального магнитного потока в изделии в момент воздействия магнитного поля и величина остаточного магнитного потока после окончания этого воздействия. Намагничивание осуществляется соленоидом с постоянной во времени величиной напряженности магнитного поля, через который перемещается изделие.
Приводится описание разработанных для всех типов приборов методов безобразцовой метрологической поверки посредством специаль-
иых мер градиентов магнитных полей или магнитного потока, аттестованных во ЬНИИМ им. Менделеева (г .Санкт-Петербург)-
Приборы ИМА-2А, ИМД-4, ИМА-4А, ИМА-5Б прошли государственные испытания, рекомендованы к серийному выпуску, выпускались партиями в ЦКБ с ОП АНБ и внедрены на различных'предприятиях бывшего СССР (их перечень и количество внедренных приборов на территории бывшего .СССР дан в Приложении 4 к диссертации).
По 7-ми лицензионным соглашениям 80 приборов типа ИЫА-4 и 10 приборов ИМА-5А переданы в Болгарию, Германию, Чехо-Словакию, Японию.
Глава шестая посвящена исследованию возможности импульсного магнитного метода и средств его реализации для решения конкретных задач.контроля механических свойств изделий черной металлургии, машиностроения и решения других задач. Исследованные зависимости градиента уНг поля остаточной намагниченности ст температуры Т отжига холоднокатаных низкоуглеродистых листовых сталей 08кп, Юкп Зкп, 15сп, 20сп, 08Б, среднеуглеродистых сталей 35, 45, 50, слаболегированных сталей 65Г, ЗОТ и корреляционные связи между уНг и механическими свойствами (твердость, предел прочности, предел текучести, относительное удлинение при разрыве) показали: что однозначная свяиь между уНг и Т, между уНг и механическими свойствами суш'ствует, и, следовательно, обеспечивает возможность их контроля но измерению уНг.
В качестве примере на рис. 14 приведены результаты исследований среднеуглеродистых сталей 35, 45, 50.
Исследование труб показало, что при диаметре трубы более 31) мы уНг не зависит от диаметра, а при длине трубы более 500 мм -и от длины, однако толщина стенки играет существенную роль. Поэтому для статистической обработки следует объединять труби только одного номинала по толщине стенки.
Исследования возможности контроля качества термообработки зоны свврного шва жаропрочных сталсй Х5Ы и 12Х1МФ показали, что так< контроль возможен по уНг, а если дополнительно измерять твердость то можно указать и причину брака (подогрев или перегрев)
Контроль по градиенту поля остаточной намагниченности по кри бой возврата (приборы типа ИЛК) нашел применение при контроле сто порных колец авиадвигателей из сталей 65Г, 60С2ВА, которые проходят закалку и последующий отпуск при текшературе 450°С, а также для выявления термически не обработанных изделий среди термообра-бчтаннчх из высокопрочных специальных стальй типа'АК-29, АК-32.
б)
vHrq
130
50
а)
X
\ ЧГ\
^ \ \
'ни*
У > * /
/ Л Ñ¡ /< *¡t Г А
У 5Í 4 ■ /
U
го
кые си?з;: мели- , ' ' u> 1 ~ *°РРвта;«ок-
ст. S^B-S^fr:1™« своп«: б-
Эта задача не могла бить рбиена ни ИМА-методэм, ни методой коэрци-тиметрии, так как магнитные параыетры передельной петли гистерезиса заготовки до и после термической обработки отличаются незначительно .
Исследована возможность прогнозирования обрабатываемости изделий из стали 20ХНЗА по величине ?Нг. В результате исследования свя зи иижду мощностью V прл сверлении осевого отверстия в заготовке детали массового производства "вал-шестерня" и уНг установлено, чт<
« = 2,22 + 1,4Э4Э-7Нг
при коэффициенте корреляции 0,708, что позволяет прогнозировать об рабатываемость.
Установлены также корреляционные связи между уНг и прочностными характеристиками стали ВП-ЗО, из которой изготавливают сосуды ьыеокого давления. На основании исследований влияния температуры закалки и отпуска на уНг и механические свойства, в том числе давление гидроразрушения показано, что
Рраз ^ 50 + 3,3£7.10"%Нг и установлен браковочный предел годности
7НгПр * 204-102 к/и2.
При исследовании возможности контроля механических' свойств дииадщегося листового проката изучено влияние угла отклонения плоскости листа от плоскости перемещения. Показано, что при расстояниях мазду преобразователями 51 мм поворот даже на 20й практически ||е влияет на результаты измерений (рис. 15а,б), а приложенные напр; кения суиестьенно уменьшают величину считываемого ?Н , если они деиствуыт посла намагничивания, и не влияют, если до намагничивани; (рис. 15 в.г).
Еозможнссть контроля малогабаритных изделий масиностроения в процессе их движения по максимальному Фш и остаточному Фг магнитным потокам проведена на специзделиях трех типов. Из этих исследований вытекает, что оптимальным параметром контроля твердости эти: изделий является Фг.
■ ИМА-:.(р.тод нашел Tar.se применение в медицинской диагностике для обнаружения ферромагнитных осколков внутри глаза при его трав-ии. чго позволяет верно выбрать вид оперении по удалению этого осколка.
б)
1Л,,у.//„,-гл-.,,; %■„>
0.6
к . ?
Ч к
N1 ч
9 ч
1
г)
у
3
■г
( -
* 2 4 *
лю. 15. Зависимость сумма градиентов (а) поля остаточпоЛ намагниченности, измеренных с двух сторон листа п их среднего геометрического (в)/»К»в,•»//«*'. от. угла отклонения оси соленоида (о; и оси градиентометра (•) от нормали к повер-.....—' " -------------------------------- ---------- (вУ
7,9 - намагничивание после, проявления'напрнкейнЛ; Ч, намагничивание до приложения напряжений.
ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ
1. Предложены выражения для описания нелинейной зависимости- намагниченности по ветвям петли гистерезиса (как предельной, так и частным). из которых вытекают формулы для основной кривой намагничивания; полной (амплитудной) и дифференциальной магнитных проницаемостей по основной кривой; дифференциальной проницаемости по частным петлям гистерезиса; удельных шгэрь на пе-ремагничивание за один цикл при любом максимальном поле цикла. Нш, коэрцитивного поля частных циклов; остаточной намагниченности по ветвям частных петель гистерезиса, остаточной намагниченности по кривой возврата, справедливые в области слабых, средних и сильных полей намагничивания.
■ Эти выражения содержат только табличные- характеристики материала: намагниченность насыщения ¿м, остаточную намагниченность |1гж и коэрши явную силу Нсв, измеренные по предельной петле гистерезиса, начальную восприимчивость *н и намагниченность по основной кривой при намагничивающем поле, равном Нса
2. Экспериментальная проверка показала, что полученные формулы не только качественно правильно описывают нелинейную зависимость указанных в п. 1 магнитных характеристик от намагничивающего поля, но' и дают количественное совпадение с удовлетворительной для инженерных расчетов точностью.
3. Получены формулы для расчета поля локальной остаточной намагниченности и его градиента для плоского ферромагнетика, намагниченного импульсным магнитным полем соленоида, ось которого перпендикулярна поверхности испытуемого ферромагнетика.
4. Показано, что величина градиента нормальной составляющей поля локальной остаточной намагниченности может служить параметром контроля механических свойств изделий из углеродистых и слаболёгированных сталей. Погрешность, вносимая изменением аазора между преобразователем и изделием, при этом не превышает 2% на 0,1 мм зазора.
5. Разработана методика выбора оптимальной амплитуды импульсов намагничивающего поля, обеспечивающих снижение погрешности, обусловленной изменением зазора до 0,2% на 0,1 мм при изменении зазора в пределах 0-2 мы, что более чем на порядок меньше, чем у коэрцитиметров с приставными электромагнитами.
6. Получены формулы для расчета ноля и градиента поля остаточной намагниченности тонкого ферромагнитного листа ,• намагни-
ценного импульсным неоднородным полем двух тождественных соленоидов, расположенных по обе стороны листа, имеющих общую ось и включенных так, что создаваемые ими магнитные поля в направлении соленоидов направлены навстречу. Показано, что сумма градиентов нормальной составляющей поля остаточной намагниченности, измеренных с двух сторон тонкого листа, намагниченного указанным образом, может служить параметром контроля механических свойств как неподвижного, так и непрерывно движущегося листового проката.
7. Предложены способы преобразования сигналов о величинах градиентов полей рассеяния, позволяющие уменьшить погрешность определения механических свойств, обусловленную вибрационным смещением в процессе движения до 0,0555 на 0,1 мм'смещения при возможных амплитудах смещения т 10 мм.
8. Получены формулы для расчета пространственного распределения поля лекальной.остаточной намагниченности длинного стержня, намагниченного импульсным неоднородным полем двух Тождественных коротких соленоидов, расположенных соосно со стержнем и включенных так, что создаваемые ими в направлении оси поля направлены навстречу. Показано, что градиент нормальной к оси стержня составляющей поля локальной остаточной намагниченности и максимальная локальная остаточная намагниченность намагниченного таким образом стержня могут служить параметрами контроля механических свойств непрерывно движущихся изделий типа проволоки, трубы, сортового проката и т.д.
9. Рассчитано максимальное потокосцепление цилиндра ограниченной длины, намагниченного вдоль оси при перемещении через магнитное пола короткого соленоида, с измерительной катушкой, расположенной на той же оси по ходу движения.
10. Экспериментальные исследования различных способов импульсного намагничивания в неоднородных магнитных полях позволили устрновить закономерности пространственного распределения поля остаточной намагниченности листового ферромагнетика как при одностороннем, так и при двухстороннем намагничивании импульсным полем соленоида, установить зависимость величины нормальной и тангенциальной составляющих полей остаточной намагниченности и их градиентов-от амплитуды, длительности и числа импульсов, размеров намагничивающих соленоидов, размеров контролируемых изделий, анизотропии структуры и формы изделия и на этой основе предложить принципы построения средств контроля.
И. Исследованием влияния термообработки (температура ре-33
кристаллизационного отжига холоднокатаных низко-, среднеуглеро-дистых и слаболегированных сталей, температура отпуска после закалки среднеуглеродистых и слаболегированных сталей) на предельные магнитные Лр,, Нсж, ин, а стандартные механические характеристики показана возможность магнитного контроля всего комплекса требуемых стандартами механических свойств листового проката этих сталей по магнитным характеристикам. В качестве параметра контроля рекомендована величина гр. диента нормальной составляющей поля локальной остаточной намагниченности.
Контроль изделий машиностроения, изготовленных из средне-углеродистых и слаболегированных сталей, содержащих более 0,3« углерода, прошедших закалку и отпуск в интервале температур 300-6Э0°С, можно 'осуществлять по величине остаточной намагниченности по кривой возврата.
12. На осноье проведенных теоретических и экспериментальных исследований 1федлохено 13 новых способов импульсного магнитного контроля механических свойств сталей и 18 устройств,
. защищенных авторскими свидетельствами СССР. Получено 43 патентов, в том числе США, Японии, Англии, Франции, ФРГ, Италии.
13. Создан комплекс новых приборов для импульсного магнитного контроля механических свойств сталей, состоящий из семи типов (ИМА, ТИМА, КИМ. ИЛК, ИШОК, МАКСИ, ИММИ) пятнадцати наименований (ИМА-2, ИМА-2А, ИМА-3, ИМ4-4, ИМА-4А, ИМА-5, ИМА-5А, ИМА-&Б, ТИМА, КИМ-1, ИЖ-2, ИЖ-2А, ИМПОК-1, ИММИ, МАКСИ) для решения различных задач »/агнитной сгруктуроскопии, в том числе контроля механических свойств изделий в состоянии покоя (ИМА, ТИМА, КИМ, ИШ !! непрерывно движущихся в производственном потоке да'ОК, ИММИ, МАКСИ).
14. Разработано метрологическое обеспечение и проведены государственные испытания приборов ИМА-2А, ИМА-4, ИМА-4А.ИЛК-2А, ИМА-5Б и метрологическая аттестация установки ИМПОК-1 .ИМПОК-1 А, КИМ.
15. Осуществлен выпуск опытных образцов и промышленных партий приборов и их внедрение на многих предприятиях России, Украины, Белоруссии.
16. По семя лицензионным соглашениям на импульсный магнитный метод контроля механических свойстз сталей и средства его реализации поставлено: в НРБ - 15 приборов ИМА-4 и 10 приборов ИЫА-5А; в ГДР - 45 приборов ИМА-4; в ЧССР - 15 приборов ИМА-4; ь Японию - 5 п{ибопов ИМА-4.
Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах: »
1. Изльгуй М.А. Магнитный контроль механических свойств сталей. Минск: Науха и техника, 1980. - 184 с.
2. Зацепин H.H., Лухэкч A.A., Мельгуй М.А. Физические методы неразрушающего контроля. Минск: Наука и техника, 1Э7Э. - 83 с.
3. bfelguj М.А. Pulse-typ9 techniaue of local inagnetic testing. -7-th International Conference on Non-Destructive Teatlng, Warsza-wa, 1973, D-18.
4. Мзльгуй М.А., Матюк В.Ф. Автоматизированный неразрушашшй контроль механических свойств листового проката сталей. Деп. в ЦИНТИ, София, Болгария, № 4602/89 НД.
5. Мэльгуй М.А., Матюк В.Ф. Исследование возможности отстройки от влияния изменений зазора мевду преобразователем и контролируемым материалом при импульсном магнитном методе контроля. - Хи-Хокай-Кэнса (Япоция), 1983, т.32, вып.1, с.41-43.
6. Изльгуй М.А. Определение механических свойств листового проката сталей импульсным магнитным методом. - В кн.: Неразру-шаюший контроль материалов (на чешском языке), Братислава, -1976. с.165-170.
7. Мэльгуй М.А., Кратиров В.Б. Контроль качества термической обработки среднеуглеродистых и слаболегированныг. сталей. -В кн.: Материалы международной конф. "Недеструктивный контроль материалов", Братиславе., 1976, с. 171-175.
8. Metgu3 М.А., Plunov V.D., Shldlovskaya Е.А., Kratlrov V.B., jfetiulc V.F. Magnetlc pulse techniqua of lnspectlon Ol tbe irechanlcal propertles оГ steel producta. - 1D™ World Conference on Nondestructi^e Teatlng, Moscow, 1982, 1C-13, p.21T-324.
9. Мэльгуй H.A., Пиунов В.Д. Импульсно-локальный магнитный ¿етод контроля механических свойств сталей приборами типа ИМА. -3 кн.: Материалы V национальной конф.Болгарии "Дефектоскопия-77" 1офйЯ, 1977. т.1, с.£32-241.
10. Melguj М.А. Magnetische Kontrolle der mechanischen Eigenschaften von Feinblechen aus Stahl. - Neue Hutta, 1980, 1.2, S.67-70.
11. ifelgu.1 M.A., Hatjuk V.F. Kontrolle der mechanischen Eigenschaften und der Quatltat von thermisch beardelteten katt-jewalzten Stahlen mit niedrigem Kohlenstoffgehalt mit Hilfe der agnetlschen lokal Impuls-Methode. - Vl.kaltwalztagung, 15-17
J mil 1982, S.6-8.
12. fcfelgul M.A., Plunov V.D., Kratlrov V.B., Matyuk Y.F.,
SubluinlreKy S.G. and ShldloYskaya E.A. New methods and means Гог magnetic pulse testing of mechanical properties of Steele. - В кн.: Non-Destructive Testing: Proc.Jf 12th World Conferenc« on hon-Deatructlve Testing, Amsterdam, The Netherlands, April 23-28, 1989, p.299-304.
13. Мзльгуй If.A., Сандомирский С.Г. Двухпараметровый uar-шшшй контроль механических свойств движущихся стальных и чугунных изделий. - 3 кн.: Докл. конф. "Дефектоскопия-89", т.2, Илоидив, Болгария, 1989, с.260-263.
14. Мелыуй М.А., Матюк В.Ф. Способы отсройки от влияния зазора при импульсном магнитном методе контроля. - Там же, с.20-23.
15. Мельгуй М.А., Мальцев Е.Л., Пиунов В.Д., Цысецкий И.А. Импульсный магнитный анализатор ИМА-4. - Дефектоскопия, 1979,
,К 3, с.29-32.
16. Мальгуй Ы.А., Матюк В.Ф. Имлульсный магнитный анализатор ИМА-5. - Дефектоскопия, 1979, Ji И, с.90-95.
17. Шчьгуй М.А., Шидловская Э.А. Трехкоординатный импульсной шгшпный анализатор. - Дефектоскопия, 1983, Л 1, с.19-24.
1В. Ькльгуй М.А., Кратиров В.Б. Импульсный структуроскоп 1МК-2А. - Дефектоскопия, 1984, * 10, с.52-56.
Ю. ььлы'уп М.А., Матюк В.Ф. Импульсный магнитный поточный контролер ИШОК-1. - Дефектоскопия, 1982. К 9, с.62-66.
20. fAiJiiryfl М.А., Кратиров В.Б., Цукерман В.Л. Импульсный магнитный структуроскоп КИМ-1. - Дефектоскопия, 1988, К 3, 0.31-36.
21. 1ьш'уй М.А. Формулы для описания нелинейных и гистере-аипных свойств ферромагнетиков. - Дефектоскопия, 1987, * 11, 15.3- 10.
22. льгуй М.А., Шидловская Э.А. Экспериментальная проверю аналитических выражений для нелинейных свойств ферромагнитных материале в. - Де4ектоскопия, 1887, £ И, с.10-18.
23. Мильгуй М.А., Пиунов В.Д. Погрешность, вносимая измене-une;j зазора при гмпульсно-локальном магнитном контроле. - Дефе, тоекчния, ¡984, К 2, С.41-45.
2-1. &льгуй Ы.А., Сандомирский С.Г. Пространственное распределение .ютотг.'шого поля вокруг неоднородно намагниченного Д«1НН01 о ciB|-».)i. - Де&жтсскышя, 1983, К 3, с.48 54.
25. Мельгуй Ы.А., Сандомирский С.Г. Возможность компенсации влияния вибрационных смещений намагниченного стержня на резуль тат измерения его остаточного поля. - Дефектоскопия. 1903, * в, с.21-26.
26.Мельгуй М.А..СандомирскийС.Г.Исследование электродпчжушей силы считывающей катушки при движении сквозь нее неоднородно намагниченного длинного стержня. - Дефектоскопия, 1903, # 8,
с.68-73.
27. Мэльгуй М.А., Сандомирский С.Г. Распределение остаточной индукции в продольно намагниченных стальных стержнях. -Дефектоскопия, 1985, * 3, с.25-30.
28. Ызлъгуй М.А., Пиунов В.Д.. Оленович Т.В. Топография поля остаточной намагниченности и его градиента при импульсно-локальном намагничивании. - Дефектоскопия.. 1981, й 1, с.37-42.
29. Мельгуй М.А., Пиунов В.Д. Влияние режима намагничивания и размеров контролируемого объекта на величину градиента оста точного магнитного поля. - Дефектоскопия, 1980, В 7, с.17-22.
30. Мельгуй М.А., Кратиров В.Б. Аномальный гистерезис поля остаточной намагниченности и его градиента при намагничивании ферромагнетика импульсным магнитным полем. - а) В кн.: Тез.докл. X Всес.нручно-техн.конф. "Неразрупзюаие физические методы и :редства контроля", 4.2, М., 1984, с. 114; б) Дефектоскопия, 1986, № 12, с.64-70.
31. Мельгуй М.А., Иатюк В.Ф. Исследование возможности лт-:тройки от влияния изменений зазора между преобразователем и контролируемым материалом при импульсном магнитном методе конт-юля. - Дефектоскопия, 1981, Я 6, с.74-79.
32. Мэльгуй М.А., йатюк В.Ф. Расширение области отстройки >т влияния изменений зазора между преобразователем.и контроли >уемым изделием при импульсном магнитном методе контроля. -1ефектоскопия. 1982, » 11. с.46-49.
33. Иэльгуй М.А., Востриков A.A., Зборовский A.A. Контроль (еханических•свойств листового проката сталей магнитным метолом.
Дефектоскопия, 1971, ß 3, с.10-15.
34. Мельгуй М.А., Шндловская Э.А.,"Оленович Т.В., Иванов |.Д., Меркулов В.А. Контроль механических свойств среднеуглеро-исткх листовых сталей в состоянии поставки. - Дефектоскопия. 980, Я 5, с.60-64.
35. Мельгуй М.А., Иванов Ф.Д., Матюк В.Ф.. Шидловская Э.А., йркулов В.А. Контроль механически/ свойств листового проката
марганцовистой стали импульсно-локальным методом. - Дефектоскопия, 1980, * 3, с.75-82.
36. Мельгуй М.А., Иеанов Ф.Д., Шидловская Э.А., Матик В.Ф., Меркулов В.Л. Контроль механических свойств лонжеронной горячекатаной полосы из стали ЗОТ. - Дефектоскопия, 1980. * 6, с.6-9.
37. Мэльгуй М.А., Шидловская Э.А., Воронов O.A. Исследование возможности неразрушающего контроля изделий из стали ¡ЮРА. - Дефектоскопия, 1984, № 9, с.3-7.
38. Мельгуй М.А., Шидловская 5.А., Кратиров В.Б., Терен-
ко В.Г., Матюк В.Ф. Исследование возможности контроля качества отжига низколегирозанных инструментальных холоднокатаных сталей магнитным методом. - Дефектоскопия, S89, * 6, с.34-39.
39. Мельгуй М.А., Сандомирский С.Г. Магнитный анализатор качества стальных изделий. - Дефектоскопия, 1989, К з, с.82-е8.
40. Мельгуй М.А., Пиунов В.Д., Цукерман В.Л. Импульсный магнитный анализатор ИМА-4А. - Дефектоскопия, 1986, * 11, с.63-67.
41. Мельгуй М.А., Нилов H.A., Путько В.И. Контроль термической обработки стали Х5М импульсно-локальным методом. - Дефектоскопия, 1972, К 5, с.42-46.
42. Мзльгуй М.А., Кратиров В.Б., Шушканов В.М., Горбунова Н.В. Выявление термически не обработанных деталей из стали 12ХНЗМА. - Дефэктоскопия, 1984, * 4, с.89-91.
43. Сандомирский С.Г., Мэльгуй М.А., Сандомирская Е.Г. Оптимизация конфигурации намагничивающего поля в аппаратах магнитного контроля движущихся ферромагнитных изделий. - Дефектоскопия, 1990, К 3, с.19-24.
44. Мэльгуй М.А., Пиунов В.Д. Ферромагнитное полупространство в импульсном полз накладного датчика. - Доклады АН БССР, 1970, т.14, * 17, с.598-601.
45. Мельгуй М.А. К теории гистерезисных явлений в сегнето-электриках. - Доклады АН БССР, 1965, Л 9, с.581-584.
46. Мзльгуй H.A., Матюк В.Ф., Пиунов В.Д. Метрологическое обеспечение приборов импульсного магнитного метода контроля. -ВесШ АНБ. сер. физ.-техн. наук, 1967, * 2, с.107-112.
'47. Мзльгуй М.А. Импульсный магнитный анализатор ИМА-2А. -В кн.: Неразрушающие методы и средства контроля и их применение в промышленности. Минск: Наука и техника, 1973, с. 81-90.
48. Мельгуй М.А., Матюк В.Ф. Контроль механических свойств листового проката сталей в потоке производства. - В кн.: Физические свойства металлов и проблемы неразрушающего контроля.
3S
Минск: Наука и техника, 1978, с.57-75.
49. Мельгуй М.А., Матюк В.Ф. Импульсный магнитный анализатор ИМЛ-5. - В кн.: III Всес.конф. "Электромагнитные методы контроля качества' изделий":Тез докл., Куйбышев, 1978, с.169-170.
50. №льгуй М.А., Матюк В.Ф., Крутикова Л.А., Шитова Г.М., Алексеева В.К. контроль горячекатаного проката сталей Зсп и 10сп с помощью приборов типа ИМА-5А. - Заводская лаборатория, 1988, № 4, C.65-G8.
51. Мгльгуй М.А., Матюк В.Ф., Олех Я.А., Цукерман В.Л. Импульсный магнитный анализатор ИМА-5Б. - Б межотраслевом на-учно-техн.сборнике "Научно-технические достижения", 1990,
S 4, с.41-44.
52. Мельгуй М.А., Кратиров В.Б., Цукерман В.Л. Прибор для контроля механических свойств ферромагнитных изделий. - Научно-технические достижения, 1990, 3 4, с.47-49.
53. Мельгуй М.А., Матюк В.Ф., Шидловская Э.А. Импульсный магнитный контроль механических свойств и структуры труб нп заводах-изготовителях. - Техническая диагностика и неразрупатоий контроль, 1992, Я 2, с.77-80.
54. Мэльгуй М.А., Матюк В.Ф., Востркков A.A., Ккриллова
Г.К., Батурина С.К. Контроль механических свойств холоднокатан-ного автолиста с помощью установки ИМПОК-1. - Сталь, 1990, » 4,. с.78-80.
55. Мельгуй М.А., Шидловская Э.А., Лиунов В.Д., Ческов.Н.А., Пятунин Г.А. Исследование возможности магнитного контроля качества отжига холоднокатаных листовых сталей'08D и Юкп. - В кн.: Неразрушающие методы и средства контроля и их применение в промышленности. - Минск: Наука и техника, 1973, с.91-97.
56. Мольгуй М.А., Сандомирский С.Г. Алгоритм и метод обработки информации для отстройки от влияния вибрационного смеке-ния длинного стерзсня на результат измерения его остаточного поля. - в кн.: Электромагнитные методы контроля качества материалов и изделий., ч.2, Омск, 1983, с.9-11.
57. Мельгуй М.А., Сандомирский С.Г. Чувствительность круглого витка к остаточному магнитному потоку соосного с ним продольно намагниченного ферромагнитного цилиндра. - Деп. в ВИНИТИ, * 3948-84. - 18 С.
58. Мэльгуй М.А., Пиунов В.Д., Шидловская З.А. ^Шркуов В.А. Контроль механических свойств электросварных труб из углеродистых сталей импульсным магнитным методой. - Заводская лаборато-
рия, 1985, Jt 12, С.43-45.
/ 59.. Мельгуй М.А., Кратиров Е.Б. Аномальный гистерезис поля остаточной намагниченности и его градиента при намагничивании ферромагнетика импульсным магнитным полем. - В кн.: Тез.докл. X Всес. НТК "Неразрушающке физические методы и средства контроля", ч.2, М., 1984, с.114.
60. Мзльгуй М.А., Шидловская Э.А., Востриков A.A., Пягунин Г.А., Пиунов В.Д. Неразрушакшшй контроль механических свойств сталей для глубокой штамповки. - Сталь, 1977, № 2, с.167-170.
61. Мельгуй U.A., Тимошенко H.H., Айсин Р.Г., Бондаренко В.А. Неразрушаюиий магнитный контроль малоуглеродистой холоднокатаной полосы и ленты. - Заводская лаборатория, 1977, I 5,
с.581-583.
62. Мзльгуй М.А., Шидловская Э.А. Неразрглающий контроль качества отжига тонколистовой стали 65Г. - В кн.: Новые физические методы и средства контроля промышленных изделий: Тез.докл. II Белорусской республ. научно-техн.конф. Минск, 1978. с.30-35.
63. Мзльгуй М.А., Кратиров В.Б. Магнитные свойства и методы неразрушаюшего контроля механических параметров улучшаемых конструкционных сталей, применяемых в машиностроении. - В кн.: Физические свойства металлов и проблемы неразрушаюшего контроля. Минск: Наука и техника, 1978, с.78-89.
64. Мельгуй М.А., Кратиров В.Б. Контроль закалки и отпуска некоторых углеродистых и легированных конструкционных сталей. -В кн.: Доклады VIII Всес. научно-техн.конф. по неразрушахтам физическим методам и средствам контроля, Кишинев, 1977, с.198-201.
65. Мзльгуй М.А., Кратиров В.Б., Вальд A.A. Контроль качества термической обработки сталей, применяемых в авиастроении. - В кн.: Повышение надежности авиационной техники средствами неразрушаюшего контроля: Тез.докл., М.: СНТИ, 1983, с.236-242.
66. Отчет по теме 0.18.205 - разработать метод и создать средства неразрушаюшего контроля механических свойств листового проката сталей. - ВНТИЦентр * ГР 70016522, инв. * Б103820, Минск, 1970. - 115 с.
67. Мзльгуй М.А., Кратиров В.Б. Прибор для контроля средне-, углеродистых £ слаболегированных сталей - импульсный локальный контролер ИЛК. - В кн.: Новые физические методы и средства контроля промышленных изделий: Тез.докл.II Белорусской республиканской научно-техн.конф., Минск, 1978, с.49-52.
68. Мельгуй М.А., Кратиров В.Б. Прибор для контроля качества термической обработки сталей - струк.туроскоп ИЛК-2А. - Научно-технические достижения, 1986, № 1, с.81-84.
69. Мельгуй М.А., Пяунов В.Д. Метрологическое обеспечение импульсно-локалы.'ого магнитного метода контроля. - Б кн.: Новые физические методы неразрушаюиего контроля качества продукции. М.: МДНТП, 1977, с.130-125.
70. Мельгуй М.А., Пщтюв В.Д. Состояние и перспективы развития импульсного локального магнитного метода. - В кн.: VIII Всес. научно-тсхн.конф. по неразрушащим физическим методам и средствам контроля, Кишинев, ч.2, 1977, с.194-197.
71. Мзльгуй М.А., Матвк В.Ф. Контроль качества термической обработки листового проката сталей. - В кн.: Тонколистовая прокатка: Межвузовский сборник, издВоронежского политехнического института, 1983, с.133г137.-
72. Мэльгуй М.А., Матюк В.Ф., Логай А.И. Способ определения магнитных свойств внутриглазных инородных тел. - В кн.: Тез. докл. конф. с международным участием "Реабилитация больных с пата,*огкей органов зрения", Одесса, 16-18 октября 1386,
с.199-200.
73. Мельгуй М.А., Катвк В.Ф., Цукеркан В.Л. Установка" ИМПОК-2 для контроля механических свойств листового проката "¡талей, двктугвгося в потоке производства. - Научно-технические достижения, 1993, № 2, с.
74. Мельгуй М.А., Сандомирский С.Г. Импульсный нагнктннЛ контроль двикусихся объектов стерз!евой Форш. - В кн.:Иераз-руиг.ювшз физические методы и средства контроля:Тез.докл.Х Всес.научно-техн.конф. по неразрувавиим методам контроля, М. > 1984, ч.2, с.86.
75. Мзльгуй М.А., Сандомирский С.Г. Прибор типа МАКСИ для контроля механических свойств малогабаритных стальных изделий, двикушися в производственном потоке. - В кн.: Тез.докл. респ. научно-техн.семинара "Неразрушахоте методы контроля в промышленности", Рига, 1Э34, с.25-26.
76. Мельгуй ¡¡i.A., Сандомирский С.Г.., Сандомирская Е.Г. Метрологическое обеспечение прибора МАКСИ. - В кн.: Тез'.докл. НПК "Современные методы НК и их метрологическое обеспечение", Челябинск, 1987, С.58-59.
77. Шльгуй М.А., Пиунов В.Д., Зборовский A.A., Востриков A.A., Батурина С.К. Корреляционный метод контроля механических
свойств листового проката. - В кн.: Неразрушэквде методы и средства контроля и их применение в промышленности, йшск: Наука и техника, 1973, с.104-110.
78. Мельгуй М.А., Пятуник Г.А., Ческов H.A., Пиунов В.Д. Контроль механических свойств холоднокатаной листовой малоуглеродистой стали, по величине градиента локального магнитного поля. - В кн.: Неразруиаюние метода и средства контроля и их применение в промышленности. Минск: Наука и техника, 1973, с.98-ЮЗ
79. Мэльгуй М.А., Пиунов В.Д., Шидловская Э.А. Особенности импульсного магнитного метода при контроле механических свойств электросварных труб. - Заводская лаборатория, 1992, *2, с.25-29.
80. Мельгуй М.А., Нилов H.A., Пугько В.И. Исследование возможности контроля качества термической обработки сварного вва стали 12Х1МФ локально-импульсным методом. - В кн.: Неразруиаю-пше методы и средства контроля и их применение в промышленности. Минск: Наука и техника, 1973, с.И1-119.
81. Кочергин А.И., Мельгуй М.А., Овчинникова Н.В. О возможности прогнозирования обрабатываемости стали 20ХНЗА магнитным методом. - В кн.: Машиностроение, вып.9. Минск: Выиэйшая школа,' 1984, с.24-26.
82. Мельгуй М.А.. Пиунов В.Д., Воронов O.A. Прогнозирование гидроиспытаний изделий кз стали 50-ВП импульсно-локальным магнитным методом. - Деп. в ВИНИТИ, 1985, сер. 2, Я 1602/220. -16 с.
83. Мэльгуй М.А., Сандомирский С.Г., Воронов O.A., Рандо-мирская Е.Г. Контроль твердости сталей магнитным методом. - Заводская лаборатория, 19S0, М 4, с.96-98..
84. Мельгуй М.А., Сандомирский С.Г., Сандомирская Е.Г. Применение прибора МАКСИ (АНБ-692) для контроля твердости слож-нопрофилированних изделий из сталей 50 и БОРА. - В кн.:Состояние и перспективы развития методов и средств неразрушаюлего контроля авиационной техники: Тез. докл. М., 1S89, с.102-103.
85. Мельгуй М.А., Шидловская Э.А., Пиуноз В.Д.. Теренко В.Г. О возможности магнитного контроля механических свойсть листозой нержавеющей холоднокатаной стали 08Х18Т1. - Заводская лаборатория, 1989, * 10i С.29-32.
86. Мельгуй М.А., Леснина Т.А., Кратиров В.Б., Фомина Т;А.
О применении импульсного магнитного метода для контроля качества термической обработки поковок из среднелегированных марок сталей. - Технология судостроения, 1930, * 1, с.29-30.
87. А.с.331303 (СССР). Устройство для определения твердости ферромагнитных изделий. /М.А.Мельгуй, Н.С.Акулов. - Опубл. в Б.И.. 1972, » 9.
88. A.c. 9^4242 (СССР). Способ электромагнитного контроля физико-механических параметров движущегося ферромагнитного материала. /М.А.Мельгуй, В.Ф.Матюк. - Опубл. в Б.И., 1982, В 42.
89. A.c. 587776 (СССР). Устройство для электромагнитного контроля механических свойств движущихся ферромагнитных материалов в форме протяженных прутков, лент и профильного проката. /М.А.Мельгуй, В.Ф.Матюк, А.А.Востриков. - Опубл. в Б.И., 1S69, № 30. '
90. A.c. 1109625 (СССР). Способ электромагнитного контроля физико-механических параметров движущегося ферромагнитного материала. /М.А.Мельгуй, В.Ф.Матюк. - Опубл. в Б.И., 1981, В 31.
91. A.c. 1002946 '.СССР). Способ электромагнитного контроля ■ механических свойств ферромагнитных объектов в процессе их дзи-сения. / И.А.!&льгуй, В.Ф.Кзтюк. - Опубл. в Б.И., 1983, В э;
92. A.c. 696369 (СССР). Устройство для электромагнитного контроля механических свойств движущихся ферромагнитных материалов. /М.А.Мельгуй, В.Ф.Штюк. - Опубл. в Б.И., 1979, Я 41.
93. A.c. 1096564 (СССР). Способ контроля дэкаушихся ферромагнитных объектов протяженной формы. /М.А.Мельгуй, С.Г.Сандомирский. - Ог.убл. в Б.Ч., 1984, % 21.
94. A.c. 1108353 (СССР). Устройство для контроля механических свойств сортового проката сталей в потеке производства. ■ /М.А.Мельгуй, С.Г.Сандомирский. - Опубл. в-Б.И., 1984, »30.
95. A.c. 1698735 (СССР). Способ электромагнитного контроля физико-механических параметров движущегося ферромагнитного ¡материала и устройство для его осуществления. /В.Ф.Матюк. М.А.Мшгуй. - Опубл. в Б.И., 1991, В 46.
9S. A.c. 1101723 (СССР). Устройстзо для контроля механических свойств стального проката. /М.А.Мельгуй, С.Г.Сандомирский. - Опубл. в Б.И.. 1Э84, J6 25.
97. A.c. 845603 (СССР). Устройство для электромагнитного контроля движущихся ферромагнитных изделий. /М.А.Мэльгуй. С.Г.Сандомирский. - Опубл. в Б.И., 1984. Й 46.
98. A.c. 1078310 (СССР). Способ электромагнитного контроля движущихся ферромагнитных изделий. /М.А.Мэльгуй, С.Г.Сандомирский. - Опубл. в Б.И., 1984, Л 9.
99. A.c. 1087868 (СССР). Устройство для неразрушающего контроля механических свойств движущихся ферромагнитных изделий. /М.А.Мзльгуй, В.Ф.Матюк, А.К.Шукевич. - Опубл. в Б.И.", 1984, 1» 15,
100. A.c. 1101725 (СССР). Устройство для контроля движущихся ( ферромагнитных изделий. /М.А.Мельгуй, А.К.Шукевич, В.Ф.Матюк. -
Опубл. в Б.И., 1984, J» 25.
101. A.c. 1109623 (СССР). Устройство для'контроля механических свойств движущихся ферромагнитных изделий. /В.Н.Большаков, В.Г.Горбаш, М.А.Мельгуй, В.Ф.Матюк. - Опубл. в Б.И., 1984, * 31.
102. A.c. 1140569 (СССР). Способ импульсного магнитного контроля механических свойств изделий из ферромагнитных материалов. /М.А.Мзльгуй, Э.А.Шидловская. - Публикация в открытой печати запрещена, гриф "Т".
103. A.c. 697904 (СССР). Устройство для определения твердости ферромагнитных изделий. /М.А.Мзльгуй, Э.А.Шидловская. - Опубл. в Б.И., 1979, * 42.
104. A.c. 811135 (СССР). Устройство для определения твердости ферромагнитных изделий. /М.А.Мзльгуй, Ф.Н.Ввлигурская. - Опубл. в Б.И., 1981, * 9.
105. A.c. 884406 (СССР). Способ импульсного магнитного контроля механических свойств ферромагнитных изделий. /М.А.Мельгуй, В.Ф.Матюк. - Опубл. в Б.И., 1983, « 3.
106. A.c. 708795 (СССР). Способ определения механических свойств изделий из ферромагнитных материалов. /М.А.Мельгуй, В.Б.Кратиров. - Опубл. в Б.И., 1982, »34.
107. A.c. 989449 (СССР). Устройство для контроля механических свойств изделий. /М.А.Мзльгуй, В.Б.Кратиров, А.И.Филиппов. -Опубл. в Б.И., 1983, К 2.
108. A.c. 728068 (СССР). Способ контроля механических свойств изделий из ферромагнитных материалов. /М.А.Мельгуй, В.Д.Пиунов, В.Б.Кратиров. - Опубл. в Б.И., 1981, №21.
109. A.c. 998934 (СССР). Импульсный магнитный анализатор. /М.А.Мельгуй, В.Л.Цукерман, И.И.Линник. - Опубл. в Б.И., 1983, * 7.
110. А.с.13Т494Т (СССР). Устройство для измерения параметров движущихся ферромагнитных изделий. /И.И.Линник, В.Ф.Матюк, М.А.Мельгуй, В.Л.Цукерман. - Публикация в открытой печати запрещена, гриф ДСП.
111. A.c. 1392486 (СССР). Устройство для импульсного магнит-
ного контроля физико-механических параметров ферромагнитных изделий. /В.Л.Цукерман, Я.А.Олех, В.Ф.Матюк, И.И.Линник, М.А.Мэль гуй. - Опубл. в Б.И., 1983, * 12.
112. A.c. 1128155 (СССР). Устройство для импульсного магнитного контроля физико-механических параметоов ф;рромягнитных изделий. /М.А.Мгльгуй. В.Ф.Иатюк," И.И.Линник, В.Л.Цукерман. -Олубл. в Б.И.. 1984, * 45.
113. A.c. 934348 (СССР). Устройство для неразруиаюшего контроля механичзских свойств движущихся ферромагнитных изделий протяженной формы. /В.В.Дейнекин, М.А.Мельгуй. В.Ф.Матюк. -Опубл. в Б.И.. 1982. * 21.
114. A.c. 1022085 (СССР). Устройство для измерения параметров движущихся ферромагнитных изделий. /М.Л.Мэльгуй, В.Ф.Матюк. И.И.Линник, В.Л.Цукерман. - Опубл. в Б.И., 1987, Л 10.
115. A.c. 1242165 (СССР). Способ определения магнитных свойств внутриглавных инородных тел и устройство для его осуществления. /И.М.Логай, М.А.Мэльгуй. В.Ф.Матюк, А.И.Лсгай. -Опубл. в Б.И.. 1986, »25.
116. A.c. 1029070 (СССР). Способ калибровки и поверки импульсных устройств для магнитного контроля. /М.А.Мэльгуй, В.Ф.1&ТЮК, И.Г.Леонов. - Опубл. в Б.И., 1985, Э 46.
117. A.c. 1255910 (СССР). Устройство для калибровки и поверки средств магнитного контроля ферромагнитных изделий. /М-.А.Мельгуй, В.Ф.Матюк. В.Д.П1;уноз. - Опубл. в Б.И., 1986, »33.
118. A.c. 1281989 (СССР). Способ поверки средств магнитного контроля механических свойств движущихся малогабаритных ферромагнитных изделий. /М.А.Мэльгуй, С.Г.Сандомирский, Е.Г.Сандо-мирская. - Опубл. в Б.И., 1987. »1. •
119. A.c. 1033946 (СССР). Способ электромагнитного контроля физико-мэханических параметров движущегося ферромагнитного материала. /М.А.Мэльгуй, В.Ф.Матюк. - Опубл. в Б.И., 1983, * 29.
120. A.c. 132G345 (СССР). Устройство для электромагнитного контроля механических свойств движущихся ферромагнитных ивде-лий. /С.Г.Сандомирский, М.А.Мэльгуй, Е.Г.Сандомирская - Опубл. в Б.И., 1987, »28.
121. A.c. 121163Э (СССР). Способ не'разрушзсдего контроля обрабатываемости заготовок из углеродистых и легированных сталей. /Н.В.Овчинникова, А.И.Кочергин, М.А.Мельгуй, М.А.Школьник. -Зпубл. в Б.И., 1986. » 6.
"Отпечатано на РИТВв^Ж^« Ш™ ' 620219 гЕуатвриябург ГСП-170 ул.С.Ковалевской,18
