Разработка и исследование системы утилизации теплотыотходящих газов энергетических агрегатов с впрыском воды в газовый тракт тема автореферата и диссертации по физике, 01.04.14 ВАК РФ

КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМ. А. Н. ТУПОЛЕВА

яв _ {-тот - На правах рукописи:

Для служебного пользования Экз. 3*4

ГУРЕЕВ ВИКТОР ШХАЙЛОВИЧ 1

УДК: 621.577:662.99

Разработка и исследование системы утилизации теплота отходящих газов энергетических агрегатов с впрыском воды в газовый тракт

01.04,14 - Теплофизика и молекулярная физика

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Казань - 1993

Работа выполнена б Казанском государственном техническом университете им. А. Е Туполева и Камском политехническом институте

Научные руководители

Официальные оппоненты

Ведущая организация

доктор технических наук, профессор, заслуженный деятель науки и техники РТ Ю. Ф. Гортышов

кандитат технических наук, доцент И. И. Мосин

доктор технических наук, профессор В. И. Локай

кандитат физико-математических наук, начальник отдела НИИ "Турбокомпрессор" В. В. Проккоев

Акционерное общество "КамАЗ", г. Набережные Челны

Защита состоится ".

1993г. в

А.

часов на

заседании специализированного Совета К 063. 43. 01 при Казанском государственном техническом университете по адресу: 420111, г.Казань, ул. Карла Маркса, д. 10. С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке КГТУ.

Автореферат

разослан 1993 г.

Ученый секретарь специализированного Совета, кандитат технических наук, старший научный сотрудник

А. Г. Каримова

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность_теш.

Вопросы экономии тепло-энёргоресурсов в промышленности и металлургическом производстве приобрели особо важное' значение в связи с ростом цен на энергоносители и снижением объемов добычи энергоресурсов в России. Значительный потенциал энергосбережения заключается в использовании тепловых "вторичных энергоресурсов (ВЭР). Одним из наиболее перспективных направлений использования тепловых ВЭР является широкое применение систем утилизации с использованием тешюнасоснызс установок (ТНУ).

Лондонский протокол- ограничивает дальнейшее использование самых распространенных ТНУ на шзкокипящих рабочих телах вследствие их отрицательного влияния на озоновый слой.-Поэтому ■ преде- " тавляют интерес разработки альтернативных ■вариантов ТНУ е безвредными низкокипящими рабочими телами и газовых тепловых насосов. Применение газовых ТНУ вследствие их полной безвредности и экологической безопасности весьма привлекательно, -однако для широкого внедрения таких систем необходимо повысите их эффективность .

Значительные возможности в совершенствовании систем утилизации теплоты отходящих газов с использованием газовых ТНУ заключаются в разработке новых схем систем утилизации, повкиении эффективности'отдельных агрегатов установок, улучшении теплофизи-ческих свойств рабочих тел. В связи с этим,разработку и исследование 'системы утилизации теплоты на базе газовых ТНУ, в которой реализован ряд оригинальных предложений, повышающих ее эффективность, следует считать весьмз актуальной.

Цель^работы.

Основные цели диссертационной работы: разработка и исследование системы утилизации теплоты отходящих газов от энергетических агрегатов на базе газового теплового насоса с впрыском воды в газовый /тракт; разработка математической модели и методики расчета , энергетических и' эксергетических параметров системы утилизации; проведение расчетно-теоретического исследования параметров системы в зависимости от величины впрыска воды в газовый тракт; создание опытно-промышленной системы утилизации теплоты и экспериментальное исследование ее характеристик.

Предложена новая схема системы утилизации теплоты отходящих газов от энергетических агрегатов. Разработаны и опробированы математическая модель и методика расчета основных энергетических и эксергетических параметров системы утилизации.

Создан пакет программ со расчету основных энергетических и эксергетических параметров система, проведено их расчетно-тео-ретическое исследование, основные результаты которого проверены на опытно-промышленной установке.

Практическая_ценность. _

Разработанные в диссертационной работе алгоритмы и программы расчета могут быть применены для. оценки эффективности систем утилизации теплоты на базе газовых ТКУ на стадии конструкторско-технологической. проработки. Они позволяют оценить основные параметры системы и выбрать рекомендуемые режимы работы. Опытно-промышленная система утилизации * дает возможность экономить 1082 Гкал тепла в год.Годовой экономический эффект от ее использования составляет 11902 руб. в ценах 1990 г.

Реашзация_в_прошщдешости.

Результаты, полученные в настоящей работе, использованы при проектировании к создании опытно-промышленной системы утилизации теплоты, внедренной на Литейном заводе АО "КамАЗ" для утилизации теплоты отходящих газов от металлургических агрегатов корпуса серого и ковкого чугуна.

Апробация_работы. • -

Основные результаты диссертационной работы докладывались на V Республиканской научно-технической конференции "Научно-производственные и социально-экономические проблемы производства автомобилей "КамАЗ"" (г.Набережные Челны, 1986г.), на II Республиканской научно-технической конференции "Механика машиностроения" (г.Набережные Челны, 1987г.), на I Всесоюзной конференции по "Математическому моделированию физико-химических процессов в энергетических установках" (КАИ,-г.Казань, 1991г.) , на Всероссийской научно-технической конференции . "Научный потенциал вузов программе "Конверсия"" (КГТУ, г.Казань, 1993г.) на научно-техни-

ческих конференциях: Кам1^-КамАЗ (г.Набережный Челны, 19831988 г.г.), КАИ (Г.Казань, I988-I99I г.г.).

Публикации.

По теме' диссертации опубликовано 8 работ.

Структура и_объем_работы.

Работа состоит из введения, четырех глав,- выводов, списка использованной литературы и приложений. Работа изложена на 192. страницах машинописного текста, содержит .48.. рисунков, 9 таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ ' ■

обосновывается актуальность рассматриваемой проблемы и формулируются задачи исследования.

представлен анализ потенциала энергосбережения в .промышленности и металлургическом производстве, приведены данные об эффективности использования энергии в энерготехнологических установках и показаны потенциальные возможности экономии энергии. Рассмотрено ранжирование процессов в металлургической промышленности по значимости, выделены те из них, экономия в которых дает наибольший эффект. Определены основные факторы энергосбережения топливо-энергетических ресурсов и проанализировано их влияние на динамику потребности в энергии. Выявлено, что одним из основных источников экономии эяергоресурсов является использование теплоты отходящих газов энерготехнологических агрегатов. . ■

Определен потенциал сбережения тепловых" ВЭР и рассмотрены традиционные .системы и устройства для их утилизации., Выделены ' основные направления энергосбережения,среди которых одним из самых эффективных считается внедрение тепловых насосов. Проанализированы особенности развития теплонасосных установок в России и, за рубежом, выявлены достоинства и недостатки наиболее распространенных ТНУ. Проведен анализ особенностей процессов в ' газовых теплонасосных установках, сравнение циклов газовых ТНУ с паровыми. Рассмотрены достоинства и недостатки газовых термотрансформаторов и определены способы повышения их эффективности.

представлено описание конструкции и принципа действия системы вентиляции и удаления отходящих газов от энерго

-технологических агрегатов металлургического производства. , Дан анализ основных источников тепловых ВЭР в металлургии.

Изложено описание системы измерений термоаэродинамических. параметров потока отходящих, газов от металлургических печей и методики обработки опытных данных. Анализ результатов измерений термоаэродинамических параметров потока позволил выделить основные контрольные сечения в газоходах системы вентиляции, параметры в которых позволяют использовать их'в качестве источников отходящих газов для системы утилизации..

По результатам измерений выявлено, что температура литейных газов в системе вентиляции'уменьшается от 923°К над печами плавки до 309-331°К за фильтроустановками'. .Наибольшую продолжительность имеют режимы работы системы вентиляции с температурой отходящих газов от 503 до 623°К 'при включенных электродах в металлургических печаг и от 373, до 413йК при выключенных. Расход обходящих газов в системе вентиляции над печами плавки составляет 32,4 кг/с, а за фильтроустановками - 937 кг/с.

В._третьей_главе предлагается схема системы утилизации теплоты отходящих газов от энергетических агрегатов на базе газовой теплонасосной установки с впрыском воды в газовый тракт (рис.1)•.

Рис.1

При разработке системы утилизации теплоты был использован ряд технических решений, защищенных 4 авторскими свидетельствами. Система работает, следующим образом. В отходящие газы от энергетических агрегатов (I) и (2) в камере смешения (3) впрыскивается некоторое количество вода, затем образовавшаяся парогазовая смесь подается в компрессор (4), где сжимается до давления, при котором достигается парциальное давление водяных паров, соответствующее температуре насыщения 393,I5K.

В тешюобменном аппарате (5) от парогазового потока отводится теплота с одновременной конденсацией влаги в последнем. Смесь конденсата и нагретой вода из теплообменника (5) подается потребителю, а охлаздекные и осушенные газы.в детандер (6), где расширяются до давления, несколько превышающего атмосферное. После чего охлажденные газы поступают в систему кондиционирования или на технологические нувды.

Дополнительно рассмотрены варианты системы утилизации с раздельными теплообменными аппаратами и с использованием в качестве турбокомпрессора авиационных газотурбинных двигателей.

При записи математической модели системы утилизации теплоты и методики расчета основных параметров системы был сделан ряд допущений. Предполагается, что при впрыскивании воды в отходящие газы имеет место процесс адиабатического увлажнения газового потока. -

Для процессов адиабатического увлажнения используется соотношение Льюиса* о постоянстве отношения коэффициентов тепло- и массообмена

a/ßd=CBr , , _ , (.1)

где Свт- теплоемкость влажных газов.

Уравнение теплового баланса в состоянии динамического равновесия между газом и впрыскиваемой жидкостью,' которое достигается при температуре мокрого термометра, записывается в виде,

. сиу- tM);úF = r.ßd- (Рм- P)'dF , (2)

где dF - поверхность теплообмена;

*Lewis W.K. The Evaporation of a Liquid Into a Gas. ASME Trans- _ action, Vol.44, 1922.

)

р„, р - парциальные давления водяных паров, соответствующие температуре мокрого термометра и отходящих газов.

Температура мокрого термометра определялась методом последовательных приближений, когда по произвольно заданному -значеник . температуры мокрого-термометра вычислялось п<"> формуле Фиж.-рсп^ парциальное; давление &бддшл< плров.

• 0.1?.-+- -

- — ь-^Ш- • .(3)'

Для него находилась соответствующая величина влагосодержани;

. яп рм ,л■ \

^ • ггг • * <4-'

• м

где Кп, я.- - газовые постоянные водяного пара и отходящих газов.

При совпадении с заданной точностью энтальпии отходящих газов с л* определялось, необходимое значение tм.

Для нахождения отклонения температуры газового потока оч температуры мокрого термометра получена формула

■ с Гь _ 1: - йС ■ (Ч - 1: 1 - агг _ С 1

¿ь = / рг I X ч)_Р'1 и »_) I о рп 1■J ^

•<1-ч>.Срг* я'

где сР*, сРп - теплоемкость жидкост.1 и водяного пара.

Степень сжатия парогазовой смеси в компрессоре определялас! из условия достижения на выходе из компрессора парциального давления водяных паров/ соответствующего температуре насыщения Тн ^ §93,15 К

рк = ^ -1 > при (р = 1 <6>

При расчете процессов тепломассообмена-в контактных теплооб менных аппаратах было использовано предположение о том, что дав ление насыщенных водяных паров не зависит от общего давления па рогазовой снеси, а является функцией только температуры.'

р (Т,Р) = р(Т) (7)

'ПН

Андреев Е. И. Расчет тепло- и массообмена в контактных аппара

тах. - Л.:Энергоатомиздат. Ленингр.отд., 1985. - 192с. •

6

. ' Оценка эффективности процессов теплообмена в контактных теплообменник аппаратах проводилась с использованием модели идеаль-

ного перемешивания и применением эмпирических зависимостей Черткова0

А fco .р f'"^"'7 К = 1,15-10'*—сг I ° crJ--(8)

Г » _ .М0*4? .'у0 » 7

' С Г- *

J

и Нестеренко *

nu = nu + 1, 07 ■ re°'4b • pr°'3;г • oua,17s <9)

Процессы сжатия и расширения рабочего тела в турбокомпрессоре принимаются адиабатными. Учет влияния впрыскивания воды в газовый тракт на'процессы сжатия и расширения проводится через изменение показателя адиабаты парогазовой смеси, который является функцией температуры, влагосодержавия и состава смеси

К = f (Т, d, q , ...) , (10)

с. M i ^

. где q^ - массовые доли"компонентов газовой снеси.

Оценка энергетической эффективности системы утилизации теплоты проводилась с помощью коэффициента преобразования, представляющего из себя отношение количества теплоты, отведенного от системы, к работе, затраченной на привод установки

■ ■ U1)

су

Коэффициент преобразования характеризует удельную выработку теплоты на единицу затраченной мощности, но он не позволяет оценить термодинамическое совершенство системы.

Для оценки термодинамического совершенства системы был проведен эксергетический анализ отдельных элементов и всей системы утилизации в целом с помощью эксергетических балансовых уравне-

:i Проектирование/ монтаж и эксплуатация тепломассообмекных установок: уч. пособие для вузов.'Бакластов А. М.', Горбенко В.А. ,Удыма П.Г.:под ред.Бакластова А.М. - М.:Энергонздат, 1981.

4 Нестеренко A.B. Основы термодинамических расчетов вентиляции . и кондиционирования воздуха. - М.:Высшая школа, 1971.

ний. При-составлении балансовых уравнений частично учитывались потери эксергии на внешнмо необратимость процессов.

В открытой системе удельная эксергия потока, жидкости записывалась в следующем виде

СРГ<Т - Т.) - т,(срж .in Т. - fi (Р _ Pj) ,

(12)

где Т , Р^ - температура и давление окружающей среды; р - коэффициент объемного расширения.

Удельная эксергия парогазовой смеси определялась по формуле

. еон-чг(т - tj - т„(срг.ш т_ _ нг.1л ♦

+ d fc • t + fг _ с • t -J + с ft - t л -- с • t -

p п M j р п м J Р * о

- Тв(Срж.ш + . Срп.1г, _ son)] , (13)

где son _ энтропия пара, соответствующая условиям окружающей среды.

Эксергетическип коэффициент полезного действия находился как отношение полезной эксергии ко всей, подведеннсп к системе.

Еп.л -'Д- ч _ _ (14)

с. у Ьп^Я - ЬПОД -

На основе предложенной.математической модели была создана методика расчета основных энергетических и эксергетических параметров системы утилизации, реализованная на языке qbasic на персональной ЭВМ РС-16 ХТ^АТ в виде пакета программ, в котором удалось .решить ряд вопросов,, связанных' с особенностями задач с влажными газами.

В программах pvkelws и pnpii находятся параметры воды" и водяного пара на линии насыщения с помощью интерполяционных"и апп~ роксимационных зависимостей. Основные параметры парогазовых смесей определяются с помощью программы pill, в рамках основной программы outil были решены вопросы вычисления теплофизических параметров воды, водяного пара, газовых смесей и воздуха с помощью аппроксимационных зависимостей, оформленных в виде подпрограмм. ,

Представлены результаты расчетно-теоретического анализа влияния впрыскивания воды в поток отходящих газов и температуры самих отходящих газов на энергетические и эксергетические параметры системы. Из анализа зависимости степени повышения давления в компрессоре и показателя адиабаты омеси от величины влагосодер-жания потока (рис.2) видно, что с увеличением количества впрыскиваемой воды в газоход уменьшается величина-требуемого повышения давления в компрессоре для обеспечения необходимых условий работы системы. "

■ Показатель адиабаты парогазовой смеси при этом также уменьшается, что приводит к уменьшен!® работы, затрачиваемой на сжатие смеси в компрессоре и, как следствие, к уменьшению суммарной работы на привод установки. срис.З). На рис.4 представлена зависимость коэффициента преобразования системы утилизации от влаго-содержания газового-потока"без учета работы, получаемой в турбине, для различных температур отходящих газов. Из анализа зависимости видно, что коэффициент преобразования системы растет с увеличением количества впрыскиваемой в газоход воды, при более высоких температурах отходгацих газов могут быть достигнуты больше коэффициенты преобразования. На рис.5 представлен коэффициент преобразования с учетом работы, получаемой на Турбине.

Однако при экеергетинеском аняпмче выяспим-.-ь, что ьпрысь. Гл.ды'прир-чдйт'к снижг.гтию ->кг.прггткчпг;рзгг. "м^гицпс;*--, разного ка;=уры ске;поянй м игре; сора сп','-.. •••>, которые От^.ыва-г:>~ влияние на полный чксергетическии к. п. д. систе-

мы. Термодинамическое совершенство процессов преобразования с "увеличением впрыска воды в газоход уменьшается. На рис.7 представлены зависимости коэффициента преобразования и полного эксер-гетического к.п.д. системы утилизации от влагосодержания потока, которые ведут себя противоположным образом.

Для выбора варианта системы утилизации с высоким коэффициентом преобразования и эксергетическим к.п.д. были сформулированы ограничения на реальность системы. "

е > о; <? > о; а > о;

К Т £у

0<Т)« <1; 0<Т{»к<1; р<Г]»тн<1;* 0<Т]вт<15

чгО'О; т)еп>0,06; ф>3;

273 <• Т < 623; 0 < <1 < 0,4.

Блок проверки ограничений позволяет выделить для любой температуры отходящих газов :от энергетических агрегатов диапазон необходимых значений количества впрыскиваемой в газоход воды, при котором удовлетворяются ограничения. При этом система утилизации конкурентноспособна с другими установками для получения энергоносителей и технически реализуема. •

Адекватность.математической модели системы утилизации проверялась путем сравнения с методиками расчета других авторов и результатами экспериментальных исследований.

В_четвертой_главе представлена опытно-промышленная система утилизации теплоты отходящкх газов от металлургических агрегатов, созданная для подтверждения работоспособности предложенной •схемы системы утилизации с впрыском воды в газовый тракт, и исследования ее основных энергетических характеристик. Опытно-промышленная установка дополнительно оборудована измерительной системой, газовой нагревательной установкой и.системой впрыска воды в газоход. Проведенные расчетно-теоретические исследования системы утилизации позволили более обоснованно выбрать параметры опытно-промышленной системы.

В главе представлены методика проведения экспериментальных исследований и обработки опытных данных с целью проверки достоверности полученных результатов. По результатам обработки опытных данных проведен анализ экспериментальных параметров системы утилизации теплоты..

Одним из важных црещуществ системы утилизации на базе газовых тепловых насосов, по сравнению с системами на низкокипящих рабочих телах, является время выхода на стационарный режим работы. По. этому параметру установка превосходит фреоновые машины в 3-4 раза. Данные об изменении температуры газов' на выходе из системы в различных рекимах работы с течением времени дгриведены на рис.8. Из него видно, что время выхода установки .на установившийся режим не превышает 15 мин.

IlJU'Jh^

60 kû 20

(S6 ! \ \ \ Ксп

¿35

// Г-«- / / / ' / * г/s/.' s / ? значений Т7

01 uL* ■ -

О Qû2 QOV aoi QÛJ . £>/ d "/ires

Pus.г. Зависимость степени повышения давления в компрессоре и показателя акивйаты смеси от аеличины влагосодержания потека

/

/ 7 /

/\62SK

(№2

ао>/ асе

J, /'l/ï.t

Рис.4. Зависимость коэффициента преобразования системы утилизации от влагосодержания потока без учета работы туреины

"'¡ьоо nao gao чао

а наг , o.ov ¿¡0а <* , sír.c*

Рис.3. Зависимость работы сжатия газа в кэипрессоре, расширения в турбине и суммарной работы установки : .» от"-ывгосогержания потока

v>;

53 2D

т

& о,сг а&е 2¿>g qs

Рис.5. Заеисийэсть коэффициента преобразования систевы утилизации ат в.!<агосо.Еер*ания потока с учетои работы-турбины

_ ______ __.._. у*

дог ¿?<?& -'"->3 ' у*гсв

Рис.6. Зааисияость эксергетического к.п.л. элементов системы умлкации ВТ влагосогераанкя. потока при Тр- 523 К

Ж 321 ЮЗ ¿35 !6Ъ

/-м.креб

/

/ /

1 *

[у1

О V

/2 /6 ¿О

^ а'

Рис.7. Зависимости полных эксергетических к.п.д.

и коэффициентов преобразования системы утилизации от влаго-содержания сотока при различных температурах отходщих газов

Я Ю'./Ь

Рис.9. Зависимость давления за компрессоров р от.температуры отходящих газов

16 1,51Л

ТГ=368К

Л-

—— О а

__

л

I?

г><?г с/}%г.св

, Рис.10. Зависимость давления за компрессором и перед турбиной рт от впрыска воды в газоход а

V ---о

а

¿93 3/3 333 333 3?3

5

»

Рис.11. Зависимость' коэффициента преобразования системы утилизации теплоты от температуры отходящих газов

Так как в экспериментах мощность привода системы оставалась величиной фиксированной, то при изменении количества впрыскиваемой в газоход воды изменялось давление потока за компрессором.

Зависимость давления потока.за компрессором от влагосодер-жания смеси представлена на рис. 10. Полученные данные удовлетворительно согласуются с результатами расчетно-теоретического анализа. На рис. 9 приведены зависимости давления потока за компрессором и перед турбиной.от температуры отходящих газов на входе в установку, . из которых видно, что работа на сжатие газов в компрессоре с ростом их начальной температуры увеличивается.

В итоге испытаний опытно-промышленной системы утилизации теплоты была- прлучена зависимость коэффициента преобразования установки от температуры отходящих газов (рис.11). Значение коэффициента преобразования растет от = 0,85 при Т^- 280 К- до % = 2,09 при iy= 373 К Впрыск воды позволяет увеличить коэффициент преобразования до (f^ = 2,38 и обеспечить работоспособность системы утилизации.

Опытно-промышленная система утилизации теплоты позволяет получить 1,78 кг/с холодных газов с температурой +5 С и 1,1 кг/с горячей воды с температурой до +58 С и обеспечить экономию 1082 Гкал теплоты в год. Экономический эффект от внедрения системы составил 11902 руб/год в ценах 1990 года, срок окупаемости системы 2,8 года

Из анализа результатов расчетно-аналитического и экспериментального исследования параметров системы утилизации теплоты мояно заключить, что в области реальных значений при росте температуры отходящих газов от 323 К до 623 К величина оптимального впрыска воды в рабочий тракт растет от 0 до 0,03 кг/кг. с. в., при этом требуемая степень сжатия смеси в компрессоре составляет 14, коэффициент преобразования 5,18. ••

•В приложениях приведены тексты программ по расчету теплофи-, зических параметров парогазовых смесей, энергетических и зксер-гетических параметров системы утилизации, результаты расчетов.

Основные результаты и выводы

N

1. Разработана система' утилизации теплоты отходящих газов энергетических агрегатов на базе газовой теплонасосной установки с впрыском воды в газовый тракт.

2. Разработаны математическая модель и методика расчета энергетических и зксергетических параметров системы утилизации теплоты.

3. Реализована программа расчета и проведен анализ влияния на^ основные ; энергетические и эксергетические параметры системы впрыска воды в рабочий тракт и температуры-отходящих газов энергетических агрегатов.

4. Создана и внедрена на литейном заводе АО "КамАЗ" опытно-промышленная установка, реализующая предложенный способ.

5. Исследованы основные характеристики опытно-промышленной системы утилизации теплоты отходяших газов энергетических агрегатов.

6. Сформулированы обвде рекомендации на проектирование систем данного типа. /

Основные результаты опубликованы в следующих работах:

1. A.c. .N1250022 (СССР). Регенеративный теплообменник. / Мосин И. И. , Воронин R Н. , Гуреев ЕМ.- Опубл. в Б. И. , 1986, .N29.

2. A.c. N1166555 (СССР). Газотурбинная установка. / Мосин И. И., Гуреев ЕМ, Николаев И. В. - Опубл. в ЕЛ. 1985, N25.

3. A.c. N1210533 (СССР). Способ работы газотурбинной установки. / Мосин'. И. И. , Носов Л. А. , Гуреев В. М. - Опубл. в Б. И.', 1986; N5. .

4. A.c. N1213798 (СССР). Способ работы газотурбинной установки. / Мосин ЛИ.", Носов "JL А., Гуреев В. Е ,- Опубл. в Б. И. , 1986, N7.

5. Гуреев ЕМ., Мосин И.' И., Воронин В. Н. , Пьянков Е Е , Морозов Е. Л. Анализ систем вторичного использования теплоты. // Научно-производственные и социально-экономические проблемы производства автомобилей КамАЗ: Тез. докл. V Республиканской науч-

но-технической конференции. Наб. Челны: КамПИ, 1986. - С. 113.

6. Гуреев В. М. , Мосин II И. , Дубровин Ю. П. Анализ возможности использования контактных смесительных тешюобменных аппаратов для утилизации низкопотенциальной теплоты. // Механика машиностроения: Тез. докл. II Республиканской научно-технической конференции.' Наб. Челны: КамПИ, 1987. - С. 18.

7. Гуреев В. М., Мосин И. И. , Горгышов Ю. Ф. Система утилизации теплоты отходящих газов от энергетических установок. // Ь'&ж-вуз. сб. науч. трудов Теплообмен и гренке в двигателях и энергетических установках летательных аппаратов. / КАИ. - Казань. 1991.

8. Гуреев В. М., Мосин И. И... Гортышов Ю. Ф. Разработка и создание системы утилизации теплоты низкопотенциального тепла отходящих газов энергопотребляющих производств. // Научный потенциал вузоЕ -программе "Конверсия": Тез. докл. 1 Всероссийской конфе-' ренции. Казань., КГТУ, 4993. - С. 28. "

Соискатель ^^ В. М. Гуреев

Формат 60x84 1/16. Бумага Печать офс'етная.

Беч. л. 1,0. Усл. печ.чл. 0,93. Усл. кр. -бтт. 0,93, Уч. -изд. л. 1,0.

Тиран 100. Заказ ¿¿б/Р.Ъ%. _Для служебного пользования____

Казанский государственный технический университет им. А. Н. Туполева

Ротапринт Казанского государственного технического университета

. им. А. Н. Туполева 4Е0111, Казань, К Маркса, 10.