Развитие и применение акустико-эмиссионного и рентгенодифрактометрического методов исследования пластической деформации поликристаллов тема автореферата и диссертации по физике, 01.04.07 ВАК РФ

На правах рукописи

Корчевский Вячеслав Владимирович

РАЗВИТИЕ И ПРИМЕНЕНИЕ АКУСТИКО-ЭМИССИОННОГО И РЕНТГЕНОДИФРАКТОМЕТРИЧЕСКОГО МЕТОДОВ ИССЛЕДОВАНИЯ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ ПОЛИКРИСТАЛЛОВ

01 04 07 Физика конденсированного состояния

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора физико-математических наук

Хабаровск-2007 г

003173132

Работа выполнена в Тихоокеанском государственном университете и научно-производственном объединении "Дальстандарт"

Научный консультант Заслуженный деятель науки РФ,

доктор технических наук, профессор, Ри Хосен

Официальные оппоненты доктор физико-математических наук,

профессор Астапова Елена Степановна доктор физико-математических наук Луговой Владимир Александрович доктор физико-математических наук, профессор Семашко Николай Александрович

Ведущая организация Институт материаловедения ХНЦ ДВО РАН г Хабаровск

Защита состоится "12." ноября 2007 года в 1300 часов в аудитории 204 на заседании регионального диссертационного совета ДМ 218 003 01 при Дальневосточном государственном университете путей сообщения по адресу 680027, Хабаровск, ул Серышева,21

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Дальневосточного государственного университета путей сообщения

Автореферат разослан /0. 2007 года

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук

{(fcáicu

ТН Шабапина

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность темы. Расширяющееся использование в машиностроении методов обработки металлов давлением нуждается в дальнейшем развитии представлений о пластической деформации конструкционных материалов В настоящее время основной тенденцией в изучении пластической деформации является получение количественных связей между процессами, происходящими на макро-, мезо- и микроуровнях Такой подход требует новых методов исследований (особенно на мезоуровне), а также дополнительных обследований существующих методов с целью нахождения и исключения систематических погрешностей, искажающих получаемые количественные связи

Основой нового количественного метода исследования пластической деформации на мезоуровне может стать такое явление, как акустическая эмиссия Физическими предпосылками возможности создания такого метода служит то, что согласно современным представлениям элементарные акты пластической деформации должны сопровождаться излучением упругих колебаний Существующие экспериментальные данные и феноменологические модели АЭ показывают наличие корреляции между параметрами сигналов АЭ и остаточной деформацией образцов Основным недостатком этих данных и моделей является то, что они справедливы только для определенных условий испытаний На их основе невозможно предсказать акустико-эмиссионные свойства нового материала или значения параметров сигналов АЭ при изменении условий испытаний В частности, нельзя перенести результаты испытаний лабораторных образцов на результаты испытаний натурных объектов Можно сказать, что существующие данные по АЭ при пластической деформации металлов обладают низкой воспроизводимостью, т е результаты испытаний одного и того же материала, но в разных условиях, могут значительно отличаться друг от друга При этом отсутствует какая-либо возможность сопоставить такие данные друг с другом путем ввода поправок на влияние условий испытаний, поскольку нет математической модели измерения остаточной деформации по параметрам сигналов АЭ, учитывающей влияние условий испытаний

Многоуровневый характер пластической деформации требует новой методологии ее изучения Для установления механизмов пластической деформации достаточно было воспользоваться одним методом, наиболее полно раскрывающим изучаемый механизм Для более глубокого понимания процессов, происходящих на разных уровнях пластической деформации и их взаимодействия между собой, необходим комплексный подход, в котором пластическая деформация исследуется сразу одновременно на нескольких уровнях различными методами Одним из таких методов должен быть метод, позволяющий изучать изменения кристаллической структуры в процессе деформирования, поскольку наблюдаемая электронно-микроскопическими методами эволюция дислокационных субструктур должна приводить к таким изменениям

Наблюдаемые дислокационные субструктуры отображают общий ход процессов, происходящих при пластической деформации конкретного типа материалов Получаемые при этом результаты достаточно сложно использовать для количественного описания Методы рентгеноструктурного анализа, основанные на анализе профиля дифракционных линий, по своей физической сущности должны давать информацию, схожую с информацией, получаемой методом фолы При этом они позволяют отслеживать изменения кристаллической структуры на одном и том же образце Получаемая ими информация представляется в виде некоторого численного значения параметра, усредненного по большому объему материала, что позволяет установить некую количественную зависимость данного параметра от деформации

Однако плохая сопоставимость результатов рентгеноструктурных исследований с результатами, полученными другими методами, указывает на наличие в существующих методах рентгеноструктурного анализа неисключенных систематических погрешностей Для повышения достоверности рентгеноструктурных исследований необходимо провести метрологический анализ существующих методов и найти возможности исключения существующих погрешностей на основе современных технологий

Исходя из всего вышеизложенного, целью настоящей работы является совершенствование акустико-эмиссионного и рентгенодифрактометрического методов исследования пластической деформации и применение их для изучения

процессов, происходящих при пластическом деформировании поликристаллических тел

В соответствии с поставленной целью в основные задачи исследования входило

- создание модели АЭ при пластической деформации поликристаллов,

- установление основного источника непрерывной АЭ при пластической деформации поликристаллов,

- разработка аналитического метода определения параметров тонкой кристаллической структуры поликристаллических металлов,

- исследование с помощью усовершенствованных акустико-эмиссионного и рентгенодифрактометрического методов процессов пластической деформации поликристаллов с различным типом кристаллической решетки,

- применение акустико-эмиссионного метода для определения нагрузки начала пластического течения материала изделий

Научная новизна работы.

1 Создана статистическая модель АЭ при пластической деформации поликристаллов, учитывающая влияние условий испытаний на значения измеряемых сигналов В соответствии с этой моделью были теоретически установлены и экспериментально подтверждены ранее неизвестные закономерности АЭ при пластическом деформировании поликристаллов На базе этой модели предложен акустико-эмиссионный метод исследования динамики сдвиговых процессов при деформировании сталей

2 Разработан численно-аналитический метод определения размеров областей когерентного рассеяния (ОКР) и искажений решетки по одной дифракционной линии В этом методе впервые численное моделирование было использовано для исключения систематических погрешностей, обусловленных условиями получения дифракционной линии Метод позволяет выделить до трех синглет из одной мультиплетной дифракционной линии

3 Экспериментально доказано, что основным источником АЭ при пластической деформации металлов является процесс образования следов скольжения

4 Впервые определено, что при одноосном растяжении образцов, изготовленных из углеродистой стали, существуют два типа источников АЭ, имею-

щие экспоненциальное и релеевское распределения источников АЭ по остаточным деформациям

5 Впервые установлено, что при пластической деформации металлов происходит снижение симметрии кристаллической решетки металлов, выражающейся в трансформации кубической решетки в орторомбическую

6 Установлены основные требования, в рамках которых применим аку-стико-эмиссионный метод контроля размерной стабильности

Практическая ценность работы

1 Разработанные акустико-эмиссионный метод исследования пластической деформации, основанный на статистической модели АЭ при пластическом деформировании поликристаллов, и численно-аналитический метод определения размеров ОКР и искажений решетки по одной дифракционной линии повышают достоверность и воспроизводимость результатов исследований пластической деформации за счет исключения систематических погрешностей, связанных с используемым оборудованием

2 На основе статистической модели АЭ сформулированы основные положения измерения АЭ при пластической деформации, включающие в себя выбор измеряемой физической величины, принципы построения измерительной аппаратуры, методику обработки результатов измерения

3 Численно-аналитический метод может быть использован в спектроскопии для определения параметров отдельных синглетов в мультиплетных линиях

4 Установленные закономерности изменения кристаллической структуры и акустического излучения сталей при пластическом деформировании расширяют представления о физической природе процессов пластической деформации и отпуска сталей и могут быть использованы при развитии теории прочности и пластичности металлов и методик неразрушающего контроля с помощью АЭ

5 Полученные в работе результаты исследования АЭ при пластической деформации и статистическая модель АЭ легли в основу разработки способа контроля размерной стабильности изделий

6 Научные результаты, полученные при выполнении работы, использованы в учебных курсах "Методы исследования структуры", "Методы и средства измерений, испытаний и контроля", "Физические основы измерений", читаемые в Тихоокеанском государственном университете, и написании учебных пособий

"Физические основы измерений", "Базовые методы и средства измерений и испытаний в технике" и "Методы и приборы измерений, испытаний и контроля электронное учебное пособие"

Основные положения, выносимые на защиту

1 Численно-аналитический метод определения параметров тонкой структуры по одной линии, заключающийся в компьютерном моделировании процесса получения интерференционных линий на рентгеновском дифрактометре и нахождении таких значений плоскостей отражения и углов отражений, при которых вероятность аппроксимации экспериментальной зависимости дифрагированного излучения от угла отражения теоретической будет максимальной

2 Статистическая модель АЭ при пластическом деформировании путем одноосного растяжения образцов из поликристаллов, согласно которой при одноосном растяжении зависимости плотности потока энергии сигналов (интенсивности ультразвука) непрерывной АЭ от остаточной деформации отображают произведение плотности распределения источников АЭ, излучивших акустические сигналы, по остаточным деформациям на скорость остаточной деформации

3 Основным источником непрерывной АЭ при пластической деформации поликристалов является процесс образования следов скольжения на поверхности деформируемого металла Энергия сигналов непрерывной АЭ прямо пропорциональна числу образовавшихся полос скольжения

4 Особенности пластической деформации сталей, имеющих гранецентри-рованную и объемноцентрированную кубическую решетку, состоящие в том, что

- пластическая деформация отожженных сталей при одноосном растяжении носит многостадийный характер, при этом в стали с гранецентрированной кубической решеткой она протекает в четыре стадии, а в стали с объемноцен-трированной кубической решеткой - в шесть, причем на последних трех стадиях в обеих сталях происходят схожие процессы,

- с увеличением степени пластической деформации кубическая решетка преобразуется в орторомбическую,

- закалка и последующий отпуск стали ЗОХГСНА приводит к уменьшению количества стадий пластической деформации, причем с ростом температу-

ры отпуска увеличивается количество стадий Уменьшение количества стадий происходит за счет одновременного протекания процессов, которые в отожженной стали ЗОХГСНА происходят на разных стадиях

5 После закалки и отпуска стали ЗОХГСНА с повышением температуры отпуска происходит трансформация типа пространственной решетки Браве по цепочке тетрагональная - орторомбическая - кубическая

6 Возникновение непрерывной АЭ при пластической деформации углеродистых сталей со значениями плотности потока энергии сигналов 2,5х10"'2 Вт/м2 сопровождается появлением остаточных деформаций величиной менее 0,001%, что позволяет использовать акустико-эмиссионный метод для определения нагрузки появления пластических деформаций заданного уровня в изделиях и конструкциях

Апробация работы Материалы исследований по теме диссертации докладывались и обсуждались на 1-ой Всесоюзной научно-технической конференции "Акустическая эмиссия материалов и конструкций" (г Ростов-на-Дону, 1984 г), на IX Всесоюзной научно-технической конференции по неразрушающим методам контроля (г Минск, 1981 г), на двух Всесоюзных научно-технических конференциях "Использование современных методов в неразрушающих исследованиях" (г Хабаровск, 1981, 1984 гг), на региональных конференциях (г Хабаровск, 1980, 1983 гг), на Международном Китайско-Российском Симпозиуме "Современные материалы и технологии обработки" (г Харбин, 2006 г), на международных симпозиумах (Самсоновские чтения, г Хабаровск, 2002, 2206 гг), на международной научной конференции "Фундаментальные и прикладные вопросы механики" (г Хабаровск, 2003), на IV Азия-Тихоокеанской Международной конференции "Фундаментальные проблемы опто- и микроэлектроники" (г Хабаровск, 2004), на VII съезде литейщиков России (г Новосибирск, 2005), на IV Международной научно-технической конференции "Современные инструментальные системы, информационные технологии и инновации" (Курск, 2006)

Публикации Основные материалы по теме диссертации отражены в 25 научных работах, опубликованных в рецензируемых отечественных журналах и материалах международных конференций и симпозиумов Перечень публикаций приведен в конце автореферата

Структура и объем работы Диссертационная работа изложена на 257 листах, иллюстрируется 60 рисунками и 13 таблицами, состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы из 257 наименований

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы, указаны цели исследования, научная новизна полученных результатов и практическое значение работы, сформулированы основные положения, выносимые на защиту

В первой главе проводится аналитический обзор современных представлений о пластической деформации и методов ее исследования Отмечено, что пластическая деформация поликристаллических тел представляет собой сложный многостадийный и многоуровневый процесс, в котором задействованы различные механизмы Показано, что существуют различные методы изучения пластической деформации, которые можно разделить на четыре основных группы механические, оптические, дифракционные и физические Приведены общие сведения об акустико-эмиссионном методе неразрушающего контроля Рассмотрены основные механизмы АЭ при пластической деформации кристаллических тел Выявлены основные закономерности АЭ при пластическом деформировании металлов Проанализированы основные методы определения параметров тонкой структуры металлов по ширине дифракционной линии

Во второй главе описаны исследуемые материалы, методика изготовления образцов, методика проведения механических испытаний, методика структурных исследований, используемое оборудование и аппаратура для измерения АЭ

Исследования проводили на плоских образцах, изготовленных из аусте-нитной стали 12Х18Н10Т, среднеуглеродистой легированной стали 30ХГСНА и технического титана ВТ1-0 Образцы из стали 30ХГСНА закаливали с 880°С в масло и отпускали при разных температурах Растяжение осуществляли на испытательных машинах, реализующих нагружение с постоянной скоростью перемещения подвижной траверсы Для измерения деформации использовали фотоэлектрический преобразователь перемещения, имеющий минимальную относительную погрешность измерения удлинения 4x10'6

Акустическую эмиссию регистрировали прибором ИМ-1, в котором реализованы основные требования к средствам измерения непрерывной АЭ при пластической деформации металлов Ширина полосы пропускания прибора - 10 кГц, центральная частота - 150 кГц Показания прибора отградуированы в значениях плотности потока энергии упругих колебаний частотой 150 кГц по формуле

где г — акустический импеданс, А — амплитуда колебаний поверхности

Рентгеноструктурные исследования проводили на дифрактометре ДРОН-1 и ДРОН-3 Изучение структуры поверхности деформированных образцов осуществляли с помощью оптического и электронного микроскопов

Третья глава посвящена акустико-эмиссионному методу изучения пластической деформации поликристаллов Изложена статистическая модель АЭ при пластической деформации поликристаллов, которая лежит в основе акусти-ко-эмиссионного метода В основу этой модели положено представление о том, что процесс генерации сигналов АЭ можно рассматривать как задачу об изменении количества одинаковых и независимых частиц в статистическом ансамбле при внешнем воздействии, в результате которого происходит их уничтожение Из решения этой задачи следует, что распределение числа источников сигналов АЭ, излучивших акустические сигналы, по удлинению описывается распределением Вейбулла

где Л'о - полное число источников АЭ, к - показатель степени, Ц - начальная расчетная длина образца, Ьэ — акустико-эмиссионная длина

В результате действия источников АЭ в деформируемом теле возникает поток энергии упругих колебаний, который описывается выражением

J = 4,4x10" ZA2,

(1)

(2)

'э

dL dt

о

JE(f)G(f)df, (3)

и

где Еф - энергетический спектр сигнала АЭ, С(со) - передаточная функция среды распространения, - скорость остаточного удлинения рабочей части образца

Этот поток оказывает силовое воздействие на пьезопреобразователь площадью Рп Зависимость электрического напряжения иф, регистрируемого на выходе пьезопреобразователя в результате действия источников АЭ, от величины остаточного удлинения можно найти из следующего выражения

2^п]и1({^П/V „ У (I - ¿„Г^]е(/)С(/)<!/, (4) о ГШ % * о

где р - плотность тела, в котором распространяется поток акустической энергии, и(/) - скорость распространения волны в среде, т|ф - амплитудно-частотная характеристика пьезопреобразователя

Из этого уравнения следует, что зависимость интенсивности гармонического акустического излучения некоторой частоты /0 или плотности потока энергии (ППЭ) сигналов АЭ У, возникающей при излучении акустических сигналов N0 источниками АЭ, от остаточной деформации определяется следующим выражением

J_E¡S¡G0N(¡(L0

и.

л '

з У

где еост - остаточная деформация, Еш - энергия излучаемых источником АЭ упругих гармонических колебаний с частотой /0, с1сасп/Л - скорость остаточной деформации, во - коэффициент затухания акустических волн частотой /0

Теоретически исследовано влияние частотных характеристик акустико-эмиссионной аппаратуры на минимальное число источников АЭ, после действия которых возникает минимально регистрируемый используемой аппаратурой сигнал АЭ На основании этих исследований сформулированы принципы измерения непрерывной АЭ, согласно которых измеряемой величиной должна быть интенсивность гармонического акустического излучения частотой менее 500 кГц, выраженной в единицах "Вт/м2" Для измерения данной величины необходимо использовать электронную аппаратуру с полосой пропускания не более

ЮкГц и резонансные пьезопреобразователи, положение максимума резонансного пика которого должно находится в этой полосе пропускания

Показано, что при растяжении образцов, изготовленных из металлов с параболическим законом упрочнения, на испытательной машине, реализующей на-гружение с постоянной скоростью подвижной траверсы Утр, и измерения сигналов АЭ с помощью узкополосной аппаратуры выражение (4) примет вид

J =

М0ЕаО0КтУтр

7П (¿0 Кт + Р'о^упртупрЕост

"■„„-! | | £

"Г

™Ко!е

(6)

где Кт - жесткость испытательной машины, ^ - исходное сечение образца, Вупр - коэффициент упрочнения, тупр - показатель упрочнения

Эксперимеш-альная проверка правильности основных положений статистической модели АЭ при пластическом деформировании поликристаллов была проведена на сталях 30ХГСНА и 12Х18Н10Т, а также техническом титане ВТ 1-0 Большинство исследований проводили на плоских образцах общей длиной 190 мм и шириной рабочей части 20 мм Для локализации места деформации рабочая часть образца длиной 25 мм была тоньше в два раза, чем остальная часть

Зависимость ППЭ сигналов АЭ от деформации У(е ) для всех испытанных металлов представляют кривые с максимумом (рис 1) При растяжении образцов

из аустенитной стали и титана большая часть энергии АЭ выделяется в значительном диапазоне деформаций (более 20%), когда скорость деформирования постоянна В этом случае У(е) отображают плотности распределения источников сигналов АЭ по деформациям Используя методы математической статистики, было показано, что для аустенитной стали и титана У(е) описываются распределением Релея, являющимся частным случаем распределения Вейбулла

В термически упрочненной стали 30ХГСНА большая часть энергии выделяется

/, пВт/м 60 40 20

1800 1200 600

Еосш, %

Рис 1 Зависимости ППЭ сигналов АЭ от остаточной деформации для различных металлов

в небольшом диапазоне деформаций (не более 2%), когда происходит изменение скорости деформирования В этом случае J(e) должно описываться выражением (6), в которое помимо параметров, описывающих распределение числа источников сигналов АЭ по деформациям, входят параметры, характеризующие упрочнение металла Значения последних были получены с помощью номографических методов непосредственно из диаграмм нагружения Определение параметров распределения источников сигналов АЭ по деформациям осуществляли с помощью вычислительной техники и номографических методов На рис 2 показан вид плотности распределения источников АЭ для закаленной и отпущенной при 520 °С стали ЗОХГСНА в полулогарифмических координатах Из этого рисунка следует, что в этой стали существует два типа источников АЭ, каждый из которых имеет свою собственную функцию распределения Более 80% всей зарегистрированной энергии АЭ выделяется источниками, для которых характерно экспоненциальное распределение Источники другого типа имеют релеевское распределение

В табл. 1 представлены средние значения полной энергии сигналов АЭ Еп, параметра распределения к, акустико-эмиссионной длины ¿э, а также вероятность правильности описания экспериментальных значений выражением (6) Р0„ для исследуемых материалов

Таблица1

Значения параметров, характеризующих акустико-эмиссионные

свойства металлов

Металл к Ьъ, мм Ет фДж р 1 оп

12Х18Н10Т 2 2,6 400 0,99

ВТ 1-0 2 4,2 20000 0,9

ЗОХГСНА 1 0,076 570 0,99

2 0,53 80

LogIKÜ

-8 -9 -10 -11

1 2 % Рис 2 Зависимость ППЭ сигналов АЭ от остаточной деформации для термически обработанной стали

1ПУГ/Ч I л

Из теоретического анализа источников АЭ, выполненного Нациком В Д, следует, что наиболее интенсивным акустическим излучением является переходное излучение, возникающее в результате выхода дислокации на поверхность Из анализа формулы (6) следует, что при поверхностной природе источников АЭ в случае испытания цилиндрических образцов зависимость плотности потока энергии сигналов АЭ при некотором фиксированном значении остаточной деформации от диаметра образца представляет кривую с максимумом Положение этого максимума зависит от длины образца, жесткости испытательной машины и коэффициента упрочнения Экспериментально было подтверждено существование такой зависимости, что указывает на то, что количество источников сигналов непрерывной АЭ пропорционально площади образца

Другим доказательством поверхностной природы источников АЭ является то, что среднее значение полной энергии сигналов АЭ, зарегистрированных при растяжении образцов с прямоугольным сечением размерами 2x20 мм, в 1,7 раза больше среднего значения полной энергии сигналов АЭ, зарегистрированных при растяжении образцов с круглым сечением диаметром 7 мм

Поверхностным проявлением пластической деформации является процесс образования следов скольжения Поэтому на образцах из аустенитной стали было проведено исследование связи числа полос скольжения с выделившейся энер-

Мх\0' 8

о)

гией АЭ На рис 3 ломаными кривыми показаны экспериментальные зависимости изменения числа полос скольжения и полной энергии сигналов АЭ от остаточной (% деформации, а непрерывными линиями - теоретические зависимости, построенные по выражению (5) с использованием значений, приведенных в табл 1 , % Как видно из рис 3, в диапа-

Рис 3 Изменение числа полос скольжения (а) зоне остаточных деформаций от 0 и полной энергии сигналов АЭ (б) от до 27% кинстика изменения энер. деформации

гии сигналов АЭ в процессе де-

формации подобна кинетике изменения общего числа полос скольжения, что указывает на наличие устойчивой связи между процессами скольжения и генерирования АЭ Определено среднее значение энергии сигналов АЭ, приходящееся на одну полосу скольжения Оно равно 5x10'21 Дж

Четвертая глава посвящена рентгенодифрактометрическим методам исследования пластической деформации металлов Показано, что при использовании методов аппроксимаций и моментов для обработки результатов рентгеновских исследований пластической деформации перед вершиной усталостной трещины в стали ЗОХГСНА и растяжении образцов из стали 12Х18Н10Т существуют такие точки, в которых нарушается монотонный характер изменения размеров областей когерентного рассеяния (ОКР) и микроискажений, а их значения были либо очень большими, либо отрицательными Причинами возникновения некорректных значений являются применение эталонных образцов, в которых доля физического уширения линии сопоставима с инструментальным уширени-ем, и использование двух линий разного порядка для разделения влияния ОКР и микроискажений

Изложен численно-аналитический метод определения размеров ОКР и искажений решетки по одной дифракционной линии, в котором учет влияние условий получения дифракционных линий осуществлен посредством компьютерного моделирования В его основу положена кинематическая теория рассеяния рентгеновских лучей кристаллической решеткой, на основе которой было получено, что дифракционную линию, снятую на рентгеновском дифрактометре со схемой фокусировки по Брэггу-Брентано, можно выразить уравнением

ЦЪ^^Щ»2**-«*-**) (7)

где /о - интенсивность падающего излучения, 9 - текущее значение угла отражения, Э0 - брэгтовский угол отражения, N — число плоскостей отражения в направлении падающего излучения, К- коэффициент, включающий в себя различные множители, определяющие значение интенсивности дифрагированного излучения, но не оказывающие влияние на профиль дифракционной линии (типа структурного множителя, фактора повторяемости и др)

Уравнение (7) описывает профиль "истинной" дифракционной линии, который в процессе регистрации искажается Наиболее существенными фактора-

ми, оказывающими влияние на профиль дифракционной линии, считаются немонохроматичность характеристического излучения и геометрические условия получения дифракционной линии

Немонохроматичность излучения характеризуется спектром, который может быть описан дисперсионной формулой

где /о - максимальная интенсивность, Х0 и \\а - длины волн, соответствующие максимальной интенсивности и половине максимальной интенсивности

Воздействие спектра излучения на ширину линии можно рассматривать как свертку выражения (7) и спектра характеристического излучения (8), связанных между собой уравнением Вульфа-Брэгга Вид такой свертки можно найти численными методами путем сложения выражения (7) для различных значений брэгговского угла отражения, изменяющихся дискретно в соответствии со спектром рентгеновского излучения

Влияние геометрических условий съемки на профиль дифракционной линии можно учесть следующим образом Фокус рентгеновской трубки можно рассматривать как совокупность точечных источников От каждого точечного источника расходится излучение в виде набора дискретных лучей Эти лучи падают на образец в некотором диапазоне углов отражения, определяемого расстояниями от фокуса до образца и первой щели, углом поворота образца относительно фокуса, шириной первой щели Перебирая такие лучи, проходящие через первую щель, для определенных точек фокуса трубки, можно получить угловое распределение интенсивности падающего излучения

Исследуемый объект можно рассматривать как идеально-мозаичный кристалл, состоящий из одинаковых по размерам ОКР, повернутых относительно поверхности на малые углы Если угол падения луча по отношению к плоскостям отражения некоторой ОКР соответствует углу Вульфа-Брэгга, то возникает дифрагированное излучение Это излучение будет зарегистрировано детектором только в том случае, если пройдет через щель детектора, имеющей заданную ширину Угловое распределение дифрагированного от отдельной ОКР излучения

12 '

(8)

определяется выражением (7) с учетом немонохроматичности излучения Только брэгговский угол отражения для такого распределения смещен относительно брэгговского угла отражения всей дифрактограммы на угол разориентации ОКР Сама дифрактограмма является суммой угловых распределений дифрагированных от отдельных ОКР излучений

Продолжая операцию свертывания для других инструментальных воздействий на профиль дифракционной линии, можно учесть влияние профиля источника излучения, глубины проникновения излучения в образец, статистические флуктуации интенсивности дифрагированного излучения, распределения угла разориентации ОКР и т д

В результате выполнения этих операций получается теоретическая дифракционная линия, содержащая инструментальные погрешности Согласно выражения (7) ее угловое расположение будет определяться Э0, а ширина - N Так как эта теоретическая дифракционная линия описывает экспериментальную, то по методу наименьших квадратов путем перебора Л^ и 90 можно найти такие их значения, при которых различие между экспериментальной и теоретической линий будет минимально

Все вышеизложенные рассуждения были реализованы в созданной автором программе с помощью которой были проведены численные исследования по оценке инструментальных погрешностей, связанных с немонохроматичностью и горизонтальной расходимостью рентгеновского излучения В качестве информативного параметра использовалась ширина дифракционной линии на половине высоты максимума Эти исследования показали, что на инструментальное уширение дифракционной линии оказывают влияние такие величины, как угол отражения, число плоскостей отражения, ширина фокуса и материал анода рентгеновской трубки, расстояния от фокуса трубки до образца и первой щели, ширина щелей При неизменных условиях получения дифрактограмм инструментальные погрешности зависят от значений N и Эо Их угловая зависимость представляет собой кривую с максимумом, приходящимся на углы отражения 25-30 0 Инструментальное уширение дифракционной линии изменяется от процента физической ширины линии до сотен процентов при возрастании N от 40 до 4000

Для углов отражений более 60° диапазон зависимости уширения от N можно разбить на три области В первой области уширение дифракционной линии за счет влияния условий испытаний в три раза и более меньше физического уширения Эта область приходится на значения Not 0 до 350 В третьей области, где N > 3000, уширение дифракционной линии за счет влияния условий испытаний более чем в три раза больше физического уширения Во второй области, расположенной между этими значениями, уширения дифракционной линии, обусловленные физическими факторами и немонохроматичностью излучения, сопоставимы друг с другом

Показано, что согласно критерию ничтожно малой погрешности в первой области можно пренебречь вкладом условий испытаний в уширение дифракционной линии и считать, что ширина полученной экспериментально дифракционной линии определяется исключительно физическими факторами В третьей области в соответствии с этим критерием можно полагать, что ширина дифракционной линии связана исключительно с условиями испытаний

С помощью программы Dlinewid по экспериментальным дифрактограм-мам были получены значения N, составляющие 561 и 921 для эталонных образцов, изготовленных из стали ЗОХГСНА и стали 12Х18Н10Т соответственно Эти данные свидетельствуют о том, что ширина дифракционных линий образцов из сталей определяется как физическими факторами, так и условиями получения линий Следовательно, использование данных эталонных образцов для исключения инструментального уширения линии приведет к некорректным результатам

Другим важным выводом численных исследований влияния различных факторов на ширину дифракционной линии является то, что использование для разделения влияния размера ОКР и микроискажений дифракционных линий разных порядков отражений приводит к погрешности из-за того, что инструментальное уширение дифракционных линий зависит от угла отражения и угла ра-зориентации ОКР

При обработке дифрактограмм линий (110) и (220) образцов из стали ЗОХГСНА, закаленной от 880 °С в масле с последующим отпуском при 270 °С были получены разные значения N для каждой линии в отличие от дифрактограмм эталонного образца из этой стали, что указывает на наличие микроискажений Первоначально для оценки микроискажений было промоделировано су-

шествующее их определение Однако оказалось, что при нормальном распределении параметров решетки ОКР изменение его СКО в широких пределах не приводит к уширению интерференционной линии Поэтому за искажения были приняты изменения параметров решетки по главным кристаллографическим осям, приводящие к расщеплению интерференционной линии на несколько рядом расположенных составляющих Программно определялись брэгговские углы отражения для каждой составляющей

Проведена оценка погрешности численно-аналитического метода путем обработки 54 дифрактограмм эталонного образца из стали ЗОХГСНА Получено, что относительная погрешность определения размера ОКР при единичном измерении не превышает 6 % при доверительной вероятности 0,95, а абсолютная погрешность определения угла отражения - 0,04° при той же доверительной вероятности

В пятой главе приведены результаты исследований пластической деформации поликристаллов с использованием акустико-эмиссионного и рентгено-дифрактометрического методов Показано, что в стали 12Х18Н10Т, отожженной при температуре 700 °С в течение часа, пластическая деформация протекает в четыре стадии На каждой стадии одновременно функционируют несколько механизмов пластической деформации, причем они могут действовать на двух и более стадиях. Характер изменения параметров кристаллической структуры, определенных по линиям (111) и (311), в процессе деформирования показан на рис 4 и 5 В исходном состоянии размеры ОКР в направлениях [111] и [311] значительно отличаются друг от друга, но по мере роста деформации различие между ними сокращается Поскольку при обработке линий (111) получено, что угловые положения синглетов в пределах погрешности соответствуют друг другу, по искажения решетки определялись по линии (311)

Для стадии I характерно отсутствие полос скольжения на поверхности образцов и АЭ Образование полос скольжения начинается на второй стадии в зернах, размер которых больше среднего Вначале этой стадии зерна, в которых образовались полосы скольжения, хаотично распределены по всей поверхности К концу стадии II можно выделить несколько участков с повышенным числом полос скольжения, расположенных на диагоналях рабочей части поверхности образцов На стадии III происходит формирование одного участка с повышенной

с/а.Ь/а

i n о л

О,:

О,

о_____

4 . 8 12 6,%

1,000

1,002

1,004

—1-1-

10 20 7Ja

Рис 4 Зависимости наименьшего ребра решетки а (а, в) и искажений решетки (6, г) от пластической деформации при растяжении образцов из сталей 12Х18Н1 ОТ (а, б) и ЗОХГСНА (в, г)

плотностью полос скольжения, по которому произойдет разрыв образца На стадии IV, совпадающей с процессом шейкообразования, новые полосы скольжения появляются на периферийных участках рабочей поверхности образца Согласно акустико-эмиссионным данным изменение количества образовавшихся полос скольжения в зависимости от деформации описывается распределением Релея

В отожженной при 880 °С в течение 3 ч стали ЗОХГСНА пластическая деформация протекает в шесть стадий Характер изменения параметров кристаллической структуры этой стали определяли по линиям (110) и (220), при этом

значения, полученные по разным линиям, в пределах погрешности соответствовали друг другу На стадии I наблюдается увеличение периода решетки, ее искажение, резкое уменьшение (почти на 20%) размера областей когерентного рассеяния и резкое нарастание ППЭ сигналов акустической эмиссии Протяженность этой стадии не превышает 0,1 %, а ее верхней границей является "зуб текучести" на диаграмме на-гружения Вторая стадия совпадает с площадкой текучести Третья стадия является

4 в 12 е, %

Рис 5 Зависимости размеров ОКР от деформации при растяжении образцов из сталей 12Х18Н10Т (а) и ЗОХГСНА (б)

переходной от состояния текучести к упрочнению Так как на этих стадиях регистрируется АЭ с экспоненциальным распределением источников АЭ по остаточным деформациям, то они обусловлены коллективным лавинообразным движением большого количества дислокаций, проявлением которого является площадка текучести Процессы, происходящие на последующих трех стадиях, во многом схожи с процессами, происходящими на последних трех стадиях пластической деформации в стали 12Х18Н10Т На этих стадиях в углеродистой стали наблюдается АЭ с релеевским распределением источников по остаточным деформациям

Закалка и последующий отпуск при разных температурах стали ЗОХГСНА приводит к изменению количества стадий пластической деформации В закаленной и отпущенной при температурах отпуска Го™ < 360 °С стали наблюдаются три стадии, после отпуска при Тотп =440 °С - четыре стадии, при Готп =520 °С -пять стадий, а после отпуска при Тотп > 600 °С - шесть стадий В процессе деформации независимо от температуры отпуска наблюдаются оба типа распределения источников АЭ по остаточным деформациям В табл 2 представлены значения полной энергии сигналов АЭ Е„ол_, акустико-эмиссионной длины Ьэ, ППЭ сигналов непрерывной АЭ Jm¡a в максимуме зависимости У(е), остаточной деформации Ещахо» соответствующей максимуму зависимости У(е), остаточной деформации емак2> соответствующей положению максимума релеевского распределения источников АЭ по остаточным деформациям В этой таблице индекс 1 характеризует параметры АЭ, источники которой имеют экспоненциальное распределение, а индекс 2 - параметры АЭ, источники которой имеют релеевское распределение

Согласно акустико-эмиссионным данным коллективное лавинообразное движение дислокаций происходит при всех температурах отпуска, причем его количественные характеристики не зависят от температуры отпуска Однако в закаленной и отпущенной стали оно происходит совместно с другим процессом, сопровождаемым АЭ с релеевским распределением источников АЭ по остаточным деформациям Параметры последнего зависят от температуры отпуска С увеличением температуры отпуска начало этого процесса и положение наиболее интенсивного его протекания смещаются в сторону больших деформаций

Таблица2

Значения параметров, характеризующих акустико-эмиссионные свойства закаленной и отпущенной при разных температурах стали ЗОХГСНА

т °с 1 ОТП) Е;|пол» ¿1э» Е2ПОЛ» Бмак2> *Лпах> £мак0>

фДж ММ ФДж ММ % пВт/м2 %

200 580 0,051 60 0,26 0,7 530 0,12

280 600 0,051 60 0,32 0,9 570 0,12

360 580 0,051 70 0,39 1,1 720 0,12

440 560 0,051 80 0,42 1,2 1000 0,11

520 570 0,076 80 0,53 1,5 1240 0,10

Закалка с последующим отпуском существенно влияет на кристаллическую структуру углеродистой стали Как показывают рентгенодифрактометри-ческие исследования, результаты которых представлены на рис 6, можно выделить три температурных области отпуска, в которых наблюдаются отличные друг от друга изменения кристаллической структуры После закалки наблюдается тетрагональная кристаллическая решетка В области температур отпуска от О до 200 °С происходит уменьшение параметра решетки с при росте параметров а и Ъ при небольшом возрастании размеров ОКР, т е кристаллическая решетка является орторомбической В диапазоне температур отпуска от 200 до 440 °С

параметр с вначале возрастает, затем уменьшается Параметры а и Ь, наоборот, сначала уменьшаются, затем возрастают Причем уменьшение параметра а более значительно, чем Ь Размер ОКР в этой темйературной области увеличивается вначале с ускорением, затем с замедлением В следующей температурной области наблюдается рост раз-

а Ь.с. нм

Рис 6 Зависимости параметров решетки от температуры отпуска

меров ОКР при уменьшении всех параметров решетки, при этом кристаллическая решетка стремиться к кубической

Эти изменения кристаллической структуры оказывают воздействия на процессы пластической деформации, происходящие в закаленной и отпущенной при разных температурах стали ЗОХГСНА Наиболее заметно влияние температуры отпуска на характер изменения кристаллической структуры на стадии I (при деформациях менее 0,1 %) На этой стадии при Т¡щ, < 440 °С наблюдается резкое уменьшение параметра решетки а и рост искажений решетки Причем с увеличением температуры отпуска разница между начальными и конечными значениями этих величин уменьшается При 7"ОТП=520 °С эти величины практически не изменяются, а при Готп=600 °С наблюдается уже рост параметра решетки а. К концу стадии I кристаллическую решетку стали, отпущенной при Гот ^ 440 °С, можно считать орторомбической, поскольку для Тт1=200 °С с/а= 1,005, а Ь/а= 1,003

На первой стадии размер ОКР в интервале Г,,,,, от 200 до 360° С изменяется от степени остаточной деформации по экстремальной зависимости, причем с увеличением температуры абсолютное значение размера ОКР возрастает, а положение максимума размера ОКР по оси остаточных деформаций смещается в сторону меньших значений по мере повышения Т^ до 360 °С При Готп=440 °С размер ОКР с ростом остаточной деформации не изменяется Дальнейшее увеличение Гол, приводит к монотонному уменьшению размера ОКР

На следующей стадии при Готп < 360 °С с ростом деформации размер ОКР уменьшается, параметр решетки а почти всю стадию монотонно уменьшается, в конце начинает возрастать, значения искажения решетки не изменяются

Третья стадия для температур отпуска 440 и 520 °С характеризуется ростом искажений решетки и размеров ОКР Четвертая стадия для этих температур отпуска совпадает с процессом шейкообразования

Процессы, происходящие на различных стадиях пластической деформации стали ЗОХГСНА, отпущенной при 600 °С, во многом схожи с процессами, протекающими на соответствующих стадиях в отожженной стали Практически, не выделяется IV стадия, наблюдаемая в отожженной стали, так как АЭ с реле-евским распределением источников по остаточным деформациям возникает сразу же после окончания площадки текучести

Уменьшение количества стадий в закаленной и отпущенной при разных температурах стали обусловлено тем, что в этой стали процессы, происходящие в отожженной стали на разных стадиях и сдвинутые по времени относительно друг друга, происходят на одной стадии одновременно или с меньшим сдвигом по времени В первую очередь, это касается процессов скольжения Коллективное лавинообразное движение дислокаций происходит в одном и том же диапазоне остаточных деформаций независимо от вида термической обработки В низкоотпущенной стали процесс скольжения, сопровождаемый АЭ с релеевским распределением источников по остаточным деформациям, начинается одновременно с первым С повышением температуры отпуска начало второго процесса смещается в сторону больших значений остаточных деформаций Увеличение максимального значения ППЭ сигналов АЭ при неизменном значении полной энергии АЭ указывает на то, что с ростом температуры возрастает динамичность первого процесса скольжения, при этом скорость протекания второго уменьшается Конечным результатом этого и является выделение этих процессов в отдельные стадии уже при температуре отпуска 600 °С

Полученные результаты согласуются с основными положениями концепции структурных уровней деформации твердых тел Вихревое механическое поле порождает в деформируемом теле участки различного масштаба, в которых изменение размеров по координатным осям происходит неоднородно Следствием этого является полученная закономерность, характерная как для феррита, так и для аустенита, которая заключается в том, что с увеличением деформации возрастает орторомбичность кристаллической решетки Характер изменения плотности следов скольжения на поверхности деформируемой аустенитной стали отображает эволюционные представления о трансляционно-ротационных вихрях (ТРВ), согласно которым вследствие слияния ТРВ одного масштабного уровня образуются вихрь более высокого уровня

Особенности пластической деформации углеродистой стали можно объяснить существованием двух систем ТРВ Первая система образуется на стадии I и связана с разблокировкой источников дислокаций и отрывом дислокаций от точек закрепления В отожженной стали в конце стадии I в одной из областей сопряжения рабочей и нерабочих частей образца, в которых на начальных стадиях нагружения наблюдается наибольшая концентрация напряжений, возникает

макроконцентратор напряжений. Он порождает трансляционно-ротационный вихрь сразу макроскопического масштаба Начинается стадия II, на которой макровихрь распространяется по одной из диагоналей рабочей части образца При прохождении он подпитывает своей энергией микроконцентраторы, активируя работу источников дислокаций Часть выделившейся при их работе энергии поступает в вихрь Возникает лавинообразное движение вихря по образцу При достижении конца рабочей части образца он вызывает появление второго макровихря, двигающегося в противоположном первому направлении

Отсутствие макровихря в закаленной и отпущенной при температурах ниже 600 °С стали может быть обусловлено мелкодисперсной структурой закаленной и отпущенной стали, характеризуемой размерами ОКР (в данных условиях испытаний площадка текучести наблюдалась в образцах, имеющих в исходном состоянии размер ОКР более 50 нм) и искажениями кристаллической решетки, приводящими к трансформации кубической решетки в орторомбиче-скую

Шестая глава посвящена применению акустико-эмиссионного метода для определения нагрузки начала пластического течения материала изделий Рассмотрены закономерности дискретной АЭ, наблюдаемой на макроупругом участке диаграммы нагружения Показано, что импульсы дискретной АЭ не связаны с возникновением остаточной деформации

При испытаниях образцов на растяжение было получено, что коэффициент корреляции напряжения появления ППЭ сигналов непрерывной АЭ значением, соответствующим остаточной деформации 0,001%, с пределом упругости допуском 0,0001 % составил для титана 0,98, для стали ВСтЗсп - 0,99, для стали 35 - 0,98, для стали 35Л - 0,97, для стали 45 - 0,98, для стали 30ХГСНА - 0,99 Эта корреляция сохраняется и при изменении значений остаточных внутренних напряжений путем варьирования режимов механической обработки, а также при создании в испытуемых образцах искусственных дефектов типа пор различного объема

При испытаниях на изгиб для получения таких же корреляций необходимо изменить скорость перемещения подвижной траверсы Требуемые значения скорости могут быть найдены с помощью статистической модели АЭ по результатам испытаний на растяжение

Показано, что нагрузка появления непрерывной АЭ определенного уровня с коэффициентом корреляции близким к единице соответствует нагрузке возникновения остаточных деформаций заданных значений в изделиях типа фланцев, трубчатых и коробчатых конструкциях, кардановых колец Испытания этих изделий проводили путем сжатия или изгиба в различных направлениях последовательно возрастающими на одинаковую величину нагрузками с измерением после разгрузки размеров испытуемых изделий Само значение нагрузки появления остаточных деформаций зависит от прочностных характеристик изделия в сечении нагружения

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1 Создана статистическая модель АЭ при пластической деформации поликристаллов, согласно которой при одноосном растяжении зависимости плотности потока энергии сигналов (интенсивности ультразвука) непрерывной АЭ от остаточной деформации отображают произведение плотности распределения источников АЭ, излучивших акустические сигналы, по остаточным деформациям на скорость остаточной деформации В поликристаллах с ГПУ и ГЦК решетками это распределение описывается распределением Релея Для поликристаллов с ОЦК решеткой характерно наличие как релеевского, так и экспоненциального распределения

2 Источники непрерывной АЭ при пластической деформации имеют поверхностную природу, причем основным источником непрерывной АЭ является процесс образования следов скольжения на поверхности деформируемого металла Энергия сигналов непрерывной АЭ прямо пропорциональна числу образовавшихся полос скольжения Зависимости ППЭ сигналов непрерывной АЭ от времени или деформации отображает динамику образования следов скольжения на поверхности деформируемых металлов, что позволяет рассматривать акусти-ко-эмиссионный метод как метод исследования динамики сдвиговых процессов непосредственно при деформировании металлов

3 При экспериментальной проверке основных положений статистической модели АЭ при пластической деформации поликристаллов было подтверждено, что на значения ППЭ сигналов непрерывной АЭ, регистрируемых при растяжении образцов на испытательной машине, реализующей нагружение с постоянной

скоростью перемещения подвижной траверсы, оказывают влияние скорость перемещения подвижной траверсы, жесткость испытательной машины, текущее значение коэффициента упрочнения материала испытуемого образца, геометрические размеры и форма образцов Предложена методика исключения влияющих величин из экспериментальных данных

4 Разработан численно-аналитический метод определения параметров тонкой структуры по одной дифракционной линии Суть метода заключается в том, что с помощью компьютерного моделирования процесса получения интерференционных линий на рентгеновском дифрактометре со схемой фокусировки по Брэггу-Брентанно получают теоретическую дифракционную линию, в которой учтено воздействие немонохроматичности и геометрической расходимости рентгеновского излучения на ее профиль Эту теоретическую дифрактограмму сравнивают с экспериментальной и численными методами путем перебора значений плоскостей отражения и брэгговских углов отражений находят такие значения, при которых вероятность аппроксимации теоретической зависимостью экспериментальной зависимости дифрагированного излучения от угла отражения будет максимальной

5 Искажения кристаллической решетки, приводящие к уширению интерференционных линий, представляют собой различия параметров кристаллической решетки по главным кристаллографическим направлениям

6 Разработана программа БОИНУ/Ш, реализующая численно-аналитический метод определения значений параметров тонкой структуры по одной линии, позволяющая находить брэгговский угол отражения, межплоскостное расстояние, число плоскостей отражения в определенном кристаллографическом направлении, размер ОКР, вероятность описания экспериментальной дифрактограммы теоретической аппроксимирующей зависимостью, определенной по критерию "хи-квадрат", ширину дифракционной линии на половине высоты максимума, интегральную интенсивность

7 Применение стандартных образцов для исключения инструментального уширения интерференционных линий приводит к возникновению погрешностей, обусловленных тем, что физическая и инструментальная составляющие ширины интерференционных линий сопоставимы друг с другом

8 Пластическая деформация отожженных сталей при одноосном растяжении носит многостадийный характер В стали 12Х18Н10Т она протекает в четыре стадии, а в стали ЗОХГСНА - в шесть, причем на последних трех стадиях в обоих сталях происходят схожие процессы

9 Закалка и последующий отпуск стали ЗОХГСНА приводит к уменьшению количества стадий пластической деформации, причем с ростом температуры отпуска увеличивается количество стадий Уменьшение количества стадий происходит за счет одновременного протекания процессов, которые в отожженной стали ЗОХГСНА происходят на разных стадиях

10 В стали ЗОХГСНА существует два типа трансляционного скольжения Одно из них вызвано резким увеличением числа подвижных дислокаций за счет разблокировки ранее закрепленных дислокаций или существовавших источников дислокаций и сопровождается АЭ с экспоненциальным распределением источников по остаточным деформациям Другое связано с протеканием скольжения в отдельных зернах, когда приложенное к ним напряжение достигает критического значения Для этого типа скольжения характерна АЭ с релеевским распределением источников по остаточным деформациям

11 При деформировании поликристаллов с кубической кристаллической решеткой с увеличением степени пластической деформации происходит понижение симметрии кристаллической решетки, выражающееся в том, что параметры кристаллической решетки по трем главным кристаллографическим направлениям изменяются неодинаково, т е исходная кубическая решетка с ростом степени пластической деформации преобразуется в орторомбическую

12 После закалки и отпуска стали ЗОХГСНА с повышением температуры отпуска происходит трансформация типа пространственной решетки Браве по цепочке тетрагональная - орторомбическая- кубическая Наибольшие искажения кристаллической решетки, равные 1,005, наблюдаются при температуре отпуска 280 По характеру увеличения размеров ОКР можно выделить три области температур отпуска до 200 °С - небольшое возрастание размеров ОКР, от 200 до 440 °С - рост размеров ОКР вначале с возрастающей, затем с убывающей скоростью, выше 440 °С - рост размеров ОКР с возрастающей скоростью

13 При деформировании углеродистых сталей, в которых начальная стадия пластической деформации обусловлена механизмами скольжения, появле-

ния малых остаточной деформации порядка 0,001 % сопровождается возникновением непрерывной АЭ, значения ППЭ энергии сигналов которой зависят от скорости деформирования и акустико-эмиссионных свойств стали Это позволяет использовать акустико-эмиссионный метод для определения нагрузки появления пластических деформаций заданного уровня и изделиях и конструкциях

Основные публикации по теме диссертации

1 Корчевский В В Рентгенодифрактометрическое исследование пластической деформации в вершине трещины при циклическом нагружении / В В Корчевский,Л П Метлицкая//ФММ 1980 -Т 50 - №1 -С 182-185

2 Корчевский В В Влияние пластической деформации на кристаллическую структуру стали 12Х18Н10Т / В В Корчевский, J1 П Метлицкая//Физ металлов и металловедение - 1984 - Т 58 - Вып 5 - С 986-990

3 Дробот Ю Б Исследование связи акустической эмиссии с образованием полос скольжения при пластической деформации аустенитной стали / Ю Б Дробот,В В Корчевский//Дефектоскопия - 1985 -№6 - С 38-42

4 Корчевский В В Акустическая эмиссия при пластической деформации термически упрочненной стали / В В Корчевский // ФММ, 1992 - № 1 -С 137-144

5. Корчевский В В Численное моделирование съемки дифракционных линий при схеме фокусировки по Брэггу-Брентано / В В Корчевский // Кристаллография - 2005 -Т 50 -№3 -С 398-400

6 Корчевский В В Применение численных методов для определения параметров кристаллической структуры по профилю одной дифракционной линии / В В Корчевский // Известия вузов Физика - 2005 - Т 48 - № 4 - С 7579.

7 Корчевский В В Изучение пластической деформации аустенитной стали рентгенодифрактометрическим и акустико-эмиссионным методами / В В. Корчевский//Вопросы материаловедения -2005 -№1 -С 12-21

8 Корчевский В В Контроль размерной стабильности акустико-эмиссионным методом / В В Корчевский // Контроль Диагностика - 2005 - № 9 - С 25-28

9 Корчевский В В Изменение кристаллической структуры при пластической деформации отожженной стали 30ХГСНА / В В Корчевский Н Материаловедение -2005 -№3 -С 34-37

10 Корчевский В В Применение акустической эмиссии для определения начала пластической деформации материала изделий / В В Корчевский // Вопросы материаловедения — 2005 -№4 - С 12-21

11 Корчевский В В Измерение параметров акустической эмиссии при растяжении металлов / В В Корчевский // Измерительная техника - 2006 - № 5. - С 63 - 66

12 Корчевский В В Применение численных методов для оценки погрешностей определения параметров кристаллической структуры / В В Корчевский //Измерительная техника -2006 -№3 - С 61-64

13 Корчевский В В Акустическая эмиссия при пластическом деформировании поликристаллов / В В Корчевский // Контроль Диагностика - 2006 -№5 - С 42-48

14 Корчевский В В Акустическая эмиссия при растяжении поликристаллов с различным типом кристаллической решетки / В В Корчевский - Хабаровск, 1984 -34 с - Деп в ВНИИКИ 15 июля 1984 № 189 Деп

15 Корчевский В В Программа обработки дифракционных линий "DJmewid" [Электронный ресурс] - M, ВНТИЦ, 2004 - Per № 50200400704 - 1 электрон опт диск (CD-ROM)

16 Программа определения параметров тонкой структуры кристаллов свидетельство об официальной регистрации программы для ЭВМ № 2006613680 / Корчевский В В , правообладатель Тихоокеанский государственный университет - заявл 30 05 06 , зарегистр в Реестре программ для ЭВМ 24 12 06

17 Корчевский В В Рентгенодифрактометрический и акустико-эмиссионный методы исследования пластической деформации сталей / В В Корчевский, Ри Хосен - Владивосток Дальнаука, 2006 - 209 с

18 Корчевский В В Применение численного моделирования при обработке результатов рентгеноструктурных испытаний / В В Корчевский // Фундаментальные и прикладные вопросы механики сб докл международной научн конф /Хаб гос техн ун-т - Хабаровск, 2003 - Т 2 - С 193-197

19. Корчевский В В Влияние температуры отпуска на кристаллическую структуру стали ЗОХГСНА / В В Корчевский, Ри Хосен // Труды седьмого съезда литейщиков России Т 1 Общие вопросы Черные и цветные сплавы - Новосибирск, 2005 -С 204-207

20 KorchevskiiV V Application of numerical methods at research of heterogeneous x-rays influence for diffraction line width / V V. Korchevskn, S I Klepikov, L M Popova // Fundamental Problems of Opto- and Microelectronics Proceedings of Fourth Asia-Pacific Conference -Khabarovsk, 2004 -C 169-172

21 Корчевский В В. Аналитический метод обработки дифракционных линий на основе численного моделирования схемы фокусировки поБрэггу-Брентано / ВВ. Корчевский // Принципы и процессы создания неорганических материалов Междунар симпоз (Вторые Самсоновские чтения) Материалы симпоз /ДВОРАН.-Владивосток,Хабаровск,2002 -С 41-43

22 Корчевский В В Рентгенодифрактометрическое исследование пластической деформации отпущенной при разных температурах стали ЗОХГСНА / В В Корчевский // Принципы и процессы создания неорганических материалов* Междунар симпоз (Вторые Самсоновские чтения). Материалы симпоз / ДВОРАН -Владивосток,Хабаровск,2002 -С 44-45

23 Корчевский В В Исследование пластической деформации сталей рентгенодифрактометрическим и акустико-эмиссионным методами / В. В Корчевский // Принципы и процессы создания неорганических материалов Междунар симпоз (Третьи Самсоновские чтения). Материалы симпоз / ДВО РАН -Хабаровск, 2006 - С. 297-298.

24 Корчевский В В. Оценка достоверности рентгенодифрактометриче-ских испытаний вещества / В В Корчевский, Л П Попова // Принципы и процессы создания неорганических материалов Междунар симпоз (Третьи Самсоновские чтения) Материалы симпоз. / ДВО РАН - Хабаровск, 2006. -С 333-334

25. Корчевский В В. Проблематика оценки качества дифрактометрических испытаний материалов / В В Корчевский, С И Клепиков, Л М Попова // Современные инструментальные системы, информационные технологии и инновации [Текст] материалы IV Международной научно-технической конференции- в 2 ч Ч 2 - Курск, 2006. - С 121 - 124.

Корчевский Вячеслав Владимирович

Развитие и применение акустико-эмиссионного и рентгенодифрактометрического методов для исследования пластической деформации поликристаллов

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора физико-математических наук

Подписано в печать 11 09 2007 Формат 60x84 1/16 Бумага писчая Гарнитура "Тайме" Печать цифровая Усл. печ л 1 8 Тираж ЮОэкз Заказ 196

Издательство Тихоокеанского государственного университета 680035, Хабаровск, ул. Тихоокеанская, 136

Отдел оперативной полиграфии издательства Тихоокеанского государственного университета 680035, Хабаровск, ул Тихоокеанская, 136

Основные условные обозначения.

ВВЕДЕНИЕ.

Глава 1. МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ.

1.1. Современные представления о пластической деформации поликристаллов.

1.2. Общие сведения о методах исследования пластической деформации.

1.3. Основные представления об акустико-эмиссионном методе контроля.

1.4. Акустическая эмиссия при пластическом деформировании металлов.

1.5. Методы определения свойств металлов по ширине дифракционных линий.

1.6. Постановка задач.

Глава 2. ИССЛЕДУЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ, ОБОРУДОВАНИЕ, МЕТОДИКИ

ЭКСПЕРИМЕНТОВ.

2.1. Исследуемые материалы.

2.2. Аппаратура для регистрации акустической эмиссии.

2.3. Методика механических испытаний.

2.4. Методика структурных исследований.

Глава 3. АКУСТИКО-ЭМИССИОННЫЙ МЕТОД ИЗУЧЕНИЯ

ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ ПОЛИКРИСТАЛЛОВ.

3.1. Статистическое описание акустической эмиссии при пластической деформации поликристаллов.

3.2. Основные принципы построения аппаратуры для измерения сигналов непрерывной акустической эмиссии при пластическом деформировании металлов.

3.3. Влияние условий испытаний на параметры сигналов акустической эмиссии.

3.4. Акустическая эмиссия при растяжении металлов с разным типом кристаллической решетки.

3.5. Связь энергетических параметров непрерывной акустической эмиссии с образованием полос скольжения.

3.6. Выводы.

Глава 4. РЕНТГЕНОДИФРАКТОМЕГРИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ

ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ МЕТАЛЛОВ.

4.1. Применение метода моментов для исследования пластической деформации.

4.2. Теоретическое описание зависимости дифрагированного излучения от угла отражения.

4.3. Численно-аналитический метод определения значений параметров тонкой структуры по одной линии.

4.4. Программа DLINEWID.

4.5. Исследования численно-аналитического метода.

4.6. Выводы.

Глава 5. ПРИМЕНЕНИЕ АКУСТИКО-ЭМИССИОННОГО И РЕШТЕНО

ДИФРАКТОМЕТРИЧЕСКОГО ЧИСЛЕННО-АНАЛИТИЧЕСКОГО

МЕТОДОВ ДЛЯ ИЗУЧЕНИЯ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ В

СТАЛЯХ 30ХГСНА И 12X18Н1 ОТ.

5.1. Особенности многостадийного процесса пластической деформации в сталях с разной кристаллической решеткой.

5.2. Влияние температуры отпуска на кристаллическую структуру закаленной стали ЗОХГСНА.

5.3. Пластическая деформация отпущенной при разных температурах стали ЗОХГСНА.

5.4. Выводы.

Глава 6. АКУСТИКО-ЭМИССИОННЫЙ МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАЧАЛА

ПЛАСТИЧЕСКОГО ТЕЧЕНИЯ МАТЕРИАЛА ИЗДЕЛИЯ.

6.1. Основные понятия о размерной стабильности металлов.

6.2. Связь прецизионного предела упругости с напряжением появления

ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ а, Ъ, с — параметры кристаллической решетки;

W - функция, определяющая частотные свойства порога чувствительности акустико-эмиссионной аппаратуры; г - относительная деформация; 9 - текущее значение угла отражения; до - брэгговский угол отражения; d - межплоскостное расстояние; Dynp - коэффициент упрочнения;

Еа - энергия излучаемых источником АЭ упругих гармонических колебаний с частотой С0(ь

ЕПол - полная энергия АЭ;

F0 - исходное поперечное сечение образца в рабочей части; Fn - площадь пьезопреобразователя;

Gq -коэффициент затухания акустических волн частотой со0; о - интенсивность падающего излучения;

Км - коэффициент жесткости испытательной машины;

L - текущая длина рабочей части образца;

L0 - начальная расчетная длина образца;

Ьш- размер ОКР;

Ьэ - акустико-эмиссионная длина; тупр - показатель упрочнения;

N0- исходное число источников АЭ в ансамбле;

Np - число центров рассеяния по главному кристаллографическому направлению;

Vmp - скорость перемещения траверсы; к - показатель степени уравнения Вейбулла;

Gvl, - предел упругости;

АЭ - акустическая эмиссия;

ОКР - область когерентного рассеяния;

ППЭ - плотность потока энергии сигналов непрерывной АЭ.

Актуальность темы. В настоящее время происходит переход промышленности на более интенсивные пути развития. Это требует резкого повышения качества конструкционных материалов, повышения производительности технологических процессов и снижения их энергоемкости. Наиболее распространенные методы получения металлических изделий основаны на пластическом деформировании. Оно обеспечивает изменение форм заготовки путем относительного смещения отдельных ее частей без нарушения сплошности. На практике такому формоизменению требуется подвергать самые разнообразные металлы: низко- и высокопрочные, жа-ро- и хладостойкие, пластичные и хрупкие, с различным типом кристаллической решетки, фазовым составом, структурой. Чтобы успешно решить эти не простые задачи, недостаточно опираться лишь на богатый производственный и технологический опыт. Требуется глубокое понимание сути и конкретных деталей процессов, происходящих при пластической деформации [1].

По своей природе пластическая деформация является коллективным эффектом, охватывающим поведение большого числа структурных дефектов разного типа. Сам процесс пластического течения протекает на разных структурных уровнях, масштаб которых определяется размерами структурных неоднородностей, геометрией изделия и условиями нагружения [2]. До настоящего времени, в основном, изучаются механизмы пластической деформации на микроскопическом уровне. Однако стало уже очевидным, что практическое применение полученной в этих исследованиях информации невозможно без количественного описания процессов, происходящих на мезоуровне пластической деформации. Для решения задач по установлению количественных связей на мезоуровне необходимо как создание новых методов, так и совершенствование уже имеющихся, поскольку существующие методы исследования механизмов пластической деформации предназначены, в основном, для получения качественной информации.

Одним из наиболее перспективных методов для получения количественной информации на мезоуровне пластической деформации является акустико-эмиссионный метод, основанный на явлении излучения деформируемым телом упругих колебаний или акустической эмиссии (АЭ). В настоящее время накоплен 7 значительный объем данных по акустико-эмиссионным свойствам различных металлов при разных видах нагружения, систематизированный в ряде монографий [3-8]. Согласно этих данных сигналы АЭ при пластической деформации кристаллических тел связаны с коллективным движением большого количества дислокаций. Следовательно, через зависимости параметров сигналов АЭ от параметров нагружения можно получить количественные связи между характеристиками отдельных дислокаций и свойствами деформируемого объекта.

С другой стороны, часто результаты исследований АЭ при пластической деформации металлов несопоставимы друг с другом из-за того, что они получены в различных условиях испытаний. Для установления источников возникновения сигналов АЭ эта несопоставимость не существенна при условии неизменности условий испытаний. Но она приведет к большим погрешностям при установлении зависимостей между параметрами сигналов АЭ и свойствами деформируемого объекта. Поэтому необходимы исследования по оценке условий и границ воспроизводимости измерения механических и других свойств деформируемых металлов по численным значениям параметров сигналов АЭ.

Для изучения изменений кристаллической структуры веществ широко используются методы рентгеноструктурного анализа [9-12]. Несмотря на широкое распространение и обширный круг проблем, решаемых с помощью этих методов, применение их для исследования пластической деформации металлов сталкивается с серьезными затруднениями. Эти трудности связаны со сложностью получения информации о состоянии кристаллической структуры из анализа параметров экспериментально получаемых дифракционных линий. Большинство существующих методов, с помощью которых можно получить такую информацию, основано на использовании упрощающих допущений в описании дифракционной линии, что приводит к плохой сопоставимости результатов исследований, полученных в различных условиях. Следствием этого является низкая эффективность рентгеност-руктурных методов.

Современные компьютерные технологии позволяют значительно повысить точность результатов отдельных испытаний за счет устранения инструментальной составляющей погрешности путем численного моделирования процесса испытаний. Можно ожидать, что применение численных методов позволит решить такую 8 важную проблему для рентгеноструктурного анализа, как уменьшение влияния инструментальных факторов на результаты рентгеноструктурных испытаний.

В связи с этим представляется актуальным совершенствование акустико-эмиссионного и рентгенодифрактометрического методов исследования пластической деформации и применении их для исследования процессов, происходящих при пластическом деформирования поликристаллических тел, что и является целью работы.

В соответствии с поставленной целью в основные задачи исследований входило:

- создание модели АЭ при пластической деформации поликристаллов;

- установление основного источника непрерывной АЭ при пластической деформации поликристаллов;

- разработка аналитического метода определения параметров тонкой кристаллической структуры поликристаллических металлов;

- составление программы обработки результатов рентгеноструктурных исследований с помощью современных компьютерных технологий;

- исследование с помощью усовершенствованных акустико-эмиссионного и рентгенодифрактометрического методов пластической деформации поликристаллов с различным типом кристаллической решетки;

- применение акустико-эмиссионного метода для определения нагрузки начала пластического течения материала изделий.

Научная новизна работы.

1. Создана статистическая модель АЭ при пластической деформации поликристаллов, учитывающая влияние условий испытаний на значения измеряемых сигналов. В соответствии с этой моделью были теоретически установлены и экспериментально подтверждены ранее неизвестные закономерности АЭ при пластическом деформировании поликристаллов. На базе этой модели предложен акустико-эмиссионный метод исследования динамики сдвиговых процессов при деформировании сталей.

2. Разработан численно-аналитический метод определения размеров областей когерентного рассеяния (ОКР) и искажений решетки по одной дифракционной линии. В этом методе впервые численное моделирование было использовано для 9 исключения систематических погрешностей, обусловленных условиями получения дифракционной линии. Метод позволяет выделить до трех синглет из одной мультиплетной дифракционной линии.

3. Экспериментально доказано, что основным источником АЭ при пластической деформации металлов является процесс образования следов скольжения.

4. Впервые определено, что при одноосном растяжении образцов, изготовленных из углеродистой стали, существуют два типа источников АЭ, имеющие экспоненциальное и релеевское распределения источников АЭ по остаточным деформациям.

5. Впервые установлено, что при пластической деформации металлов происходит снижение симметрии кристаллической решетки металлов, выражающаяся в трансформации кубической решетки в орторомбическую.

6. Установлены основные требования, в рамках которых применим акусти-ко-эмиссионный метод контроля размерной стабильности.

Практическая ценность работы:

1. Разработанные акустико-эмиссионный метод исследования пластической деформации, основанный на статистической модели АЭ при пластическом деформировании поликристаллов, и численно-аналитический метод определения размеров ОКР и искажений решетки по одной дифракционной линии повышают достоверность и воспроизводимость результатов исследований пластической деформации за счет исключения систематических погрешностей, связанных с используемым оборудованием.

2. На основе статистической модели АЭ сформулированы основные положения измерения АЭ при пластической деформации, включающие в себя выбор измеряемой физической величины, принципы построения измерительной аппаратуры, методику обработки результатов измерения.

3. Численно-аналитический метод можно применять в спектроскопии для определения параметров отдельных синглетов в мультиплетных линиях.

4. Установленные закономерности изменения кристаллической структуры и акустического излучения сталей при пластическом деформировании расширят и углубят представления о физической природе процессов пластической деформации, закалки и отпуска сталей и могут быть использованы при разработке общей

10 физической теории прочности и пластичности металлов, а также при разработке методик неразрушающего контроля с помощью АЭ.

5. Полученные в работе результаты исследования АЭ при пластической деформации и статистическая модель АЭ легли в основу при разработке способа контроля размерной стабильности изделий.

6. Научные результаты, полученные при выполнении работы, использованы в учебных курсах "Методы исследования структуры", "Методы и средства измерений, испытаний и контроля", "Физические основы измерений", читаемые в Тихоокеанском государственном университете, и написании учебных пособий "Физические основы измерений", "Базовые методы и средства измерений и испытаний в технике" и "Методы и приборы измерений, испытаний и контроля: электронное учебное пособие".

Основные положения, выносимые на защиту.

1. Численно-аналитический метод определения параметров тонкой структуры по одной линии, заключающийся в компьютерном моделировании процесса получения интерференционных линий на рентгеновском дифрактометре со схемой фокусировки по Брэггу-Брентанно и нахождении таких значений плоскостей отражения и углов отражений, при которых вероятность аппроксимации экспериментальной зависимости дифрагированного излучения от угла отражения теоретической будет максимальной.

2. Статистическая модель АЭ при пластическом деформировании путем одноосного растяжения образцов из поликристаллов, согласно которой зависимости плотности потока энергии сигналов (интенсивности ультразвука) непрерывной АЭ от остаточной деформации отображают произведение плотности распределения источников АЭ, излучивших акустические сигналы, по остаточным деформациям на скорость остаточной деформации.

3. Основным источником непрерывной АЭ при пластической деформации поликристалов является процесс образования следов скольжения на поверхности деформируемого металла. Энергия сигналов непрерывной АЭ прямо пропорциональна числу образовавшихся полос скольжения.

4. Особенности пластической деформации сталей, имеющих гранецентриро-ванную и объемноцентрированную кубическую решетку, состоящие в том, что:

11

- пластическая деформация отожженных сталей при одноосном растяжении носит многостадийный характер, при этом в стали с гранецентрированной кубической решеткой она протекает в четыре стадии, а в стали с объемноцентрированной кубической решеткой - в шесть, причем на последних трех стадиях в обеих сталях происходят схожие процессы;

- с увеличением степени пластической деформации кубическая решетка преобразуется в орторомбическую;

- закалка и последующий отпуск стали ЗОХГСНА приводит к уменьшению количества стадий пластической деформации, причем с ростом температуры отпуска увеличивается количество стадий. Уменьшение количества стадий происходит за счет одновременного протекания процессов, которые в отожженной стали ЗОХГСНА происходят на разных стадиях.

5. После закалки и отпуска стали ЗОХГСНА с повышением температуры отпуска происходит трансформация типа пространственной решетки Браве по цепочке: тетрагональная - орторомбическая - кубическая.

6. Возникновение непрерывной АЭ при пластической деформации углеродистых сталей со значениями плотности потока энергии сигналов 2,5-10"12 Вт/м2 сопровождается появлением остаточных деформаций величиной менее 0,001%, что позволяет использовать акустико-эмиссионный метод для определения нагрузки появления пластических деформаций заданного уровня в изделиях и конструкциях.

Апробация работы. Материалы исследований по теме диссертации докладывались и обсуждались на 1-ой Всесоюзной научно-технической конференции 'Акустическая эмиссия материалов и конструкций" (г. Ростов-на-Дону, 1984 г.) [13, 14], на IX Всесоюзной научно-технической конференции по неразрушающим методам контроля (г. Минск, 1981 г.) [15], на двух Всесоюзных научно-технических конференциях "Использование современных методов в неразрушающих исследованиях" (г. Хабаровск, 1981, 1984 гг.) [16, 17], на региональных конференциях (г. Хабаровск, 1980, 1983 гг.) [18, 19], на Международном Китайско-Российском Симпозиуме "Современные материалы и технологии обработки" (г. Харбин, 2006 г.), на IV Международной научно-технической конференции "Современные инструментальные системы, информационные технологии и инновации" (Курск, 2006) [20],

12 на международных симпозиумах (Самсоновские чтения, г. Хабаровск, 2002, 2206 гг.) [21-24], на международной научной конференции "Фундаментальные и прикладные вопросы механики" (г. Хабаровск, 2003) [25], на IV Азия-Тихоокеанской Международной конференции "Фундаментальные проблемы опто- и микроэлектроники" (г. Хабаровск, 2004) [26], на VII съезде литейщиков России (г. Новосибирск, 2005) [27].

Основные материалы по теме диссертации отражены в работах [21-48], опубликованных в рецензируемых отечественных журналах и трудах международных и союзных конференциях, в числе которых одна монография.

Диссертация состоит из шести глав. Первая глава носит обзорный характер. В ней изложены современные представления о пластической деформации и методах ее исследования.

Во второй главе описаны исследуемые материалы, методика изготовления образцов, методика проведения механических испытаний лабораторных образцов и натурных изделий, методика структурных исследований, используемое оборудование и аппаратура для измерения АЭ.

Третья глава посвящена разработке теоретической модели АЭ, возникающей в поликристаллах при кратковременных статических нагрузках. Получены аналитические зависимости параметров АЭ от остаточной деформации, учитывающие влияние условий испытаний и геометрических размеров испытуемых образцов на значения параметров АЭ. Изложены основные положения измерений непрерывной АЭ и принципы построения акустико-эмиссионной аппаратуры.

В четвертой главе проведен анализ методов определения тонкой структуры поликристаллов. Изложен численно-аналитический метод определения размеров ОКР и искажений решетки по одной дифракционной линии. Описана программа БИпетлас!, реализующая этот метод. Представлены результаты исследования численно-аналитического метода.

В пятой главе приведены результаты исследований пластической деформации сталей, имеющих гранецентрированные и объемноцентрированные кубические решетки, акустико-эмиссионным и рентгенодифрактометрическим методами. Рассмотрено влияние температуры отпуска на кристаллическую структуру и процессы пластической деформации среднеуглеродистой легированной стали.

13

Шестая глава посвящена акустико-эмнсснонному методу определения начала пластического течения материала изделий. Показано влияние технологических дефектов на связь между прецизионным пределом упругости и напряжением появления непрерывной АЭ. Представлены результаты испытаний натурных объектов. Изложен акустико-эмиссионный метод контроля размерной стабильности.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 46 научных работ, в том числе 25 в рецензируемых отечественных журналах и материалах международных конференций и симпозиумов, 1 монография.

Структура и объем работы. Диссертационная работа изложена на 256 листах, иллюстрируется 50 рисунками и 13 таблицами, состоит из введения, шести глав, общих выводов, списка литературы из 257 наименований.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Создана статистическая модель АЭ при пластической деформации поликристаллов, согласно которой при одноосном растяжении образцов, изготовленных из поликристаллов, зависимости плотности потока энергии сигналов (интенсивности ультразвука) непрерывной АЭ от остаточной деформации отображают произведение плотности распределения источников АЭ, излучивших акустические сигналы, по остаточным деформациям на скорость остаточной деформации. В поликристаллах с ГПУ и ГЦК решетками это распределение описывается распределением Релея. Для поликристаллов с ОЦК решеткой характерно наличие как релеев-ского, так и экспоненциального распределения.

2. На основе анализа факторов, оказывающих влияние на порог чувствительности акустико-эмиссионной аппаратуры, сформулированы основные требования к средствам измерения непрерывной АЭ при пластической деформации кристаллических тел, основными из которых являются:

- использование электронной аппаратуры с полосой пропускания электронного тракта не более ЮкГц и резонансных пьезопреобразователей, положение максимума резонансного пика которого должно находится в этой полосе пропускания;

- показания аппаратуры должны быть отградуированы в значениях интенсивности ультразвука частотой, соответствующей центральной частоте полосы пропускания.

3. Источники непрерывной АЭ при пластической деформации имеют поверхностную природу, причем основным источником непрерывной АЭ является процесс образования следов скольжения на поверхности деформируемого металла. Энергия сигналов непрерывной АЭ прямо пропорциональна числу образовавшихся полос скольжения. Зависимости ППЭ сигналов непрерывной АЭ от времени или деформации отображает динамику образования следов скольжения на поверхности деформируемых металлов, что позволяет рассматривать акустико-эмиссионный метод как метод исследования динамики сдвиговых процессов непосредственно при деформировании металлов.

230

4. При экспериментальной проверке основных положений статистической модели АЭ при пластической деформации поликристаллов было подтверждено, что на значения ППЭ сигналов непрерывной АЭ, регистрируемых при растяжении образцов на испытательной машине, реализующей нагружение с постоянной скоростью перемещения подвижной траверсы, оказывают влияние скорость перемещения подвижной траверсы, жесткость испытательной машины, текущее значение коэффициента упрочнения материала испытуемого образца, геометрические размеры и форма образцов. Предложена методика исключения влияющих величин из экспериментальных данных.

5. Разработан численно-аналитический метод определения параметров тонкой структуры по одной дифракционной линии. Суть метода заключается в том, что с помощью компьютерного моделирования процесса получения интерференционных линий на рентгеновском дифрактометре со схемой фокусировки по Брэггу-Брентанно получают теоретическую дифракционную линию, в которой учтено воздействие немонохроматичности и геометрической расходимости рентгеновского излучения на ее профиль. Эту теоретическую дифрактограмму сравнивают с экспериментальной и численными методами путем перебора значений плоскостей отражения и брэгговских углов отражений находят такие значения, при которых вероятность аппроксимации теоретической зависимостью экспериментальной зависимости дифрагированного излучения от угла отражения будет максимальной.

6. Искажения кристаллической решетки, приводящие к уширению интерференционных линий, представляют собой различия параметров кристаллической решетки по главным кристаллографическим направлениям.

7. Разработана программа DLINEWID, реализующая численно-аналитический метод определения значений параметров тонкой структуры по одной линии, позволяющая находить:

- брэгговского угол отражения;

- межплоскостное расстояние;

- угол отражения, соответствующий центру тяжести линии;

- число плоскостей отражения в определенном кристаллографическом направлении;

231

- размер ОКР как произведение числа плоскостей отражения на межплоскостное расстояние;

- вероятность описания экспериментальной дифрактограммы теоретической аппроксимирующей зависимостью, определенной по критерию "хи-квадрат";

- ширину дифракционной линии на половине высоты максимума;

- интегральную интенсивность.

8. Применение стандартных образцов для исключения инструментального уширения интерференционных линий приводит к возникновению погрешностей, обусловленных тем, что физическая и инструментальная составляющие ширины интерференционных линий сопоставимы друг с другом.

9. Результаты применения усовершенствованных акустико-эмиссионного и рентгенодифрактометрического численно-аналитического методов для изучения процессов пластической деформации сталей 12Х18Н10Т и ЗОХГСНА не противоречат современным представлениям о пластической деформации, но в тоже время открывают новые возможности для исследования процессов, происходящих при деформировании сталей.

10. Пластическая деформация отожженных сталей при одноосном растяжении носит многостадийный характер. В стали 12Х18Н10Т она протекает в четыре стадии, а в стали ЗОХГСНА - в шесть, причем на последних трех стадиях в обеих сталях происходят схожие процессы.

11. Закалка и последующий отпуск стали ЗОХГСНА приводит к уменьшению количества стадий пластической деформации, причем с ростом температуры отпуска увеличивается количество стадий. Уменьшение количества стадий происходит за счет одновременного протекания процессов, которые в отожженной стали ЗОХГСНА происходят на разных стадиях.

12. В стали ЗОХГСНА существует два типа трансляционного скольжения. Одно из них вызвано резким увеличением числа подвижных дислокаций за счет разблокировки ранее закрепленных дислокаций или существовавших источников дислокаций и сопровождается АЭ с экспоненциальным распределением источников по остаточным деформациям. Другое связано с протеканием скольжения в отдельных зернах, когда приложенное к ним напряжение достигает критического

232 значения. Для этого типа скольжения характерна АЭ с релеевским распределением источников по остаточным деформациям.

13. При деформировании поликристаллов с кубической кристаллической решеткой с увеличением степени пластической деформации происходит понижение симметрии кристаллической решетки, выражающееся в том, что параметры кристаллической решетки по трем главным кристаллографическим направлениям изменяются неодинаково, т. е. исходная кубическая решетка с ростом степени пластической деформации преобразуется в орторомбическую.

14. После закалки и отпуска стали ЗОХГСНА с повышением температуры отпуска происходит трансформация типа пространственной решетки Браве по цепочке: тетрагональная - орторомбическая- кубическая. Наибольшие искажения кристаллической решетки, равные 1,005, наблюдаются при температуре отпуска 280. По характеру увеличения размеров ОКР можно выделить три области температур отпуска: до 200 °С - небольшое возрастание размеров ОКР; от 200 до 440 °С - рост размеров ОКР вначале с возрастающей, затем с убывающей скоростью; выше 440 °С - рост размеров ОКР с возрастающей скоростью.

15. При деформировании углеродистых сталей, в которых начальная стадия пластической деформации обусловлена механизмами скольжения, появления малых остаточной деформации порядка 0,001 % сопровождается возникновением непрерывной АЭ, значения ППЭ энергии сигналов которой зависят от скорости деформирования и акустико-эмиссионных свойств стали. Это позволяет использовать акустико-эмиссионный метод для определения нагрузки появления пластических деформаций заданного уровня и изделиях и конструкциях.

233

1. Методы исследований материалов: Структура, свойства и процессы нанесения неорганических покрытий / J1. И. Тушинский, А. В. Плохов, А. О. Токарев, В. И. Синдеев - М.: Мир, 2004. - 384 с.

2. Структурные уровни пластической деформации и разрушения / В. Е.Панин, Ю. В. Гриняев, В. И. Данилов и др. Новосибирск: Наука. Сиб. отд-ние, 1990.- 255 с.

3. Грешников В. А. Акустическая эмиссия / В. А. Грешников, Ю. Б. Дробот. М.: Изд-во стандартов, 1976. - 272 с.

4. Иванов В. И. Акустикоэмиссионный контроль сварки и сварных соединений / В. И. Иванов, В. М. Белов. -М.: Машиностроение, 1981. 184 с.

5. Гусев В. А. Акустическая эмиссия при деформировании монокристаллов тугоплавких металлов / В. А. Гусев М.: Наука, 1982. - 107 с.

6. Баранов В. М. Акустические измерения в ядерной энергетике / В. М. Баранов.- М.: Энергоатомиздат, 1990. 320 с.

7. Бунина Н. А. Исследование пластической деформации металлов методом акустической эмиссии / Н. А. Бунина. Л.: Изд-во ленинградского университета, 1990.- 156 с.

8. Семашко Н. А. Акустическая эмиссия в экспериментальном материаловедении / H.A. Семашко, В.И. Шпорт, Б.Н. Мартин и др. М.: Машиностроение, 2003.- 239 с.

9. Рябошапка К. П. Физика рассеяния рентгеновских лучей деформированными кристаллами / К. П. Рябошапка. Киев: Наукова Думка, 1993. - 315 с.

10. Ladd M.F.C. Structure determination by X-ray crystallography / M.F.C. Ladd, R. A. Palmer. -N. Y. Г., Plenum press, 1993. - 586 p.

11. Алешина JI. А. Рентгенография кристаллов / Л. А. Алешина, О. Н. Шифрин. Петрозаводск, Петрозав. гос. ун-т, 2004. 320 с.

12. Ron J. Introduction to X-Ray Powder Diffractometry / J. Ron , R. L. Snyder. N. Y., John Wiley & Sons, 2004. - 340 p.234

13. Корчевский В. В. Роль поверхности в формировании сигналов АЭ. / В. В. Кор-чевский, Ю. П. Сурков // Акустическая эмиссия материалов и изделий: Тезисы Всесоюзной конференции. Ростов - на - Дону, 1984. - ч. I. - С.192 -193.

14. Корчевский В. В. Статистическая модель АЭ при пластической деформации поликристаллов. // Акустическая эмиссия материалов и изделий: Тезисы Всесоюзной конференции. Ростов - на - Дону, 1984. — ч. I. - С. 188 - 189.

15. Дробот Ю.Б. Применение акустической эмиссии при определении предела упругости / Ю. Б. Дробот, В. В. Корчевский // Тез. докладов IX Всесоюзной научно-технической конференции по неразрушающим методом контроля. -Минск, 1981.-ч. II.-C.173 174.

16. Дробот Ю. Б. Влияние условий испытаний на параметры сигналов АЭ / Ю. Б. Дробот, В. В. Корчевский // Использование современных физических методов в неразрушающих исследованиях и контроле: Тезисы Всесоюзной конференции. Хабаровск, 1984. - С.251- 252.

17. Корчевский В. В. Влияние температуры отпуска на кристаллическую структуру стали 30ХГСНА / В. В. Корчевский, Ри Хосен // Труды седьмого съезда ли236тейщиков России. Т. 1. Общие вопросы. Черные и цветные сплавы. Новосибирск, 2005.-С. 204-207.

18. Корчевский В. В. Рентгенодифрактометрическое исследование пластической деформации в вершине трещины при циклическом нагружении / В. В. Корчевский, Л. П. Метлицкая // ФММ. -1980. Т. 50.-№ 1. - С. 182 - 185.

19. Корчевский В. В. Влияние пластической деформации на кристаллическую структуру стали 12Х18Н10Т / В. В. Корчевский, JI. П. Метлицкая // ФММ. -1984. -Т. 58. № 5. - С. 986 - 990.

20. Корчевский В. В. Акустическая эмиссия при растяжении поликристаллов с различным типом кристаллической решетки / В. В. Корчевский; НПО "Даль-стандарт". Хабаровск, 1984. - 34 с. - Деп. в ВНИИКИ 15.07.84 № 189 Деп.

21. Дробот Ю. Б. Исследование связи акустической эмиссии с образованием полос скольжения при пластическом деформировании аустенитной стали / Ю. Б. Дробот, В. В. Корчевский // Дефектоскопия. 1985.-№6.-С. 38-42.

22. Корчевский В. В. Акустическая эмиссия при пластической деформации термически упрочненной стали / В. В. Корчевский // ФММ. 1992. - № 1. - С. 137 -144.

23. Корчевский В. В. Программа обработки дифракционных линий "Dlinewid" Электронный ресурс. М., ВНТИЦ, 2004. - Per. № 50200400704. - 1 электрон. опт. диск (CD-ROM).

24. Корчевский В. В. Численное моделирование съемки дифракционных линий при схеме фокусировки по Брэггу-Брентано / В. В. Корчевский // Кристаллография. 2005. - Т. 50. -№ 3. - С. 398-400.

25. Корчевский В. В. Применение численных методов для определения параметров кристаллической структуры по профилю одной дифракционной линии / В. В. Корчевский // Известия вузов. Физика. 2005. -Т.48. - № 4. - С.75 - 79.

26. Корчевский В. В. Изучение пластической деформации аустенитной стали рентгенодифрактометрическим и акустико-эмиссионным методами / В. В. Корчевский//Вопросы материаловедения. -2005. -№1.-С.12-21.

27. Корчевский В. В. Контроль размерной стабильности акустико-эмиссионным методом / В. В. Корчевский // Контроль. Диагностика. 2005. - № 9. - С. 25 -28

28. Корчевский В. В. Изменение кристаллической структуры при пластической деформации отожженной стали 30ХГСНА / В. В. Корчевский // Материаловедение. 2005. - №3. - С.34 -37.

29. Корчевский В. В. Применение численных методов для оценки погрешностей определения параметров кристаллической структуры / В. В. Корчевский // Измерительная техника. -2006. № 3. - С. 61 - 64.

30. Корчевский В. В. Измерение параметров акустической эмиссии при растяжении металлов / В. В. Корчевский // Измерительная техника. 2006. - № 5. -С.63 -66.

31. Корчевский В. В. Применение акустической эмиссии для определения начала пластической деформации материала изделий / В. В. Корчевский // Вопросы материаловедения. 2005. - №5. - С. 12 - 21.

32. Корчевский В. В. Акустическая эмиссия при пластическом деформировании поликристаллов / В. В. Корчевский // Контроль. Диагностика. 2006. - № 5. -С. 42-48.

33. Korchevskii V. V. Acoustic Emission Caused by the Plastic Deformation of Steel Hardened by Heat Treatment / V. V. Korchevskii // The Physic Of Metals And Metallography. 1992 -V. 71.- N. 1. - P. 100 - 104.

34. Korchevskii V. V. Numerical Simulation of the Recording of Diffraction Lines with the Bragg-Brentano Focusing / V. V. Korchevskii // Crystallography Reports. 2005. -Vol. 50.-N. 3.- pp. 354-356.

35. Korchevskii V. V. Application of numerical methods of determining the crystal structure parameters based on a single diffraction line profile / V. V. Korchevskii // Russian Physics Journal. 2005. - Vol. 48. - N. 4. - pp. 412 - 416.

36. Воробьев А. А. Запасенная энергия в щелочно-галоидных соединениях / А. А. Воробьев, Е. К. Заводовская, А. В. Кузьмина Запасенная энергия в щелочно-галоидных соединениях. Томск: Изд-во ТГУ, 1969. - 322 с.

37. Павлов В. А. Физические основы пластической деформации металлов / В. А. Павлов. М.: Изд-во АН СССР, 1962. - 200 с.

38. Бернштейн М. JI. Структура деформированных металлов / М.JI. Бернштейн. -М.: Металлургия, 1977.-432 с.

39. Миркин Л.И. Физические основы прочности и пластичности / Л.И. Миркин. -М.: Изд-во Моск. ун-та, 1968. 536 с.

40. Бернер Р. Пластическая деформация монокристаллов / Р. Бернер, Г. Кронмюл-лер. М.: Мир, 1969. - 272 с.

41. Хоникомб Р. Пластическая деформация металлов / Р. Хоникомб. М.: Мир, 1972.-408 с.

42. Булат С.И. Деформируемость структурно неоднородных сталей и сплавов / С. И. Булат, А. С. Тихонов, А. К. Дубровин М.: Металлургия, 1975. - 352 с.

43. Кайбышев О.А. Пластичность и сверхпластичность металлов / О. А. Кайбы-шев. М.: Металлургия, 1975. - 280 с.

44. Дзугутов М. Я. Пластическая деформация высоколегированных сталей и сплавов / М. Я. Дзугутов. М.: Металлургия, 1971. - 424 с.

45. Структурно-фазовые состояния и свойства металлических систем / Под общ. редакцией А.И. Потекаева. Томск, Изд-во НТЛ, 2004. 356 с.239

46. Панин В. Е. Структурные уровни деформации твердых тел / В. Е. Панин, В.А. Лихачев, Ю. В. Гриняев. Новосибирск: Наука. Сиб. отд-ние, 1985. - 228 с.

47. Рыбин В. В. Большие пластические деформации и разрушение металлов / В. В. Рыбин. М.: Металлургия, 1986. - 224 с.

48. Конева Н. А. Физическая природа стадийности пластической деформации / Н. А. Конева, Э. В. Козлов // Изв. вузов. Физика. 1990. №2. - С. 89 - 106.

49. Конева Н.А. Природа субструктурного упрочнения / Н. А. Конева, Э. В. Козлов // Изв. вузов. Физика. 1982. - № 8. - С.77 - 82.

50. Конева И. А. Классификация, эволюция и самоорганизация дислокационных структур в металлах и сплавах / Н. А. Конева // Соросовский Образовательный Журнал. -1996. -№ 6. С. 97 - 107.

51. Шаркеев Ю. П. Картина линий скольжения в сплаве Ni3Fe / Ю. П. Шаркеев, Н. А. Конева, Э. В. Козлов // Упорядочение атомов и его влияние на свойства сплавов. Томск: Изд-во ТГУ, 1978. - С. 72 - 76.

52. Шаркеев Ю. П. Эволюция картины линий скольжения в процессе деформации в поликристаллическом сплаве Ni3Fe / Ю. П. Шаркеев, Н. А. Конева, Э. В. Козлов // Изв. вузов. Физика. 1979. - № 11. - С. 81 - 86.

53. Панин В.Е. Структурные уровни твердых тел / В. Е. Панин, Ю. В. Гриняев, Т. Ф. Елсукова, А. Г. Иванчин // Изв. вузов. Физика. 1982. - № 6. - С. 5 - 27.240

54. Физическая мезомехаиика и компьютерное конструирование материалов:

55. В 2 т. / В.Е. Панин и др.. Новосибирск: Наука. Сиб. отд-ние, 1995. - Т. 1. -298 с.

56. Испытания материалов. Справочник / X. Блюменауэр и др. М.: Металлургия, 1979.-448 с.

57. Фридман Я. Б. Механические свойства металлов. В 2 ч. Ч. 2. Механические испытания. Конструкционная прочность / Я. Б. Фридман. М.: Машиностроение, 1974.-368 с.

58. Золоторевский В. С. Механические свойства металлов / В. С. Золоторевский. -М.: Изд-во МИСиС, 1998. 400 с.

59. Бернштейн М. А. Механические свойства металлов / М. А. Бернштейн, В. А. Займовский. М.: Металлургия, 1979. - 496 с.

60. Терентьев В. Ф. Механические свойства металлических материалов при статическом нагружении / В. Ф. Терентьев, А. Г. Колмаков. Воронеж: изд-во ВГТУ, 1998.-80 с.

61. Шапошников Н. А. Механические испытания металлов / H.A. Шапошников -М.: Машгиз, 1954. 436 с.

62. Techniques of Metals Research. Part 2. Measurement of Mechanical Properties. -N.I.: Ed. R. F. Bunshah, 1971.-404 p.

63. Савицкий Ф. С. Жесткость испытательных машин и ее влияние на спадающий участок диаграммы растяжения и изгиба / Ф. С. Савицкий, Б. А. Вандышев // Заводская лаборатория. 1956. - Т. 22. -№ 6. - С. 717-721.

64. Пресняков А. А. Взаимодействие в системе "образец-машина" при механических испытаниях / А. А. Пресняков. Алма-Ата, 1991. - 122 с.241

65. Панин В. Е. Волновая природа пластической деформации твердых тел / В. Е. Панин // Изв. вузов. Физика. 1990. - № 2. - С. 4 - 18.

66. Матына JI. И. Основы световой, электронной и рентгеновской микроскопии / JI. И. Матына. М.: Изд-во Моск. гос. ин-та электрон, техники (Техн. ун-т), 1998,- 104 с.

67. Кнехтель X. Э. Металлографические методы исследования / X. Э. Кнехтель, У. Ф. Киндл, Дж. JI. Макколл, Р. Д. Буххейт // Приборы и методы физического металловедения. В 2 ч. Ч. 1. / Под. ред. Ф. Вейнберга. М.: Мир, 1973. - С. 203 -276.

68. Бублик В. Т. Методы исследования структуры полупроводников и металлов /

69. B. Т. Бублик, А. Н. Дубровина. М.: Металлургия, 1978. - 272 с.

70. Богомолова И. А. Практическая металлография / И. А. Богомолова. М.: Высш. школа, 1978. - 272 с.

71. Вишняков Я. Д. Современные методы исследования структуры деформированных кристаллов / Я. Д. Вишняков. М.: Металлургия, 1975. - 480 с.

72. Микроскопы / Под ред. Н. И. Полякова. Л.: Машиностроение, 1969. - 511 с.

73. Панин C.B. Исследование пластической деформации и разрушения поликристаллических материалов на основе алюминия методами технического зрения: Автореф. дис. . канд. техн. наук / С. В. Панин. Томск, 1997. - 20 с.

74. Сухарев И. П. Исследование деформаций и напряжений методом муаровых полос / И. П. Сухарев, В. Н. Ушаков. М.: Машиностроение, 1969. - 178 с.

75. Клименко И. С. Голография сфокусированных изображений и спекл-интерферометрия / И. С. Клименко. М.: Наука, 1985. - 278 с.

76. Кудрин А. Б. Голография и деформация металлов / А. Б. Кудрин, П. И. Полу-хин, Н. А. Чиченов. М.: Наука, 1982. - 248 с.

77. Зуев Л. Б. Спекл-интерферометрический метод регистрации полей смещения при деформации / Л. Б. Зуев, В. И. Данилов, П. М. Мних // Заводская лаборатория. 1990. - № 2. - С.90 - 93.

78. Панин В. Е. Особенности поля смещения при пластической деформации кремнистого железа / В. Е. Панин, Л. Б. Зуев, В. И. Данилов, Н. М. Мних // ФММ. -1988.-Т. 66. № 5 - С. 1005- 1009.

79. Панин В. Е. Пластическая деформация как волновой процесс / В. Е. Панин, Л. Б. Зуев, В. И. Данилов, Н. М. Мних // Доклады АН СССР. 1989. - Т. 308. - № 6.-С. 1375 - 1379.

80. Данилов В. И. Волновые эффекты при пластическом течении поликристаллического алюминия // В. И. Данилов, Л. Б. Зуев, Н. М. Мних, В. Е. Панин, Л. В. Шершова Л. В. // ФММ. 1991. - № 3. - С. 188 - 194.

81. Уманский Я. С. Кристаллография, рентгенография и электронная микроскопия / Я. С. Уманский, Ю. А. Скаков, А. Н. Иванов, Л. Н. Расторгуев. М.: Металлургия, 1982. - 632 с.

82. Фарбер В. М. Современные методы рентгенографии и электронной микроскопии металлов и сплавов / В. М. Фарбер Свердловск: Изд-во УГУ, 1988. - 57 с.

83. Амелинкс С. Методы прямых наблюдений дислокаций / С. Амелинкс. М.: Мир, 1968.-440 с.

84. Томас Т. Электронная микроскопия металлов. Прямое исследование металлов в просвечивающем микроскопе / Т. Томас. М.: Изд-во иностранной литературы, 1973.-583 с.

85. Утевский JI. М. Дифракционная электронная микроскопия в металловедении / JI. М. Утевский. -М.: Металлургия, 1973. 583 с.

86. Васильева JT. А. Электронная микроскопия в металловедении цветных металлов / JI. А. Васильева, JI. М. Малашенко , P. JI. Тофпенец. Мн., 1989. - 208 с.

87. Градиентные структуры в перлитной стали /Э. В. Козлов, В. Е. Громов. В. В. Коваленко и др. Новокузнецк: изд- во СибГИУ, 2004. - 224 с.

88. Русаков А. А. Рентгенография металлов / А. А. Русаков. М.: Атомиздат, 1977.-480 с.

89. Рентгенография в физическом металловедении / Ю.А. Багаряцкий и др.. М.: Металлургиздат, 1961. - 368 с.

90. Афанасьев А. М. Рентгенодифракционная диагностика субмикронных слоев /

91. A. М. Афанасьев, П. А. Александров, Р. М. Имамов М.: Наука, 1989. - 151 с.

92. Иванов А. Н. Анализ несовершенств кристаллического строения по профилю и интенсивности рентгеновских отражений / А. Н. Иванов М.: Изд-во Моск. гос. ин-та стали и сплавов., 2002. - 76 с.

93. Корчевский В. В. Аналитический метод обработки дифракционных линий / В.

94. B. Корчевский // Бюллетень научных сообщений / Дальневосточный гос. ун-т путей сообщения Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 1998. - № 2. - С. 9 -12.

95. Корчевский В. В. Аналитический метод определения параметров дифракционной линии / В. В. Корчевский // Физика: фундаментальные и прикладные исследования, образование: Тезисы докладов третьей научной конференции / АГУ Благовещенск, 2002. - С. 136 - 139

96. Корчевский В. В. Физические основы измерений / В. В. Корчевский. Хабаровск: Изд-во ХГТУ, 2001.- 147 с.244

97. Методы испытаний, контроля и исследований машиностроительных материалов: Справочное пособие В 3-х томах. T. I. Физические методы исследования металлов / Под ред. С. Т. Кишкина. М.: Машиностроение, 1971.-С. 113144.

98. Пухонто И. Я. Излучение металлов при деформации и разрушении.: дис. . канд. физ. мат. наук / И. Я. Пухонто. - Л., 1991. - 156 с.

99. Корчевский В. В. Исследование акустической эмиссии при пластической деформации поликристаллов: дис. . канд. тех. наук / В. В. Корчевский. -Благовещенск, 1997. 155 с.

100. Корчевский В. В. Применение акустико-эмиссионного метода для контроля размерной стабильности. / В. В. Корчевский // Акустические измерения в твердом теле: Сб. науч. тр./ ВНИИФТРИ М., 1983. - С.43 - 45.

101. Корчевский В. В. Статистическое описание акустической эмиссии при пластическом деформировании поликристаллов. / В. В. Корчевский // Акустические измерения в твердом теле: Сб. науч.тр. /ВНИИФТРИ М., 1983. - С.38 - 42.

102. Акустическая эмиссия. Термины, определения и обозначения: ГОСТ 27655-88 М.: Изд-во стандартов, 1988. - 37 с.

103. Мерсон Д. Л. Применение метода акустической эмиссии в физическом материаловедении / Д. Л. Мерсон // Перспективные материалы. Структура и методы исследования. / Под ред. Д. А. Мерсона. Тольятти, ТГУ, 2006. - С.417 -456.

104. Акустическая эмиссия и ее применение в атомной энергетике / Под ред. К. Б. Вакара. -М.: Атомиздат, 1980. -216 с.

105. Трипалин А. Г. Акустическая эмиссия. Физико-химические аспекты / А. Г. Трипалин, С. И. Буйло. Ростов -на-Дону: Изд-во РГУ, 1986. - 160 с.245

106. Дробот Ю. Б. Неразрушающий контроль усталостных трещин акустико-эмиссионным методом / Ю. Б. Дробот, А. М. Лазарев. М.: Изд-во стандартов,1987.- 128 с.

107. Дробот Ю. Б. Акустическое контактное течеискание / Ю. Б. Дробот, В. А. Грешников, В. Н. Бачегов. -М.: Машиностроение, 1989. 121 с.

108. Андрейкив А. В. Метод акустической эмиссии в исследованиях процессов разрушения / А. В. Андрейкив Киев: Наукова думка, 1989. - 172 с.

109. Болотин Ю. И. Акустическая локация хрупких микроразрушений / Ю. И. Болотин, Ю. Б. Дробот. Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 2003. - 154 с.

110. Акустическая диагностика и контроль на предприятиях топливно-энергетического комплекса / В. М. Баранов, А. И. Гриценко, А. М. Карасевич и др. -М.: Наука, 1998.-304 с.

111. Шнайдер Л. А. Акустико-эмиссионный метод контроля / Л. А. Шнайдер . Томск: Изд-во ТПУ, 2004. 141 с.

112. Серьезнов А. Н. Диагностика объектов транспорта методом акустической эмиссии / А. Н. Серьезнов, Л. Н. Степанова, В.В. Муравьев и др. М.: Машиностроение-Полет, 2004. - 367.

113. Дробот Ю. Б. О характеристиках приемных преобразователей акустической эмиссии. 1. Теория / Ю.Б. Дробот // Дефектоскопия. 1987. - № 11. - С.53 -59.

114. Дробот Ю. Б. О характеристиках приемных преобразователей акустической эмиссии. 2. Эксперимент / Ю.Б. Дробот, А. И. Кондратьев // Дефектоскопия.1988. -№> 1. С.36 -41.

115. Горбунов А. И. Влияние амплитудно-частотной характеристики объекта на спектральные характеристики сигналов акустической эмиссии / А. И. Горбунов, Ю. И. Лыков // Дефектоскопия. 1986. - № 9. - С.39 - 45.

116. Горбунов А. И. Влияние амплитудно-частотной характеристики объектов контроля на измерение спектров акустической эмиссии / А. И. Горбунов, Ю. И. Лыков // Дефектоскопия. 1988. - № 12. - С.32 - 41.

117. Овчарук В. Н. Информационно-измерительный комплекс для исследования и контроля материалов и изделий методом акустической эмиссии: дис. . канд. техн. наук / В. Н. Овчарук. Хабаровск, 2004. - 146 с.246

118. Gillis P. P. Dislocation mechanisms as possible sources of acoustic emission / P. P. Gillis //Material research and standards. -1971.-V.il.- N3.-P.11-13.

119. Бойко B.C. Элементарные дислокационные механизмы акустической эмиссии /B.C. Бойко, В. Д. Нацик // Элементарные процессы пластической деформации кристаллов. Киев: Наукова Думка, 1978. - С. 159 - 189.

120. Mirabile М. Acoustic emission energy and mechanisms of plastic deformation and fracture // Non-destructive testing, research and practice. 1975. - V. 8. - N. 2. -P. 77- 85.

121. Косевич A. M. Поле деформаций в изотропной упругой среде с движущимися дислокациями / А. М. Косевич // ЖЭТФ. 1962. - Т.42. - №2. - С. 152 - 162.

122. Нацик В. Д. Излучение звука дислокацией, выходящей на поверхность кристалла / В. Д. Нацик // Письма в ЖЭТФ. 1968. - Т.2. - Вып.6. - С.324 - 328.

123. Нацик В. Д. Акустическая эмиссия дислокаций, выходящих на поверхность кристалла / В. Д. Нацик, К. А. Чишко // Акустический журнал. 1982. - Т. 28.- Вып. З.-С. 381 -389.

124. Нацик В. Д. Излучение релеевских волн краевой дислокацией, выходящей на поверхность кристалла / В. Д. Нацик, А. И. Бурканов // Физ. твердого тела. -1972.-Т. 14.-Вып. 5.-С.1289- 1296.

125. Kiesewetter N. The acoustic emission from moving dislocations / N. Kiesewetter // Ser. Met. 1974. - V. 8. - N. 3. - P. 249 - 252.

126. Нацик В. Д. Динамика и звуковое излучение дислокационного источника Франка-Рида / В. Д. Нацик, К. А. Чишко // Физ. твердого тела. 1975. - Т. 17. -Вып. 2.-С. 342-345.

127. Нацик В. Д. Акустическая эмиссия при образовании дислокационного скопления источником Франка-Рида / В. Д. Нацик, К. А. Чишко П Физ. твердого тела.- 1978. Т. 20. - Вып. 7. - С. 1933 - 1936.

128. Нацик В. Д. Звуковое излучение при аннигиляции дислокаций / В. Д. Нацик, К А. Чишко // Физ. твердого тела. 1972. - Т. 14. - Вып. 11. -С. 3126-3132.

129. Вайнберг В. Е. Об источниках акустической эмиссии / В. Е. Вайнберг, J1. И. Шрайфельд//Зав. лаборатория. 1979.- Т. 45,- №3,- С. 237 - 239.247

130. James D. R. Relationship between acoustic emission and dislocation kinetics in crystalline solids / D. R. James, S. H. Carpenter // J. Appl. Phys. 1971. - V. 42. -N. 12,- P. 4685- 4697.

131. Папиров И. И. Исчезновение акустической эмиссии при сверхпластичности / И. И. Папиров, Е. С. Карпов, М. И. Палатник, М. Б. Милешкин // Докл. АН СССР. 1981. -Т. 256. -№ 2. -С. 392-395.

132. Папиров И. И. Исчезновение акустической эмиссии при сверхпластической деформации сплавов Zn-0,4%A1 и Sn-38%Pb / И. И. Папиров, Е. С. Карпов, М. И. Палатник, М. Б. Милешкин // Физика металлов и металловедение. 1982. -Т. 54.-Вып. 3.-С.581 -586.

133. Грабский М.В. Структурная сверхпластичность металлов / М. В. Грабский. -М.: Металлургия, 1975. 272 с.

134. Keiser J. Erkentnisse und Folgerungen aus der Messung von Geräuschen bei Zugbeanspruchung von Metallischen Werkstoffen / J. Keiser // Archiv für das Eisenhuttenwesen. 1953. - H. 1/2.-S. 43 -45.

135. Frydman R. Acoustic emission due to dislocations and grain boundaris / R. Frydman, R. Pascual // Scripta Metallurgica. 1975. - V. 9 - N. 11. - P. 1267 -1270.

136. Бойко В. С. Звуковое излучение двойникующих дислокаций при их выходе из кристалла / В. С. Бойко, Р. И. Гарбер, JL Ф. Кривенко, С. С. Кривуля // Физ. твердого тела,- 1969.-Т. 11.-Вып. 12. С. 3621 - 3626.

137. Бойко В. С. Звуковое излучение двойникующих дислокаций / В. С. Бойко, Р. И. Гарбер, JI. Ф. Кривенко, С. С. Кривуля // Физ. твердого тела. 1970. - Т. 12 -Вып. 6.-С. 1753 - 1755.

138. Бойко В. С. Переходное излучение звука дислокациями / В. С. Бойко, Р. И. Гарбер, JI. Ф. Кривенко, С. С. Кривуля // Физ. твердого тела. 1973. - Т. 15. -Вып. 1.-С. 321 -323.

139. Бойко В. С. Динамика исчезновения упругого двойника / В. С. Бойко, Р. И. Гарбер, В. Ф. Кившик // Физ. твердого тела. 1974. - Т. 16. - Вып. 2. - С. 591 -593.248

140. Бойко В. С. Звуковая эмиссия при аннигиляции дислокационного скопления / В. С. Бойко, Р. И. Гарбер, JI. Ф. Кривенко // Физ. твердого тела. 1974. - Т. 16. -Вып. 4.-С. 1233 - 1235.

141. Бойко В. С. Динамика образования макроскопического скопления дислокаций в неоднородном поле и ее приложение к анализу звуковых импульсов / B.C. Бойко, Р. И. Гарбер, Л. Ф. Кривенко // Физ. твердого тела. 1974. - Т. 16. -Вып. 5,- С. 1451 - 1457.

142. Бойко В. С. Синхронная регистрация перемещения дислокаций и генерируемого ими звукового излучения / В. С. Бойко, Р. И. Гарбер, В. Ф. Кившик, Л. Ф Кривенко // Физ. твердого тела. 1975. - Т. 17. - Вып. 5. - С. 1541 - 1543.

143. Бойко В. С. Экспериментальное исследование переходного излучения звука дислокациями при их выходе на поверхность /B.C. Бойко, Р. И. Гарбер, В. Ф. Кившик, Л. Ф. Кривенко // Журнал экспер. и теорет. физики. 1976. - Т. 71. -Вып. 2.-С. 708-713.

144. Бойко В. С. Исследование пространственного распределения звукового излучения при пересечении поверхности скоплением дислокаций /B.C. Бойко, Л. Ф. Кривенко // Журнал экспер. и теорет. физики. 1981. - Т. 80. - Вып. 1. - С. 255 -261.

145. Carpenter S. Н. Sources of acoustic emission generated during the plastic deformation of 7075-alliminium alloy / S. H. Carpenter, F. P. Higgins // Metallurgical Transactions A. 1977.-V. 8-No. 10,- P. 1629- 1632.

146. Palmeer I. G. Acoustic emission measurements on reactor pressure vessel steel / I. G. Palmeer // Material Science and Engineering. 1973. - V. 11.- No. 4. - P. 227 -236.

147. Куксенко В. С. Акустическая эмиссия при зарождении и развитии микротрещин в сталях / В. С. Куксенко, А. И. Ляшков, В. Н. Савельев// Дефектоскопия. 1980.- № 6.-С. 57 -63.

148. Ляшков А. И. Изучение зарождения микротрещин в металлах методом акустической эмиссии / А. И. Ляшков, И. Е. Инжеваткин, В. Н. Савельев// Дефектоскопия. 1980. -№ 6. - С. 98 - 101.249

149. Tetelman A. S. Acoustic emission testing and microcracking processes / A. S. Tetelman // Mat. Res. Stand. 1971. -V. 11 - No. 3. - P. 13 - 16.

150. Tetelman A. S. Acoustic emission testing and microcracking processes A. S. Tetelman, R. Chow// ASTM STP-505. 1972. - P. 30 - 40.

151. Dunegan H. L. Acouctic emission a new nondestructive testing tool / H. L. Dunegan, D. Harris // Ultrasonics. - 1969. - V. 7. - N. 3. - P. 160 - 166.

152. Гилман Д. Д. Микродинамическая теория пластичности / Д. Д. Гилман // Микропластичность. -М.: Металлургия. 1972. - С.18-37.

153. Смирнов Е.Г. Изучение особенностей выделения акустической эмиссии при статическом деформировании алюминиевых сплавов / Е. Г. Смирнов, О. В. Бу-катин, И. М. Медведев // Изв. АН СССР. Металлы. 1980. - №5. С. 127-131.

154. Ченцов В. П. Разработка и исследование метода и аппаратуры для измерения предела текучести конструкционных материалов с использованием акустической эмиссии: Автореферат дис. на соискание ученой степени к. т. н. / В. П. Ченцов-М.: 1974.-23 с.

155. Болотин В. В. Статистические методы в строительной механике / В. В. Болотин. М.: Госстройиздат, 1961. - 202 с.

156. Вайнберг В. Е. Применение кинетической концепции разрушения для расчета интенсивности акустической эмиссии / В. Е. Вайнберг, А. Ш. Кантор, Р. Г. JTy-пашку // Дефектоскопия. 1976. - №3. - С.89-96.

157. Тейлор А. Рентгеновская металлография / А. Тейлор. М.: Металлургия, 1965 - 373 с.

158. Иверонова В. И. Теория рассеяния рентгеновских лучей / В. И. Иверонова, Г. П. Ревкевич. М.: Изд-во Моск.ун-та, 1978. - 278 с.

159. Хейкер Д. М. Рентгеновская дифрактометрия / Д.М Хейкер., JI. С. Зевин. М.: Физматгиз, 1963. - 380 с,

160. Горелик С. С. Рентгенографический и электронно-оптический анализ. / С. С. Горелик, Л. Н. Расторгуев, Ю. А. Скаков 3 изд. перераб. и доп. - М.: МИ-СиС, 1994.-328 с.

161. Laue М. V. Lorenfz-Faktor und Intersitatsverteilung in Debye Scherrer - Ringen / M. V. Laue. // Z. fur Kristallogr. - 1926. - Bd. 64. - S. 115 - 142.

162. Смыслов Е. Ф. Методика рентгеновского исследования субструктуры с использованием функции Лауэ / Е. Ф. Смыслов, Г. В. Давыдов, Е. П. Смыслова // Аппаратура и методы рентгеновского анализа: сб. статей / ЛНПО "Буревестник".-Л., 1978.-Вып. 21.-С. 161—164.

163. Миркин Л. И. Справочник по рентгеноструктурному анализу поликристаллов / Л. И. Миркин. М.: Физматгиз, 1961.- 863 с.

164. Уманский Я. С. Рентгенография металлов / Я. С. Уманский. М.: Металлургия, 1967.-235 с.

165. Warren В. Е. X-ray diffraction / В. Е. Warren. N.Y.: Dover Publ. Inc., 1990 - 380 P

166. Fingerland A. Method of Moments in analysis of X-ray Diffraction Lines / A. Fingerland // Czechosl. J. Phys.1960. V.10. - No. 2. - P. 233 - 239.

167. Wilson A. J. C. Variance as a Measure of Line Broadening / A. J. C. Wilson. // Nature. 1962. - V. 193 - No. 5.-P. 568- 569.

168. Wilson A. J. C. On Variance as a Measure of Line Broadening in Diffractometry General theory and Small Particle Size. / A. J. C. Wilson. // Proc. Phys. Soc. 1962. -No. 80.-P. 286-294.251

169. Wilson A. J. C. On Variance as a Measure of Line Broadening in Diffractometry II: Mistakes and Strain / A. J. C. Wilson. // Proc. Phys. Soc. 1963. - No. 81. - P. 44 -46.

170. Каган А. С. Анализ формы рентгеновской дифракционной линии методом моментов / А. С. Каган, В. М. Сновидов // Ж. техн. физ. 1964. - Т. 34. - № 7. -С. 759-761.

171. Каган А. С. Анализ формы дифракционных линий низкоотпущенного мартенсита / А. С. Каган, В. М. Сновидов // ФММ. 1965. - Т. 16. Вып. 2. С. 191 -198.

172. Mitra G. В. Determination of particle size and strain in a distorted poly-crystalline aggeregate by the method of variance / G. B. Mitra. // Acta Crystallogr. 1964. - V 17.- No. 6-P. 765 -766.

173. Сновидов В. М. Анализ тонкой структуры по форме одной дифракционной линии / В. М. Сновидов, А. С. Каган, А. Е. Ковальский // Заводская лаборатория. 1968. - Т. 34. - № 11.-С. 1086-1088.

174. Каган А. С. К анализу формы дифракционных линий методом моментов / А. С Каган // Кристаллография. 1971. - Т. 16. - № 6. - С. 696 -701.

175. Spenser В. С. Additional Theory of the double X-ray spectrometer / В. C. Spenser. // Phys. Rev. 1931. - V. 38. - P. 618 - 629.

176. Tournarie M. Utilisation du deuxieme moment comme critere d'elargis-sement des raies Debye Scherrer Elimination de leffet instrumental / M. Tournarie. // C. R. Acad. Sci. - 1956. -V. 242 - P. 2016 - 2018.

177. Touroarie M. Utilisation du deuxieme moment comme critre de'elargis-sement des raies Debye Scherrer Signification physique / M. Tournarie. // C. R. Acad. Sci. -1956.-V. 242-P. 2161-2164.252

178. Гинье А. Рентгенография кристаллов / А. Гинье. М.: Физматизд, 1961. - 604 с.

179. Бибик 3. И. Связь акустической эмиссии с эволюцией дислокационной структуры при деформации поли- и монокристаллов алюминия и алюминиевых сплавов Д16 и АМ^;6: Автореферат дис. на соискание ученой степени к. ф.-м. н. / 3. И. Бибик Харьков, 1985. - 17 с.

180. Вайнберг В.Е. Исследование влияния условий испытаний на характеристики акустической эмиссии при деформировании конструкционных материалов: Автореферат дис. на соискание ученой степени к. т. н. / В. Е. Вайнберг Киев, 1976.-23 с.

181. Параев С.А. Исследование трегциностойкости и акустикоэмиссионных свойств сталей сосудов давления: Автореферат дис. на соискание ученой степени к. т. н. / С. А. Параев М.: 1980. - 24 с.

182. Константинов В. А. Абсолютная градуировка пьезопреобразователей / В. А. Константинов, В. И. Панин // Дефектоскопия. 1974. - №1. - С.44 - 49.

183. Неразрушающий контроль металлов и изделий. Справочник / Под ред. Г. С. Самойловича. М.: Машиностроение, 1976. - 456 с.

184. Приборы для регистрации ядерных излучений и их применение / Под ред. А. Снелла,- М., 1965,- 464 с.

185. Горн Л. С. Радиометрические приборы, блоки и узлы / Л. С. Горн, Б. И. Хаза-нов, В. В. Шифрин. М.: Атомиздат, 1975. - 190 с.253

186. Юдин М. Ф. Дозиметрия фотонного излучения / М. Ф. Юдин. М.: Изд-во стандартов, 1970. - 279 с.

187. Единицы физических величин: Сб. норм.-техн. документов. М., 1987. - 176 с

188. Маликов М. Ф. Основы метрологии / М. Ф. Маликов. М.: Изд-во стандартов, 1949.-477 с.

189. Маликов М. Ф. Введение в метрологию / М. Ф. Маликов, Н. И. Тюрин. М.: Изд-во стандартов, 1965. - 240 с.

190. Кушнир Ф. В. Измерения в технике связи / Ф. В. Кушнир, В. Г. Савенко, С. М. Верник. М.: Энергоатомиздат, Ленингр. отд-ние, 1976. - 432 с.

191. Баскаков С. И. Радиотехнические цепи и сигналы / С. И. Баскаков. М.: Высшая школа, 1988. -488 с.

192. Man J. Microstrain Region and Transition to Macrostrain in 99,9% Polycrystalline Copper / J. Man, M. Holrmann, D. Vlach // Phys. Stat. Solidi. 1967. - V. 19. -No. 2,- P. 543 - 553.

193. Горянов В. Т. Статистическая радиотехника / В. Т. Горянов, А. Г. Журавлев, В. И. Тихонов М.: Сов. Радио, 1980. - 544 с.

194. Митропольский А. К. Техника статистических вычислений / А. К. Митрополь-ский. М.: Наука, 1971.-576 с.

195. Блох Л. С. Практическая номография / Л. С. Блох. М.: Высшая школа, 1971. -328 с.

196. Вероятность и математическая статистика: Энциклопедия / Гл. ред. Ю.П. Прохоров. М.: Большая Российская Энциклопедия, 1999. - 910 с.

197. Довбета Л. И. Основы теоретической метрологии / Л. И. Довбета, В. В. Ляч-нев. Т. Н. Синая. СПб.: Изд-во СПбГЭТУ "ЛЭТИ", 1999. - 291 с.

198. Асланов Л. А. Основы теории дифракции рентгеновских лучей / Л. А. Асланов, E.H. Треушников. М.: Изд-во МГУ, 1985. - 216 с.

199. Васильев Д. М. Дифракционные методы исследования структур / Д. М. Васильев. М.: Металлургия, 1977. - 248 с.

200. Кривоглаз М. А. Дифракция рентгеновских лучей и тепловых нейтроновв неидеальных кристаллах / М. А. Кривоглаз. Киев: Наукова думка, 1983. - 408 с.254

201. Безирганян П.А. Физические основы рентгенографической диагностики несовершенств кристаллов / П.А. Безирганян. Ереван: Изд-во Ереванского ун-та, 1989.- 357 с.

202. Блен Ж. Рассеяние рентгеновских лучей металлами / Ж. Блей. М.: Метал-лургиздат, 1959. - 107 с.

203. Пинскер 3. Г. Динамическая теория рассеяния рентгеновских лучей в идеальных кристаллах / З.Г. Пинскер. М.: Наука, 1974. - 327 с.

204. Даценко А.И. Динамическое рассеяние рентгеновских лучей реальными кристаллами / А.И. Даценко и др. Киев: Наукова Думка, 1986. - 196 с.

205. Асланов JI.A. Прецизионный рентгенодифрактометрический эксперимент / J1.A. Асланов, Г.В. Фетисов, A.B. Лактионов и др. М.: Изд-во МГУ, 1989. -220 с.

206. РябошапкаЕ. П. Рентгенодифрактометрические методы исследования крупномасштабных структурных неоднородностей в металлах / Е. П. Рябошапка,

207. Г. Я. Базелюк, Ю. В. Срипник //Металлофизика. Новейшие технологии. 2005. -Т. 27,-№2.-С. 249-265.

208. Лисойван В.И. Аспекты точности в дифрактометрии поликристаллов / В.И. Лисойван, С.А. Громилов. Новосибирск: Наука, 1989. - 239 с.

209. Бур дун Г. Д. Основы метрологии / Г. Д. Бур дун, Б. Н. Марков. М.: Изд-во стандартов, 1985. - 256 с.

210. Телегин Ю. П. Рентгеновские трубки, моноблоки и излучатели / Ю. П. Телегин // Рентгенотехника: Справочник. В 2-х кн. Кн. 1. /Под ред. В. В. Клюева. М.: Машиностроение, 1980. - С. 69 - 135.

211. Блохин М. А. Физика рентгеновских лучей. / М. А. Блохин. М.: Гостехте-ориздат, 1953. - 455 с.

212. Зоркальцев В. И. Метод наименьших квадратов. / В.И. Зоркальцев. Новосибирск: Наука, 1995. - 218 с.

213. Физическая мезомеханика и компьютерное конструирование материалов: В 2 т. / В.Е. Панин и др.. Новосибирск: Наука, 1995. - Т. 2. - 320 с.

214. Ковба Л. М. Рентгенофазовый анализ / Л. М. Ковба, В. К. Трунов. М.: Изд-во МГУ, 1969.-158 с.

215. Сергеев А. Г. Метрология // А. Г. Сергеев, В. В. Крохин. М.: Логос, 2000. -408 с.

216. Гуляев А. П. Металловедение / А. П. Гуляев М.: Металлургия, 1977. - 647 с.

217. Курдюмов Г. В. Явления закалки и отпуска стали / Г. В. Курдюмов. М.: Ме-таллургиздат, 1960. - 64 с.

218. Курдюмов Г. В. Превращения в железе и стали / Г. В. Курдюмов, Л. М. Утевский, Г. И. Энтин. М.: Металлургия, 1977. - 236 с.

219. Брусиловский Б. А. Структурное состояние мартенсита в закаленных малоуглеродистых сталях / Б. А. Брусиловский // ФММ, 2000. Т. 89. - № 4. - С. 64 -69.

220. Ткачев С. П. Рентгенографический анализ кристаллических структур и их несовершенств при неразрешающихся дифракционных мультиплетах: автореферат дис. . докт. физ.-мат. наук./ С. П. Ткачев М., 1997. - 40 с.

221. Бернштейн М. Л. Отпуск стали / М. Л. Бернштейн, Л. М. Капуткина, С. Д. Прокошкин М.: МИСИС, 1997. - 336 с.

222. Гольдштейн М. И. Специальные стали / М.И. Гольдштейн, C.B. Грачев, Ю.Г. Векслер. М.: Меиаллургия, 1985. - 408 с.

223. Винокур Б. Б. Карбидные превращения в конструкционных сталях / Б.Б. Винокур Киев, Наукова думка, 1988. -240 с.

224. Хенкин М. Л. Размерная стабильность металлов и сплавов в точном машиностроении и приборостроении / М.Л. Хенкин, И.Х. Локшин. М.: Машиностроение, 1974. - 256 с.

225. Современные материалы в автомобилестроении. Справочник / B.C. Дорфман и др.. М.: машиностроение, 1977. - 271 с.

226. Kozlov E.V. Regularities of Phase Tranformations under Plastic Deformation / E.V. Kozlov, L.A. Teplyakova, N.A. Koneva, N.A. Popova, I.G. Ignatenko // Strength of Materials. Oikawa, 1994. - P. 963 - 966.

227. Березенцев В. А. Некоторые вопросы технологии изготовления прецизионных гироскопических приборов / В. А. Березенцев // Гироскопы. Производство и ислледование. М., 1969. - С. 44-53.

228. Арсенольт Р. Дж. Микропластичность ОЦК металлов и твердых растворов. Механизмы двойных перегибов. / Р. Дж. Арсенольт // Микропластичность. -М.: Металлургия, 1972. С.76-101.

229. Головин С. А. Микропластичность и усталость металлов. / С. А. Головин, А. Пушкар. М.: Металлургия, 1960. - 260 с.

230. Раштадт А. Г. Новая методика определения предела упругости на тонких образцах / А. Г. Раштадт, М. А. Штремель // Заводская лаборатория, 1960. № 6. С.744-749.

231. Раштадт А. Г. Высокочувствительный метод измерения сопротивления сплавов микропластическим деформациям при чистом изгибе / А. Г. Раштадт, Е. К. Захаров, В. Н. Лешковцев // Заводская лаборатория, 1970. № 8. - С.980-983.

232. Гевелинг Н. Н. Приспособление для измерения релаксации напряжений в тонких пружинных лентах при изгибе. / Н. Н. Гевелинг, Б. И. Пучков, А. Г. Раштадт, И. Л. Робельберг. // Заводская лаборатория, 1961. № 2. - С.89-92.

233. Фридман Я. Б. Механические свойства металлов. В 2 ч. Ч. 1. Деформация и разрушение / Я. Б. Фридман. М.: Машиностроение, 1974. - 472 с.