Исследование характеристик микрополосковых и волновых СВЧ ферритовых устройств с поверхностной волной и регенеративных усилителей на их основе тема автореферата и диссертации по физике, 01.04.03 ВАК РФ

Введение

1. Обзор литературы. Постановка задачи.

1.1. Методы расчета СВЧ-линий передачи с гирот-ропными включениями

1.2. Распространение электромагнитных волн в микрополосковых линиях на гиротропной подложке

1.3. Распространение электромагнитных волн в волноводах, содержащих поперечно намагниченный феррит

1.4. Устройства СВЧ, работающие на поверхностных волнах

1.5. Малошумящие СВЧ-усилители с отрицательным сопротивлением

1.6. Постановка задачи

2. Исследование однонаправленных микрополосковых линий

2.1. Методика измерений

2.2. Исследование волновых характеристик

2.3. Исследование передаточных характеристик линии при включении неоднородности с малым импедансом

2.4. Согласование ферритовых микрополосковых линий

2.5. Выводы

3. Экспериментальное исследование однонаправленных волноводных линий

3.1. Методика измерений

3.2. Экспериментальное исследование волнового сопротивления

3.3. Исследование эквивалентных схем простых неоднородностей в однонаправленных волноводах

3.4. Исследование согласующих цепей для вентилей-циркуляторов на однонаправленных волноводах

3.5. Выводы

4. Исследование регенеративных СВЧ-усилителей на основе однонаправленных волноводов

4.1. Двухконтурный параметрический усилитель трехсантиметрового диапазона с циркулятором на поверхностных волнах

4.1.1. Расчет развязывающей части

4.1.2. Расчет усилительной части

4.1.3. Устройство параметрического усилителя и волноводно-коаксиального циркулятора

4.2. Исследование вырожденного параметрического усилителя

4.3. Исследование усилителя на туннельном диоде

4.4. Исследование малошумящих многокаскадных усилителей для радиометрических приемников

4.5. Выводы

Прогресс радиоастрономии, радиолокации, космической связи и дистанционного зондирования на СВЧ в настоящее время характеризуется не только освоением более коротковолновых диапазонов, но и повышением степени миниатюризации устройств СВЧ. Абсолютное большинство СВЧ-приемников имеют в своем составе невзаимные устройства, занимающие заметную часть объема. В особенности это относится к развязывающим ферритовым устройствам, электрические характеристики которых зачастую должны удовлетворять весьма высоким требованиям, в частности, когда ферритовые устройства предназначены для работы во входных цепях малошумящих СВЧ-при-емников. Однако возможности использования в этих целях невзаимных свойств линий передачи с поверхностными волнами (ПВ) изучены далеко недостаточно, хотя уникальные свойства (в первую очередь высокая невзаимность характеристик при малых размерах) уже известных структур с магнитогиротропными включениями открывают широкие перспективы использования ПВ для создания интегральных устройств в миллиметровом диапазоне волн [23, 60, 63, 81, 97, 125, 126] .

Решение такой задачи требует от электродинамиси СВЧ дальнейшего изучения физических свойств и синтеза волноведущих структур с поверхностными волнами, а также создания на их базе не только пассивных (развязывающих, управляющих и т.д.), но и усилительных устройств. Важные для практического использования результаты в этом направлении могут быть достигнуты либо путем прямого электродинамического расчета, либо с помощью широких экспериментальных исследований. К настоящее времени на первом пути встречаются серьезные трудности математического характера [9б], а объем экспериментальных исследований весьма ограничен.

Широков распространение в последние годы получили линии передачи с магнитогиротропными включениями, обладающие свойстмикрополосковые линии на ферритовой подложке, намагниченной перпендикулярно ее плоскости, когда один край токоведущего проводника соединен с заземленным основанием, и волноводные линии передачи, когда ферритовые пластины, намагниченные в направлении, перпендикулярном широким стенкам волновода, и имеющие толщину, равную высоте волновода, примыкают к его узкой стенке. Существенной особенностью таких направляющих структур, сыгравшей большую роль в обосновании задачи настоящего исследования, является существование однонаправленности распространения ПВ в диапазоне частот, который может быть весьма широким. Данное свойство приводит к тому, что величина обратных потерь, в частности, для волноводных устройств, в несколько раз выше, чем для резонансных вентилей и вентилей на смещении поля (при одинаковых размерах).

Результаты исследования свойств невзаимной предельности в ферритовых микрополосковых линиях позволили реализовать к середине 70-х годов микрополосковые ферритовые устройства на ПВ

Развитие волноводных устройств на ПВ в феррите происходило более низкими темпами» хотя физические процессы, спектры существующих колебаний и т.д. для микрополосковых и волноводных линий передачи на ПВ имеют много общего. С другой стороны, направляющая структура с ПВ, использующая волновод, может иметь определенные преимущества при построении малошумящих усилительных устройств, когда активные элементы размещены непосредственно в отрезке однонаправленного волновода. вами невзаимной предельности частности, в частности, вентили), работающие на частотах

Данная работа, носящая, в основном, экспериментальный ха- • исследованию специфических для синтеза ферритовых и феррито-ди~ одных устройств СВЧ свойств линий передачи с ПВ, в частности, волнового сопротивления, эквивалентных схем неоднородностей в таких линиях, а также влияния неоднородностей на распространение электромагнитных волн различных типов в отрезках линий передачи с ПВ, обладающих высокими развязывающими свойствами. Значительное место в работе отведено изучению особенностей синтеза и путей миниатюризации ряда ферритовых устройств с ПВ и регенеративных усилителей на их основе, а также исследованию возможностей малошумящих СВЧ-усилителей, использующих однонаправленные линии передачи с ПВ, в составе радиометрических приемников.

Научная новизна результатов работы

1. Разработана методика и впервые проведено экспериментальное определение величины волнового сопротивления однонаправленной ферритовой микрополосковой линии передачи с поверхностной волной. Сравнение теоретических и экспериментальных результатов позволило уточнить границы применимости используемой в расчетах модели.

2, Впервые проведено экспериментальное исследование влияния сосредоточенной нагрузки с низким импедансом на передаточные характеристики однонаправленной микрополосковой линии (МПЛ) на ферритовой подложке. Показано, что включение низкоимпедан-сной сосредоточенной нагрузки не приводит к преобразованию ПВ в высшие типы волн в широкой полосе частот. Это обстоятельство позволяет сделать вывод о возможности использования таких лирактер, является дальнейшим развитием работы посвящена ний для создания невзаимных управляющих устройств и усилителей с отрицательным сопротивлением.

3. Проведено экспериментальное исследование вопросов согласования однонаправленных ферритовых МПЛ с обычными микрополос-ковыми и коаксиальными линиями, что позволило определить эквивалентные схемы и реализовать оптимальные согласующие цепи.

4. Впервые проведено экспериментальное определение величины волнового сопротивления для отрезков однонаправленных волноводов с ПВ в широком диапазоне частот и намагничивающих полей, что дает возможность прогнозировать характеристики как пассивных, так и активных устройств на базе таких отрезков волноводов при изменении частоты, геометрических размеров линий и величины магнитного поля ферритовых включений.

5. Разработана методика и проведено экспериментальное исследование эквивалентных схем проводящих и диэлектрических неоднородное т ей, а также контуров в отрезках однонаправленных волноводов, что показало возможность реализации ряда новых устройств, в частности, регенеративных усилителей с включенными в однонаправленную линию с ПВ активными элементами.

6. Проведено исследование согласующих цепей для отрезков однонаправленных волноводов и вентилей-циркуляторов на их основе. Реализованы оптимальные цепи, согласующие плечи циркуля-торов с обычными коаксиальными и волноводными линиями передачи.

7. Впервые на примерах туннельного и вырожденного параметрического усилителей исследованы свойства усилителей с отрицательным сопротивлением, когда активные элементы включаются непосредственно в волновод с ПВ. Сочетание пространственной невзаимности линий передачи с ПВ и временной невзаимности, (характерной, в частности, для балансного параметрического

• усилителя) позволяет реализовать высокие характеристики устройств. При этом использование однонаправленных свойств линий передачи с ПВ, совмещающих функции циркулятора и сигнальной линии, позволило резко уменьшить размеры регенеративных усилителей, в особенности, многокаскадных.

Практическая ценность полученных результатов

1. Результаты экспериментального определения волнового сопротивления однонаправленных микрополосковых и волноводных линий передачи с ПВ и исследования его зависимости от частоты, геометрических размеров линий и величины магнитного поля ферритовых включений в совокупности с результатами исследования эквивалентных схем простых неоднородностей и контуров в таких линиях позволяют прогнозировать электрические характеристики переключающих и усилительных устройств на базе линий передачи с ПВ.

2. Результаты исследования эквивалентных схем согласующих цепей для вентилей и вентилей-циркуляторов, созданных на базе однонаправленных ферритовых микрополосковых и волноводных линий передачи с ПВ, позволили решить задачу оптимального согласования таких линий с обычными микрополосковыми, коаксиальными и волноводными при сохранении свойственных линиям передачи на ПВ малых размеров.

3. Результаты исследования феррито-диодных устройств на примерах туннельных и параметрических усилителей, отличительной особенностью которых является включение активных элементов непосредственно в однонаправленный волновод с поверхностной волной, позволили синтезировать усилители с отрицательным сопротивлением (в том числе многокаскадные), обладающие достаточно высокими электрическими характеристиками и малыми размерами, .поскольку волновод с ПВ выполняет функции сигнальной линии и развязывающего устройства. Многокаскадные малошумящие усилители, использующие отрезки однонаправленных волноводов с ПВ, нашли применение при построении радиометрических приёмников трехсантиметрового диапазона.

В данной работе на защиту выносятся следующие результаты:

1. Разработана и осуществлена методика экспериментального исследования волнового сопротивления однонаправленных линий передачи с поверхностной волной. В результате экспериментального исследования волнового сопротивления микрополосковой линии передачи с ПВ в дециметровом диапазоне установлено, что его величина относительно невелика. Проведено сравнение экспериментальных результатов с расчетными, полученными при использовании модели плоского волновода с тремя идеально проводящими и одной импедансной стенками.

2. В результате экспериментального исследования волнового сопротивления однонаправленных волноводных линий передачи с ПВ установлена его зависимость от величины намагничивающего поля, частоты, геометрии структуры и поперечной распространению ПВ координаты.

3. Для однонаправленной ферритовой МПЛ установлено, что включение в такую линию сосредоточенной нагрузки с низким импедансом не приводит к заметному ухудшению передаточных характеристик линии в достаточной для практического использования полосе частот. Данное обстоятельство делает возможным включение в указанную линию полупроводниковых элементов, имеющих низкий импеданс.

4. Разработана и осуществлена методика экспериментального исследования параметров простых неоднородностей в отрезках однонаправленных волноводов с ПВ. Установлено, что в такой линии

- возможно реализовать эквивалентную индуктивность, используя тонкий проводящий стержень, включенный параллельно узкой стенке волновода. Установлено также, что такой стержень вносит заметные потери лишь при небольших расстояниях от ферритового вкладыша. Вносимый в однонаправленную волноводную линию с ПВ диэлектрическим стержнем фазовый сдвиг имеет небольшую величину вследствие невысокого значения волнового сопротивления такой линии.

5. Осуществлена возможность согласования волноводных и микрополосковых однонаправленных линий с ПВ и вентилей-цирку-ляторов на их основе с обычными коаксиальными, микрополосковы-ми и волноводными линиями передачи при помощи простых согласующих элементов, обладающих небольшими размерами.

6. Достигнуто существенное уменьшение размеров балансного параметрического усилителя в результате использования в качестве развязывающего модуля волноводно-коаксиального циркулятора, синтезированного на базе отрезка однонаправленного волновода с ПВ.

7. На примерах туннельного и вырожденного параметрического усилителей исследованы свойства усилителей с отрицательным сопротивлением, когда активные элементы включены непосредственно в волновод с ПВ. Установлено, что для названных устройств необходимая величина эквивалентного сопротивления генератора определяется значением волнового сопротивления в месте подключения диодов и может быть реализована посредством выбора расстояния между усилительным элементом и поверхностью ферритовой пластины, высоты волновода и величины намагничивающего поля в определенных пределах). Кроме того, совмещение функций сигнальной линии и развязывающего устройства отрезком однонаправленного волновода с ПВ, приводит к весьма существенному уменьшению размеров устройству особенности, многокаскадных.

8. Синтезированы многокаскадные малошумящие усилители СВЧ, обладающие малыми размерами и имеющие электрические характеристики, которые делают возможным использование таких усилителей для построения радиометрических приемников трехсантиметрового диапазона.

Диссертация состоит из введения, четырех глав и заключения. Работа содержит 103 страницы машинописного текста, 53 страницы рисунков, 4 таблицы. Список цитируемой литературы включает 134 наименования.

Результаты исследования усилителей на туннельных и параметрических диодах, когда активные элементы размещены в отрезках однонаправленных волноводов с IIB, позволяют сделать следующие выводы:

1. Представление нагруженного однонаправленного волновода с ПВ в виде У-циркулятора с вырожденным плечом дает основание говорить о том, что данные устройства являются усилителями отражательного типа, для которых эквивалентное сопротивление генератора Я г определяется значением волнового сопротивления однонаправленного волновода в месте подключения диодов. Это обстоятельство позволяет реализовать необходимую величину Яг посредством выбора расстояния между усилительным элементом и ферритовой пластиной, высоты свободной части отрезка волновода с ПВ и величины намагничивающего поля (в определенных пределах).

2. Отличительной особенностью таких устройств является совмещение функций усилительного и развязывающего модулей. Данное обстоятельство наряду с высокими развязывающими характеристиками отрезков волноводов с ПВ позволяет создавать усилительные устройства, в том числе и многокаскадные, обладающие малыми размерами.

3. Многокаскадные усилители на туннельных диодах требуют повышенной развязки между отдельными элементами. Поэтому с целью увеличения стабильности многокаскадных УТД с размещенными в волноводе с ПВ туннельными диодами целесообразно использовать простые фильтры, которые служат для подавления волноводных типов волн, распространяющихся на частотах, превышающих верхнюю границу однонаправленности волновода с ПВ. Такие фильтры представляют собой проводящие стержни, включенные в центре свободной части волновода между отдельными усилительными элементами.

Вышеприведенные результаты позволили реализовать многокаскадные малошумящие усилители СВЧ, обладающие малыми размерами и электрическими характеристиками, делающими возможным их использование для построения радиометрических приемников трехсантиметрового диапазона.

Рис. 4.1. Схематичное изображение распределения Ех -компоненты в поперечном сечении волновода с ферритом.

Рис. 4.2. Вид трехплечного волноводно-коаксиального циркулятора.

Шл и).

Рис. 4.3. Схема балансного параметрического усилителя. диоды накачки

Рис. 4.4. Вид в поперечном сечении балансного параметрического уеилителя.

Их.

Рис. 4.5. Эквивалентная схема холостого контура

Рис. 4.6. Вид поперечного сечения параметрического усилителя. I - корпус; 2 - крышка; 3 - диододеряатели; 4 - волновод накачки; 5 - втулка;б

Рис. 4.7. Зависимость импеданса сигнального контура от напряжения смещения при выключенной накачке.

2 V шт

УЛЩУ

Т7 TJ

Рис. 4.8. Вид циркулятора для параметрического усилителя. I - ферритовые вкладыши; 2 - волновод; 3 - магниты; 4 - коаксиальный поршень; 5 - трансформатор. г г — накачка а)

5)

Рис. 4.9. Эквивалентная схема (а) и устройство балансного ППУ вырожденного типа.

Рис. 4.10. Зависшоеть от ванного ишеданса варакторных диодов, вкияенннх в сигнальный волновод 2 А I а)

I - свип-генератор; 2 - генератор накачки; 3 - ПУ; 4 -блок смещения; 5 - индикатор КСВН.

К,дб 12 8

О ■4 О

9,8

5)

Рис. 4.II. Схема измерительной установки (а) и АЧХ балансного ПУ вырожденного типа (б).

CZD—1

Рис. 4.12. Эквивалентная схема бескорпусного туннельного диода.

20 iU Zo

2/ С 1* zt

А/4 А/4 - а)

5)

Рис. 4.13. Эквивалентная схема (а) и вид (б) усилителя на туннельном диоде. настроечный uimbiPb к параметрическому усипитепю туннельные диоды к детектору ы О

Рис. 4.14. Вид однонаправленного волновода с циркулятором и усилителями на туннельных диодах.

Рис. 4.15. Схема стенда для настройки циркуляторов: I - свип-генератор; 2 - индикатор КСВН Я2Р-67; 3 - аттенюатор ДЗ-Э2А; 4 -циркулятор; 5 - детектор; 6 - нагрузка. 2 3

Рис. 4.16. Схема стенда дам импедансных измерений параметрических усилителей на сигнальной частоте: I - генератор ГК4-19; 2 - аттенюатор Д5-10; 3 - вентиль; 4 - аттенюатор Д5-Ю; 5 - измерительная линия PI-28; 6 - измеритель отношений В8-6; 7 - параметрический усилитель.

Рис. 4.17. Схема стенда для настройки параметрических усилителей: I - свил-генератор; 2 - индикатор КСВН Я2Р-67; 3 - аттенюатор Д5-22; 4 - аттенюатор Д5-10; 5 - аттенюатор Д5-22; 6 - параметрический усилитель; 7 - детектор; 8 - источник питания Б5-21; 9 - блок смещения; 10 - вольтметр В7-26.

6 7 w CO

Рис. 4.18. Схема стенда для настройки усилителей на туннельных диодах: I - свил-генератор; 2 - индикатор КСВН Я2Р-67; 3 - аттенюатор Д5-10; 4 - аттенюатор Д3-32А; 5 - УТД; 6 - детектор; 7 - источник питания Б5-21; 8 - блок питания УТД; 9 - вольтметр В7-26; м

СП о

Рис. 4.19. Схема установки для измерения флуктуационной чувствительности радиометра: I - аттенюатор ДЭ-32А; 2 - модулятор; 3 - усилитель СВЧ радиометра; 4 - усилитель мощности ГОНа; 5 - ПУНЧ; 6 - УПИ-1; 7 - самописец КСП-4.

1 t ВХОД

Рис. 4.20. Вид СВЧ-усилителъного блока для двухканаль-ного радиометра: I - волновод; 2 - ферритовые пластины; 3 - проводящая стенка; 4 - усилители на туннельных диодах.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Решение задач, связанных с исследованием пассивных ферритовых и активных феррито-диодных устройств, которые используют невзаимные свойства линий передачи с магнитогиротропной средой, привело к следующим результатам.

1. Разработана и осуществлена методика экспериментального исследования волнового сопротивления однонаправленных линий передачи с поверхностной волной. Проведено экспериментальное определение волнового сопротивления микрополосковой линии передачи с ПВ. В результате экспериментального исследования волнового сопротивления однонаправленной ферритовой МШ1 установлено, что величина волнового сопротивления данной линии в дециметровом диапазоне относительно невелика (3-6 Ом). Расчетные значения волнового сопротивления, полученные при использовании модели плоского волновода с тремя идеально проводящими и одной импедансной стенками, несколько вше экспериментальных.

2. Проведенные измерения входного импеданса микрополосково-го циркулятора дециметрового диапазона, созданного на основе однонаправленной ферритовой МПЛ, позволили установить, что увеличение широкополосности устройства за счет возможности широкополосного согласования ферритовой МПЛ с обычной микрополосковой линией может быть достигнуто (при незначительном увеличении размеров устройства) посредством включения на входе разомкнутого шлейфа, представляющего собой параллельный контур, настроенный на частоту, которая выше центральной частоты рабочего диапазона циркулятора. В результате решения задачи согласования волнового сопротивления коаксиального канала невзаимного коак-сиально-микрополоскового распределителя мощности трехсантиметрового диапазона с волновым сопротивлением однонаправленных ферритовых МПЛ установлена возможность использования для этой цели радиальной линии, что позволяет увеличивать число каналов распределителя без существенного увеличения его размеров и реализовать весьма высокие электрические характеристики устройства.

3. В результате экспериментального исследования влияния сосредоточенной нагрузки с низким импедансом на передаточные характеристики однонаправленной ферритовой МПЛ установлено, что включение такой нагрузки не приводит к заметному разрушению ПВ в достаточной для практического использования полосе частот. Данное обстоятельство обусловливает возможность включения в такую линию полупроводниковых элементов, имеющих низкий импеданс.

4. В результате экспериментального исследования волнового сопротивления однонаправленных волноводных линий передачи с ПВ в широком диапазоне частот и намагничивающих полей установлено: а) волновое сопротивление отрезков волноводов с ПВ, содержащих одну ферритовую пластину, максимально вблизи ферритовой пластины и уменьшается при увеличении расстояния от границы феррит-воздух; такое поведение волнового сопротивления объясняется соответствующей структурой поля ПВ; б) величина волнового соцротивления однонаправленных отрезков волноводов с ПВ увеличивается с возрастанием намагничивающего поля, что объясняется изменением эффективных параметров феррита, влияющих на структуру поля ПВ; в) поведение волнового сопротивления однонаправленных отрезков волноводов в зависимости от частоты (так же, как и для ферритовых МПЛ) характеризуется уменьшением его величины при приближении к границам диапазона однонаправленности данных линий передачи; г) волновое сопротивление возрастает с увеличением высоты свободной части волновода с ПВ; д) волновое сопротивление отрезка однонаправленного волновода с двумя ферритовыми пластинами, намагниченными в противоположных направлениях, увеличивается от центра волновода к ферритовым пластинам, однако вблизи ферритовых пластин оно заметно меньше, чем для волновода с одним ферритовым вкладышем (при одинаковой высоте волновода); благодаря данному обстоятельству использование волновода с одним ферритовым вкладышем для синтеза усилительных устройств позволяет реализовать более высокое эквивалентное сопротивление генератора.

5. Разработана методика и проведено экспериментальное исследование эквивалентных схем простых неоднородностей в отрезках однонаправленных волноводов с ПВ. В результате исследования установлено: а) в однонаправленном волноводе с ПВ сравнительно просто реализовать эквивалентную индуктивность, используя тонкий проводящий стержень, включенный параллельно узкой стенке волновода, поскольку при уменьшении расстояния между проводящим*; стержнем и поверхностью ферритовой пластины импеданс такой неоднородности уменьшается от бесконечности до весьма малого значения; б) величина фазового сдвига, вносимого проводящим стержнем тем больше, чем больше его диаметр; в) появление заметных активных потерь при малых расстояниях от стержня до поверхности ферритовой пластины говорит о частичном разрушении ПВ и появлении высших типов волн; г) вносимый диэлектрическим стершем в отрезок однонаправленного волновода фазовый сдвиг имеет небольшую величину из-за невысокого значения волнового сопротивления; данное обстоятельство ограничивает использование такой неоднородности в качестве эквивалентной емкости.

6. Проведено исследование частотной зависимости входного импеданса волноводно-коаксиального циркулятора трехсантиметрового диапазона, созданного на основе отрезка однонаправленного волновода с ПВ, результатом которого явилась реализация возможности согласования плеч циркулятора с обычными коаксиальными и волноводными линиями передачи с помощью простых элементов, обладающих небольшими размерами.

7. Проведено исследование балансного параметрического усилителя, развязывающей частью которого является волноводно-коакси-альный вентиль-циркулятор. Использование развязывающего модуля такого типа позволило существенно уменьшить размеры отражательного параметрического усилителя.

8. Исследование усилителей на туннельных и параметрических диодах, когда активные элементы размещены в отрезках однонаправленных волноводов с ПВ, привело к следующим результатам: а) данные устройства являются усилителями отражательного типа, для которых эквивалентное сопротивление генератора определяется значением волнового сопротивления однонаправленного волновода в месте подключения диодов; это обстоятельство позволяет реализовать необходимую величину Я р посредством выбора расстояния между усилительным элементом и ферритовой пластиной, а также высоты волновода и величины намагничивающего поля (в определенных пределах); б) отличительной особенностью таких устройств является совмещение функций усилительного и развязывающего модулей; данное обстоятельство наряду с высокими развязывающими характеристиками отрезков однонаправленных волноводов с ПВ позволило синтезировать усилительные устройства, обладающие малыми размерами; в) синтезированы многокаскадные малошумящие усилители СВЧ, использующие отрезки однонаправленных волноводов с ПВ, обладающие малыми размерами и электрическими характеристиками, которые делают возможным их использование для построения радиометрических приемников трехсантиметрового диапазона; г) в результате исследования стабильности многокаскадных усилителей с размещенными в волноводе на ПВ туннельными диодами установлено, что с целью увеличения стабильности целесообразно использовать простые фильтры, которые служат для подавления волноводных типов волн, распространяющихся на частотах, превышающих верхнюю границу однонаправленности волновода с ПВ; такие фильтры представляют собой проводящие стержни, включенные в центре свободной части волновода между отдельными усилительными элементами.

В заключение необходимо отметить, что невзаимные свойства линий передачи с магнитогиротропными включениями открывают широкие перспективы синтеза интегральных устройств с использованием таких линий в миллиметровом диапазоне.

1. Микаэлян А.Л. Теория и применение ферритов на сверхвысоких частотах. - М., Л.: Госэнергоиздат, 1963. - 644 с.

2. ХУревич А.Г. Ферриты на сверхвысоких частотах. М.: ГИФМЛ, I960. - 408 с.

3. Лаке Б., Баттон К. Сверхвысокочастотные ферриты и фер-римагнетики. М.: Мир, 1965. - 675 с.

4. Сул Г., Уокер Л. Вопросы волноводного распространения электромагнитных волн в гиротропных средах. М.: Иностранная литература, 1955. - 212 с.

5. Araki К., Iton Т. Analysis of periodic ferrite slab waveguides by means of improved perturbation metod. IEEE Trans., МОЙ}, 1981, v. 29, n. 9, p. 911 - 916.

6. Вамберский M.B., Абрамов В.П., Бобров А.Ф. Невзаимные свойства щелевой линии на феррит-диэлектрической подложке. -Тр.МВТУ им.Н.Э.Баумана. 1978, № 283, с.35-43.

7. Курушин Е.П., Часовникова Т.А. Распространение волн в прямоугольном волноводе с тонкой поглощающей ферритовой пленкой. Изв.вузов. Радиофизика, 1979, т.22, №2, с.248-250.

8. Автоматизированное проектирование устройств СВЧ/ В.В.Никольский, В.П.Орлов, В.Г.Феоктистов и др.; Под ред.В.В.Никольского. М.: Радио и связь, 1982. - 272 с.

9. Лерер A.M., Михалевский B.C., Щучинский А.Г. Электродинамический анализ одиночных и периодических микрополосковых линий на ферритовых подложках. Волны и дифракция. 8-й Всез. симпоз.по дифракции и распростр.волн. т.З. Кратк.тез.докл. -М.: 1981, с.53-56.

10. Никольский В.В. Вариационные методы для задач дифракции (обзор). Изв.вузов. Радиофизика, 1977, т.2, № I, с.5-44.

11. Никольский В.В., Сухов В.Г. О методе Ритца для полых: систем с анизотропной средой. Радиотехника и электроника, 1961, т.6, № 10, с.1677-1684.

12. Tai С.21. Wave propagation in an inhomogeneous transver-seli magnetized rectangular waveguide. Appl. Scient. Res., 1960, v. В8, n. 2, p. 14-1 - 148.

13. Костычев Ю.Г., Ивахов В.В. Проекционный алгоритм расчета сложных волноводов и его реализация. Радиотехника и электроника, 1975, т.20, № 4, с.826-830.

14. Курушин Е.П., Иеганов В.А. Применение метода Ритца для расчета многослойных структур с диссипативными потерями. Радиотехника и электроника, 1980, т.25, № 7, с.1329-1337.

15. Krause Ж. Improved microstrip circulator design by modified resonance computations. 8 th Eur. Microwave Conf. 78»

16. Paris, 1978. Conf. Proc., Sevenoaks, 1978, p. 216 220.

17. Paldas И.М. Note on wave propagation through a periodic rectangular wave-guide containing ferrite slabs. Cze-chosl. J. Phys., 1977, v. B27, n. 12, p. 1319 - 1324.

18. Веселов Г.И., Платонов Н.И. Разработка алгоритма расчета экранированной микрополосковой линии на феррито-диэлектри-ческой подложке. В кн.: Сб.науч.тр. по проблемам микроэлектрон.Моск. ин-т электрон, техн., 1978, № 37, с.39-57.

19. Bardati F., Lampariello P. The modal spectrum of a ferrimagnetic slab. IEEE Trans., MTT, 1979, v. 27, n. 7, p.679 688.

20. Коробкин В.А., Двадненко В.Я., Великовоцкий В.Н. Исследование управляемого возбуждения волны высшего типа в прямоугольном волноводе с симметричной ферритовой и феррито-диэлект-рической структурой. Изв.вузов. Радиофизика, 1981, т.24, № 10, с.129I-1292.

21. Khilla А. — m. Field theory treatment of microstrip cirkulators for wide-band operation. AEtf, 1981, v. 35» n. 11, p. 445 - 451.

22. Lange Fridrich J.K. Analisis of shielded strip and slot - lines on a ferrite substrate transversely magnetised in the plane of the substrate.-AEtJ,1982,v.36,n.3» p. 95 - 100.

23. Курушин Е.П., Нефедов Е.И. Электродинамика анизотропных волноведущих структур. М.: Наука, 1983. - 224 с.

24. Никольский В.В., Лаврова Т.И. Метод минимальных автономных блоков. В кн.: Математические вопросы теории распространения волн, 1979, с.170-264.

25. Никольский В.В., Лаврова Т.И. Применение метода минимальных автономных блоков к задачам дифракции на гиротропных элементах в волноводе. Радиотехника и электроника, 1978, т.23, № 12, с.2481-2488.

26. Никольская Т.И., Никольский В.В. Строение полей в по-лосковых линиях на гиромагнитной подложке при различных видах намагничивания (применение МАБ). В кн: Маш.проектир.устройств и систем СВЧ, М., 1979, с.60-80.

27. Никольский В.В., Лаврова Т.И. Применение метода МАБ для анализа собственных волн в продольно-регулярных и периодических структурах, включая полосковые линии на гиромагнитной подложке. В кн.: Маш.проектир.устройств и систем СВЧ, М., 1978, с.31-51.

28. Seidel H., Fletcher R.C. Giromagnetic modes in waveguide partially loaded with ferrite. Bell System Techn. J.,1959, v. 38, n. 6, p. 1427 1456.

29. Soohoo R.F. Cutoff phenomena in transversely-magnetized ferrites. Solid State Phys. Electron, and Telecommuns.,1960, v. 3, P. 149 161.

30. Barzilai G., Gerosa G. Modes in rectangular guides loaded with a transversely magnetized slab of ferrite away from the side walls. IBE Trans., MTT, 1961, v. 9, n. 5, p. 403 -408.

31. Покусин Д.Н. Электромагнитные волны в прямоугольном волноводе с двумя ферритовыми пластинами. Радиотехника и электроника, 1963, т.8, № I, с.73-83.

32. Clare W.P., Hering К., Charlton D.A. ТЕ Mode solutions for partially ferrite filled rectangular waveguide using ABCD matrices. - IEEE Internat. Convent, rec., 1966, v. 14, n. 5, P. 39 - 48.

33. Ковтун H.M., Терещенко А.И. Расчет постоянных распространения в Н волноводе с поперечно намагниченной ферритовой пластиной. - Журнал техн.физ., I960, т.30, № 9, с.1077-1080.

34. Hines М.Е. Reciprocal and nonreciprokal modes of propagation in ferrite stripline and microstrip devices. IEEE Trans., MTT, 1971, v. 19, n. 5, p. 442 - 451.

35. Столяров A.K., Смирнов B.C. Невзаимные свойства микрополосковой предельной линии. Радиотехника и электроника, 1971, т.16, № 10, с.1954-1955.

36. Коломойцев Ф.И., Прудкий В.П., Васильев К.Ю. Невзаимный Ш-образный волновод с феррито-диэлектрическим заполнением. -В кн: Структура и свойства ферритов. Минск. :> Наука и техника, 1974, с.55-60.

37. Sawado E. Electromagnetic propagation in a ferrite--filled transversely magnetized waveguide. J. Appl. Phys., 1975, v. 46, n. 11, p. 4946 - 4950.

38. Bolle D.M. The modal spektrum of ferrite-loaded strip-lines. IEEE MTT - S Int. Microwave Symp. Dig., 1977.: New York, N. Y., 1977, p. 519 - 522.

39. Cortucci G. Circuiti ad onde di spigolo con campi dis-persi e perdite magnetiche. Alta freq., 1979, v. 48, n. 3, p. 140 - 142.

40. De Santis P. Fringing field effects in edge - guided wave devices. - IEEE Trans., MTT, 1976, v. 24, n. 7, p. 409 - 415.

41. Bolle D.M., Talisa S.H. The edge guided mode nonreci-procal phase shifter. IEEE MTT - S Int. Microwave Symp. Dig., 1979.: New York, 1979, p. 376 - 378.

42. Столяров А.К. Невзаимные явления в полосковой линии, заполненной ферритом. Радиотехника и электроника, 1967, т.12, № 9, с.1692-1694.

43. Roome С.Т., Hair Н.А. Thin ferrite devices for microwave integrated circuits. IEEE Trans., 1968, v. ED - 15, n. 7, p. 473 - 482.

44. Wen C.P. Coplanar waveguide: A surface strip transmission line suitable for nonreciprokal gyromagnetic device applications. IEEE Trans., MTT, 1969, v. 17, n. 12 , p. 1087 -1090.

45. Brown J. Elliptically polarized modes in girotropic waveguides. J. Phys. D; Appl. Phys., 1977, v. 10, n. 2, p. Ы - L3.

46. Капилевич Б.Ю. Поляризационные свойства прямоугольного волновода с поперечно намагниченным ферритом. Радиотехника,1973, т.28, № 9, с.98-101.

47. Hlawiczka P. Elliptically polarized modes in girotro-pic waveguides. J. Phys. D; Appl. Phys., 1976, v. 9, n. 14, p. 1957 - 1965.

48. De Santis P. Edge guided waves. Five years later. -IEEE MTT S Int. Microwave Symp., Chery Hill, N. J., 1976. Dig. Techn. Pap.: New York, N. X., 1976, p. 243 - 250.

49. De Santis P., Pucci P. The edge guided - wave circulator. - IEEE Trans., MTT, 1975, v. 23, n. 6, p. 516 - 519.

50. De Santis P., Pucci P. Symmetrical four port edge -guided wave circulators. - IEEE Trans., MTT, 1976, v. 24, n.1, p. 10 - 18.

51. Вамберский M.B., Абрамов В.П., Казанцев В.И. Конструирование ферритовых развязывающих цриборов СВЧ. М.: Радио и связь, 1982, - 136 с.

52. Visvakarma B.R., Chadha D. The surface wave concept in circulator design. Int. J. Electron., 1979, v. 47, n. 1, p. 89 - 95.

53. Васильев К.Ю., Зайцев В.И. Устройства на основе предельной полосковой линии. В кн.: Электродинамика и физика СВЧ. Вып. 3, Днепропетровск, 1973, с.154-158.

54. Rosenbaum F.J. Integrated ferrimagnetic devices. -Adv. Microwaves. V. 8, New York e. a., 1974, p. 203 294.

55. Hines M.E. Ferrite transmission devices using the edge guided mode of propagation. - IEEE - GMTT Int. Microwave Symp. Arlington Heights, 111., 1972 Dig. Techn. Pap.: New York, N. Y., 1972, p. 236 - 237.

56. Simon J.W. Broad band strip transmission line Y -junction circulators. - IEEE Trans., MTT, 1965, v. 13, n. 3, p. 335 - 345.

57. Schlomann E. Theoretical analysis of twin slab phase shifters in rectangular waveguide. - IEEE Trans., MTT, 1966, v. 14, n. 1, p. 15 - 23.

58. Courtois L., Forterre G., Marcoux J.A. A multioctave edge mode non reciprocal phase shifter. 7 th Fur. Microwave Conf.: Microwave 77, Copenhagen, 1977. Sevenoacs, s. a., p. 652 - 656.

59. Ince W.J., Stern E. Computer analysis of ferrite digital phase shifter. IEEE Trans., MTT, 1973, v. 21, n. 7, p. 483 - 487.

60. Nanda V.P. A new form of ferrite device for millimeter- wave integrated circuits. IEEE Trans., MTT, 1976, v. 24, n. 11, p. 876 - 879.

61. Сакала 0., Лукаш В. Изоляторы для СВЧ интегральных схем. Зарубеж.радиоэлектроника, 1978, № 5, с.104-106.

62. Forterre G., Chiron В., Courtois L. A survey of broad band stripline ferrite isolators. IEEE Trans, on Magn., 1975, v. Mag - 11, n. 5, p. 1279 - 1281.

63. Takenaka S., Ishizaki M., Nakagami T. Edge guided mode isolators for 1-7 GHz band. - Fujitsu Sci. and Techn. J., 1976, v. 12, n. 2, p. 107 - 122.

64. Araki K., Koyama Т., Naito Y. Reflection problems in a ferrite stripline. IEEE Trans., MTT, 1976, v. 24, n. 8, p. 491 - 498.

65. Покусин Д.Н., Дейген М.И. 0 расчете однонаправленныхферритовых полосковых линий. Радиотехника, 1979, т.34, № 10, с.19-24.

66. Getsinger W.J. Microstrip dispersion model. tttftr Trans., MTT, 1973, v. 21, n. 1, p. 34 - 39.68Santis P. Edge guided modes in ferrite microstrips with curved edges. Appl. Physics, 1973, v. 4, n. 2, p. 167 -- 174.

67. Cortussi G., de Santis P. Edge guided waves in lossy ferrite microstrip. Proc. European Micro. Conf., 1973, v. 2, p. B9 - 1.

68. Wu T.S., Rosenbaum P.J. Wide band operations of micro-strip circulators. IEEE Trans., MTT, 1974, v. 22, n. 10, p. 249 - 285.

69. Bolle D.M. The edge guided mode on ferrite loaded stripline. - 1976 IEEE Inter. Microwave Symp. Digest, 1976, p. 257 - 259.

70. Bolle D.M. The pheripheral or edge guided modes on the inhomogeneously and homogeneously ferrite - loaded strip-line. - The Sixth Europ. Microwave Conf. Digest, 1976, p. 560 - 564.

71. Courtois L. Propagation oblique des ondes electroma-gnetiques dans une lame de ferrite aimantee parallelement a ses faces. Electronica у Pisica Aplicada, v. 16, n. 2, p. 286 - 294.

72. Иванов B.H., Толстолуцкий С.И., Щучинский А.Г. Поверхностные волны в плоском волноводе с феррит-диэлектрическим заполнением. Радиотехника и электроника, 1981, № 4, с.695-700.

73. Talisa S.H., Bolle D.M. On the modeling of the edge-guided mode stripline isolators. IEEE Trans., MTT, 1979, v. 27, n. 6, p. 584 - 591.

74. Bolle D.M., Lewin L. On the definitions of parameters in ferrite electromagnetic wave interations. - IEEE Trans., MTT, 1973, v. 21, n. 2, p. 118 - 120.

75. Dydyk M. Edge guide: One path to wideband isolator design. Parts 1 II. - Microwaves, 1977» n.1, p. 55 - 58. n. 2, p. 50 - 56.

76. Barzilai G., Gerosa G. Rectangular waveguides loaded with magnetized ferrite, and the so called thermodynamic paradox. - Proc. Instn Electr. Engrs, 1966, v. 113, n. 2, p. 285 - 288.

77. Gardiol F.E. On the thermodynamic paradox in ferrite loaded waveguides. - Proc. IEEE, 1967, v. 55» n. 9, p. 1616 - 1617.

78. Lewin L. Generation and effect of surface waves at a waveguide ferrute boundary. - Proc. Insth Electr. Engrs, 1968, v. 115, n. 7, p. 895 - 897.

79. Garne Real R.J. The paradoxial surface wave (crack wave) in ferrite filled waveguides. - IEEE Trans., MTT, 1968, v. 16, n. 4, p. 241 - 250.

80. Lewin L. Anomalous loss at a ferrite boundary. IEEE Trans., MTT, 1972, v. 20, n. 9, V- 604 - 607.

81. Yen D.T., Bolle D.M. Characteristic impedace and field patterns of the shielded microstrip on a ferrite substrate. IEEE Trans., MTT, 1975, v. 23, n. 7, 585 - 588.

82. Иванов B.H., Лерер A.M., Щучинекий А.Г. Электродинамический анализ микрополосковых линий на ферритовых подложках. -В кн: Маш.проектир,устройств и систем СВЧ. М., 1981, с.137-154.

83. Иванов В.Н., Щучинекий А.Г. Дисперсия волн в полоско-вой линии с закороченным проводником и слоистым феррит-диэлектрическим заполнением. Радиотехника и электроника, 1982, т.27, № 5, с.856-865.

84. Gardiol F., Parriaux О. Cut off frequencies in ferrite loaded waveguides. - Proc. 5 th Colloq. Microwave Commu-nic. v. : Budapest, 1974, p. 167 - 176.

85. Барташевский E.JI., Береза A.E., Абкин Е.Б. Структура полей основной волны в прямоугольном волноводе с ферритом, намагниченным параллельно широкой стенке. В кн: Науч.тр.Куйбышев, гос. пед.ин-т, 1973, т.125, с.128-132.

86. Enegren Т.А., Kharadly M.M.Z. {Transverse discontinuities in nonreciprokal waveguides. IEEE Trans., MTT, 1980, v. 28, n. 6, p. 609 - 615.

87. Moreau R. Propagation des ondes elektromagnetiques dans un guide rectangularre rempli d'une substance anisotrope de permeabilite ou de permittivite tensorielle. C. r. Acad, sci., 1976, v. 283, n. 8, p. B225 - B228.

88. Микаэлян А.Л., Столяров А.К. Поверхностные волны в ферритовых волноводах. Радиотехника и электроника, 1959, т.4,7, с.1079-1093.

89. Гинцбург М.А. Поверхностные волны на границе гирот-ропной среды. ЖЭТФ, 1958, т.34, № 6, с.1635-1637.

90. Hoffmann М. Edge condition and mode matching solutions in the presence of gyrotropic media. - Electron. Lett., 1977, v. 13, n. 2, p. 56 - 58.

91. Hoffmann M., Severin H. HolleitungsmeBverfahren zur Bestimmung der Materialdaten magnetisierter Mikrowallenferri-te in Abhangigkeit von der Prequenz. AEtJ, 1978, B. 32, s. 69 - 74.

92. Микаэлян А.Л., Столяров А.К. Ферритовый вентиль "пре-дельного"типа. Радиотехника, 1961, т.16, № II, с.6-17.

93. Fletcher R.C., Seidel H. Limitations in ferrite loaded waveguide. J. Appl. Phys., 1959, v.30, n.4, p.147-148.

94. Терентьев Ю.М. 0 границе применимости проекционных методов. Ж.техн.физ, 1979, т.49, № 10, с.2242-2244.

95. Naito Y., Araki К., Enjouji S. New edge guided wave on ferrite strip. IEEE MTT - S Int. Microwave Symp. Dig., 1979: New York, N. Y., 1979, p. 379 - 381.

96. Sujatti M. Field measurements in a small cross section guide loaded with magnetized ferrite. IEEE Trans., MTT, 1965, v. 13, n. 3, p. 385 - 387.

97. Кирсанов Ю.А., Куликов B.H., Эткин B.C. Экспериментальное исследование волноводных развязывающих устройств, работающих на поверхностной ферритовой волне. Электронная техника. Сер.Электроника СВЧ, 1977, вып. 3, с.30-36.

98. Bonetti R.R. Nonreciprokal directional filter: a new multipurpose ferrite device. Electron. Lett., 1979, v. 15, n. 8, p. 233 - 234.

99. Snider R.V. Stepped ferrite tunable avanescent filters. - IEEE Trans., MTT, 1981, v. 29, n. 4, p. 364 - 371.

100. Caswell D. Microwave switches using cutoff phenomena in ferrite loaded waveguide. Solid State Phys. Electron, and Telecommuns.: London - New York, Acad. Press, 1960, v. 3, p.270 274.

101. Кирсанов 10. A., Кравченко K.M., Лесин В.П., Бобров П.П. Невзаимные электрически управляемые аттенюаторы СВЧ. В кн: Радиофизика и исследование свойств вещества. Омск, 1978,с.36-39.

102. Masur J. A new nonreciprokal ferrite junction. Microwave 79. 9 th Eur. Microwave Conf., Bringhton, 1979: Londons. a., p. 362 366.

103. Bines M.E. A new microstrip isolator and its applica—tion to distributed diode amplification. G - HIT Int. Mic-•rowave Symp., Nefport Beach, Calif., 1970: New York, N. Y.,1970, p. 304 307.

104. Усилитель СВЧ мощности отражательного типа/ Ю.З.Данюшевский, Ю.А.Кирсанов, М.К.Кравченко и др. - Электронная техника. Сер.1. Электроника СВЧ, 1982, вып.5, с.54-55.

105. Эткин B.C., Гершензон Е.М. Параметрические системы СВЧ на полупроводниковых диодах. М.: Сов.радио, 1964. - 352 с.

106. СВЧ полупроводниковые приборы и их применение; Пер. с англ. Под ред.Г.Уотсона. М.: Мир, 1972. - 664 с.

107. Руденко В.М., Халяпин Д.Б., Магнушевский В.Р. Мало-шумящие входные цепи СВЧ приемных устройств. М.: Связь,1971. 280 с.

108. НО. Полупроводниковые усилители и преобразователи СВЧ/ В.С.Эткин, А.С.Берлин, П.П.Бобров и др.: Под ред.В.С.Эткина. -М.: Радио и связь, 1983. 304 с.

109. Хотунцев Ю.Л. Полупроводниковые СВЧ устройства (анализ и синтез). М.: Связь, 1978. - 256 с.

110. Полупроводниковые входные устройства СВЧ в 2-х т. Под ред.В.С.Эткина. М.: Сов.радио, 1975, т.1. - 344 с.

111. De Jager J.Т. Maximum bandwidth performance of a non-degenerate parametric amplifier with single tuned idler circuit. - IEEE Trans., MTT, 1964, v. 12, n. 6, p. 459 - 467.

112. Стариков В.Д. Методы измерения на СВЧ с применением измерительных линий. М.: Сов.радио, 1972. - 144 с.

113. Краус Д.Д. Радиоастрономия; Пер.с англ. Под ред. В.В.Железнякова. М.: Сов.радио, 1973. - 456 с.

114. Вашковский А.В., Стальмахов А.В. Дисперсия магнито-статистических волн в двухслойной структуре феррит-феррит. -Радиотехника и электроника, 1984, т.29, № 5, с.901-907.

115. Будурис Ж., Шеневье П. Цепи сверхвысоких частот: (Теория и применение). Пер. с франц. Под ред.А.Л.Зиновьева. -М.: Сов.радио, 1979. 288 с.

116. Исследование и расчет входного импеданса и согласующих цепей для циркуляторов, работающих на поверхностной ферритовой волне/ Ю.А.Кирсанов, П.П.Бобров, А.В.Гидлевский и др. -В кн: Радиофизика и исследование свойств вещества. Омск, 1981, с.37-42.

117. Кирсанов Ю.А., Лесин B.C., Мазова О.Б., Бобров П.П., Гидлевский А.В. Невзаимные распределители СВЧ мощности. В кн: Радиофизика и исследование свойств вещества. Омск, 1982, с.82-88.

118. Бобров П.П., Гидлевский А.В., Кирсанов Ю.А., Поро-шин Ф.М. Некоторые свойства однонаправленных волноводов с поверхностной ферритовой волной. В кн: Радиофизика и исследование свойств вещества. Омск, 1979, с.31-33.

119. Кирсанов Ю.А., Лесин B.C., Кравченко М.К., Бобров П.П., Гидлевский А.В. Параметрический усилитель сантиметрового диапазона с циркулятором на поверхностной ферритовой волне. Вкн: Радиофизика и исследование свойств вещества. Омск, 1979, с.34-39.

120. Бобров П.П., Гидлевский А.В., Кирсанов Ю.А. Об устойчивости краевой моды в однонаправленной ферритовой микрополос-ковой линии при включении неоднородности с малым импедансом. -В кн: Радиофизика и исследование свойств вещества. Омск, 1982,с.89-92.

121. Бобров П.П., Годлевский А.В., Кирсанов Ю.А., Эткин B.C. Исследование активных устройств на однонаправленных волноводахс поверхностной ферритовой волной. Омск, гос.пед.ин-т, Омск, 1983. - 16 с. (Рукопись деп. в ВИНИТИ 18 янв.1984 г., № 375 -84 Деп.).

122. Awai I., Iton Т. Multilayered open dielectric waveguide with a gyrotropic layer. Int. J. Infrared and Millimeter Waves, 1981, v. 2, n. 1, p. 1 - 14-.

123. Маттей Г.Л., Инг Л., Дконс Е.М.Т. Фильтры СВЧ, согласующие цепи и цепи связи, тЛ. Пер. с англ. М.: Связь, 1971. -440 с.

124. Справочник по волноводам: Пер. с англ. Под ред. Я.Н.Фельда. М.: Сов.Радио, 1952. - 432 с.

125. Антенны и устройства СВЧ. (Проектирование фазированных антенных решеток). Д.И.Воскресенский, Р.А.Грановская, Н.С.Да-вывод и др.). Под ред.Д.И.Воскресенского. М.: Радио и связь, 1981. - 432 с.

126. Измерения в электронике. Т.П Редактор составитель Б.А.Доброхотов. - М., Л.: Энергия, 1965. - 240 с.

127. Дворяшин В.В., Кузнецов Л.И. Радиотехнические измерения. М.: Сов.радио, 1978. - 360 с.

128. Вамберский М.В., Усачев В.П., Шелухин С.А. Невзаимные двухканальные делители и сумматоры мощности СВЧ. Изв.вузов. Радиоэлектроника, 1984, т.27, № 10, с.16-22.

129. Бобров П.П., Гидлевский А.В., Кирсанов Ю.А. Малошу-мящие усилители с отрицательным сопротивлением в однонаправленных волноводах. В кн: Радиофизика и исследование свойств вещества. Омск, 1984, с.20-25.

130. Бобров П.П., Гидлевский А.В., Кирсанов В.А. Экспериментальное исследование однонаправленных ферритовых микрополосковых линий. Радиотехника, 1985, № 3, с.64-67.