Несущая способность набивных свай, отформованных пневмопробойниками, и их расчет тема автореферата и диссертации по механике, 01.02.07 ВАК РФ

^ 0« .. ДО

На правах рукописи

ТКАЧУК Андрей Константинович

НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ НАБИВНЫХ СВАЙ. ОТФОРМОВАННЫХ ПНЕВМОПРОБОЙНИКАМИ, И ИХ РАСЧЕТ

Специальность 01.02.07 - Механика сыпучих тел,

грунтов и горных пород

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Новосибирск - 1998

Работа выполнена в Институте Горного дела СО РАН. Научный руководитель - доктор технических наук Исаков A.JI. Официальные оппоненты:

доктор физико-математических наук, профессор Никифоровский B.C. кандидат технических наук Смолин Ю.П.

Ведущее предприятие: ОАО КузНИИшахтострой

е а

Защита диссертации состоится 9 декабря 1998 г. в 16 часов на заседании диссертационного совета Д003.17.01 в Институте Горного дела СО РАН (630091,Красный проспект,54)

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Института Горного дела СО РАН .

Автореферат разослан 1998г.

Ученый секретарь

диссертационного совета

доктор технических наук, профессор

Федулов А.И.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуал ьност ь.проблемы.

Одной из важнейших задач, стоящих перед строительством, является повышение эффективности строительного производства за счет разработки и внедрения новых прогрессивных технологий, экономии материалов, уменьшения материалоемкости конструкций.

Одним из видов прогрессивных конструкций фундаментов являются свайные фундаменты, обеспечивающие возможность возведения зданий и сооружений на грунтах с недостаточной несущей способностью. Замена железобетонных фундаментов свайными позволяет на 70 - 80% уменьшить объем земляных работ, на 30 - 40% сократить расход бетона, в 1,5 - 2,0 раза снизить трудоемкость нулевого цикла и сократить сроки строительства, упростить и облегчить производство работ и, в результате, обеспечить значительную экономию средств. Как покааывает статистика, основной объем в отечественном фундаментостроении занимают забивные сван, и только 12% - набивные. Однако практика и инженерное прогнозирование дают основание полагать, что доля набивных свай в последние годы растет. Эта тенденция объясняется различными преимуществами набивных свай перед забивными, такими как меньшая стоимость единицы объема, меньшая металлоемкость, большая несущая способность у некоторых типов набивных свай на 1 м3 материала и др.

В нашей стране и за рубежом все большее распостранение получают технологии, позволяющие изготовлять сваи с высокой несущей способностью. К таким технологиям относится формование свай пневмопробойниками. Однако, несмотря на широкое распостранение подобных технологий, ни в России, ни аа рубежом нет методов расчета несущей способности набивных свай, в полной мере обеспечивающих достоверность результатов для практики строительства и характеризующих особенности процесса формования свай с уплотнением контурной зоны скважины.

В практике отечественного проектирования фундаментов из набивных свай используется СНиП 2.02.03-85. Расчет и проектирование фундаментов по этим нормам не дают возможности приблизиться к реальной оценке несущей способности. Опыт

показывает, что несущая способность набивных свай отформованных пневмопробойниками, значительно превышает расчетную несущую способность этих свай. Это приводит к повышению трудо- и энергозатрат, увеличивает стоимость возводимых фундаментов и удлиняет сроки строительства. Эти обстоятельства вызвали необходимость в проведении детальных исследований несудей способности набивных свай, отформованных пневиопробойниками, с целью разработки и обоснования способа их расчета.

Цель_работы: создание научно-обоснованной методики расчета отформованных пневиопробойниками набивных свай, позволяющей дифференцировано оценивать их несущую способность.

Основная_идея работы состоит в учете закономерностей изменения прочностных свойств грунта, подвергающегося уплотнению при формовании набивных свай, для оценки их несущей способности.

Задачиисследования:

- изучение влияния предварительного обжатия грунта на изменение его прочностных характеристик;

исследование напряженно-деформированного состояния грунта при формовании набивных свай пневмопробойниками;

- построение алгоритма для оценки несущей способности набивных свай, учитывающего особенности изменения прочностных свойств грунта, подвергавшегося циклическому нагружению.

Методы_ исследования:

анализ и научное обобщение, аналитические и экспериментальные исследования процессов, происходящих в массиве грунта при формовании набивных свай пневмопробойниками, с использованием современной измерительной аппаратуры и компьютерных программ.

- величина изменения сцепления предварительно уплотненного грунта прямо пропорциональна величине уплотняющего давления и линейно зависит от квадрата тангенса угла внутреннего трения грунта в естественном состоянии;

- прямолинейность разгрузочной ветви диаграммы предельных сдвиговых напряжений пылевато-глинистых грунтов нарушается при величинах предварительного нагружения, превышающих 1000 - 1500

кПа:

- основным фактором, влияюяим на величину уплотняющего грунт давления при формовании набивных сван, является интегральная величина необратимых объемных деформаций грунта и контурной зоне формируемой сваи.

- несущая способность набивной сван, изготовленной пневмо-нробойникон, выше чек у забивной за счет увеличения сцепления по Соковой поверхности;

Достоверность научных положений, изложенных в диссертации, обосновывается корректностыл постановок задач, соблюдением основных положений механики грунтов, математической статистики и большим объемом лабораторных исследований и натурных испытаний несуяей способности свай.

заключается в следующем: установлена корреляционная зависимость между углом внутреннего трения грунта в естественном состоянии и углом внутреннего трения того же грунта после его обжатия;

установлен характер повеления разгрузочной ветви сдвиговой диаграммы испытаний грунта в широком диапазоне величин уплотняющих грунт нагрузок;

- предложена формализация зависимости изменения сцепления предварительно уплотненного грунта от прочностных характеристик грунта в естественном состоянии и величины его предварительного обжатия;

получена зависимость величина давления, действующего на границе расширяющейся грунтовой полости при формовании набивных свай пневмопробойником, как функция физико-механических характеристик грунта.

Личный_вклад_автора состоит

в систематизации методов расчета несущей способности набивных свай;

в разработке классификации набивных свай по достигаемому от различных технологических операций эффекту;

в экспериментальном исследовании закономерностей изменения прочностных характеристик грунтов в зависимости от их предварительного нагружения;

в разработке стенда для исследования напряженно-

деформированного состояния массива грунта при формовании свай пневмопробойникаии и решении поставленных задач на атом стенде;

в разработке методики расчета несущей способности набивных свай, отформованных пневмопробойником;

в проведении экспериментальных и аналитических исследований, подтвердивших корректность разработанной методики расчета.

разработанная методика расчета несуцей способности набивных свай, отформованных пневмопробойникаии, позволяет

дифференцировано оценивать несуиую способность таких свай посредством прямых измерений физико-механических характеристик грунтов на месте изготовления сваи, что дает возможность значительно снизить трудо- и энергозатраты, стоимость и сроки возведения фундаментов из таких свай.

_Реализация_{>аО<>ты

Разработанная методика расчета была использована при проектировании и строительстве различных фундаментов, возводимых из свай, отформованных пневмопробойниками, на территории СНГ и аа рубежем (Болгария).

_Ап{юбация

Основные положения диссертационной работы докладывались, обсуждались и получили одобрение на двух обьеденекных семинарах четырех лабораторий ИГД СО РАН и на обцеи семинаре ИГД СО РАН.

-Публикации_

По материалам выполненных исследований опубликовано 3 статьи и получено 3 авторских свидетельства на изобретения.

_0бъем_2§боты

Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения и списка литературы. Содержит 111 страниц маоинописного текста, 6 таблиц, 29 рисунков и список литературы из 76 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В работе обосновывается целесообразность возведения фундаментов промышленных, гражданских и жилых зданий из набивных свай. Приводится классификация набивных свай по механическим способам их изготовления. При построении

классификации принимались во внимание только те признаки изготовления набивных свай, которые в конечном итоге оказывают влияние на их несущую способность.

Классификация набивных свай по достигаемому от различных технологических операций эффекту приведена на рис. 1.

Анализ имеющихся данных позволяет сделать вывод, что из всей гаммы создаваемых набивных свай наибольшей несущей способностью обладают сваи, отформованные с уплотнением грунта в контурной зоне скважины, технология формования которых обеспечивает плотный стабильный контакт на границе "свая-грунт" как в процессе изготовления сваи, так и по его завершению. К такому типу свай относятся вытрамбованные сваи, сваи отформованные пневмопробойниками и другие.

Основополагающей характеристикой в проектировании фундаментов является несущая способность сваи. На территории России и за рубежом разработаны и применяются различные методы расчета несущей способности свай, данные в табл. 1.

Анализ таблицы 1 показывает, что во всех методиках основополагающими признаками являются технология изготовления свай и тип грунта, в котором эта свая работает. Удельное боковое трение определяется по нормативным документам или по результатам испытания грунта. Однако методики, основанные на определении С и р не учитывают изменения этих характеристик в процессе изготовления сваи.

Такой подход не дает возможности получить дифференцированную оценку несудей способности набивных свай от прочностных характеристик грунта.

Основное направление работы - исследование процесса формования набивных свай пневмопробойниками с целью создания методики расчета несущей способности этих свай.

Технология изготовления таких свай разработана в ИГД СО РАН и заключается в проходке скважины пневмопробойником, заполнении ее полусухой цементно-песчаной смесью влажностью 6-8% и последующей проходке пневмопробойника по заполненной скважине. В результате в грунте образуется конструкция, обладающая следующими особенностями:

1) на внешней стороне поверхности сваи образуется зона

Рис. 1 Классификация набивных свай

т,кПа

РИС 2 Прямая и обратная ветви компрессионной диаграммы сдвига при различных предварительных нагружениях.

Табл.1. Методы расчета несущей способности навивных сваи

1 Методы расчета несущей способности набивных свай Факторы, определяющие несущую способность набивной сваи

Геолог ичекие услов. Технол. изгот. свай Нориат хар-хи гр-та . Результаты испыт. грунта

Прес-сиои Проч . х-хи Изпен с ,<р

СНиП 2.02.03-85 + + + _ _ -

Метод "франхи" + - + - - -

Японский стандарт + - + - - -

француз, нетодика + + + + -

Расчет Терцаги + - - - + -

Расчет свай "СОБ" + + - + 4 -

сс,Э,Х - яетоды + + - . - + -

Табл. 2 Результаты статических испытаний забивных и

набивных свай и расчетов их несущей способности, выполненных по различны« петодихан

Тип Раз иер Несущая способность сваи (кН)

сваи полная

по боковой поверхности

Расчетные значения По рез-таи

СНиП Метод Ялон. француз. статич.

"Фран станд петод. испытаний

ки" Пресси

Заби ЗООх 424 468 285 450

вные 300 199" 284 180 "I"

Наби

вные 200 167.5 240 139 307 400

89 170 "96 262

250 253 346 184 436 520

130 220 120 314

300 322 425 236 556 575

146 264 160 377 450

уплотненного грунта с физико-механическими свойствами, существенно отличающимися от нетронутого грунтового массива;

2) наличие плотного контакта наружной поверхности оболочки с грунтом как в процессе формовании сваи так и по его завершению предотвращает разупрочиение уплотненного грунта в контурной зоне сваи;

3) ввиду структурной неоднородности грунтового массива и состава бетонной смеси, свая имеет ярко выраженную шероховатость, что гарантирует стабильный контакт сваи с массивом грунта.

Такие сваи имеют очень оирокое применение и особенно незаменимы при реконструкции зданий н сооружений.

Анализ результатов проведенных статических испытаний набивных свай показал, что расчетные значения несущей способности таких свай, полученные различными методами, значительно ниже фактических (табл.2). Такое существенное различие не может быть объяснено в рамках существующих подходов к расчету несущей способности набивных свай и потребовало постановки следующих задач исследования:

- изучение влияния предварительного нагружения грунта на его прочностные характеристики;

- изучение процессов, происходящих в массиве грунта при формовании набивных свай и влияние этих процессов на прочностные характеристики грунта;

- разработку, обоснование и апробацию специальной методики расчета несущей способности свай, отформованных пневнопробони-ками.

Далее в работе исследовалось влияние предварительного обжатия грунта на изменение его прочностных характеристик.

Качественная закономерность изменения прочностных характеристик грунта после его предварительного обжатия известна из работ многих авторов, в частности, З.Г. Тер-Мартиросяна и И. Хворослева.

В соответствии с разработанной методикой, в ИГД СО РАН был проведен комплекс экспериментов по определению реальных прочностных характеристик различных грунтов (супесь, песок, суглинок, глина). Образцы грунтов подвергались

предварительному обжатию давлениями 700, 1000, 1500, 3000 и 5000 кПа. На рис. 2 приведена характерная картина результатов экспериментальных исследований, выполненных на песковидной маловлажной просадочной супеси.

Анализ зависимостей, приведенных на рис.2, и аналогичных им, полученных для различных категорий типичных грунтов, •выявил, что прямолинейность разгрузочной ветви нарушается начиная с величин уплотняющих давлений р^ порядка 1000 - 1500 яПа. При этом ее искривление в сторону уменьшения г становится заметным при величинах пригрузки (нормального давления при срезе), не превышающих 200-400 кПа.

Таким образом, можно констатировать, что для исследуемых

типов грунтов предельные величины р^, при которых разгрузочная

ветвь сохраняет прямолинейность и, следовательно, скелет грунта

остается неразрушенным, имеют значения не выше 1000 - 1500 кПа.

Следовательно, зная результаты испытаний грунта,например, при

р^ = 1000 кПа и считая, что величина ¡р при уменьшении р^

изменяется весьма незначительно, можно сделать пересчет

полученных значений с для других значений р , при которых не

1 о

нарушается прямолинейность разгрузочной ветви.

Этот вывод дал основание ограничиться детальным изучением изменений прочностных характеристик грунта при его

предварительном уплотнении одним значением р = 1000 кПа, так

о

как прямолинейность раагрузочной ветви при таком давлении позволяет путем ее параллельного переноса делать геометрический перерасчет прочностных характеристик на случаи с другими величинами давлений предварительного обжатия р^.

Численные значения прочностных характеристик и их изменение в результате предварительного обжатия, а также их соотношения приведены в таблице 3. Пробы грунта были отобраны па восьми различных полигонах Новосибирской области. В первых двух колонках таблицы приведены значения углов внутреннего трения з естественном состоянии и предварительно уплотненных давлением р^ = 1000 кПа. В третьей - значения д = (ро~ р -изменение угла внутреннего трения , где ¡р - угол внутреннего трения грунта в естественном состоянии, - угол внутреннего трения грунта, предварительно обжатого давлением 1000 кПа. В

Табл. 3. Исходные, реальные и расчетные характеристики грунта после уплотнения.

Угол внутреннего Д=(Р -ю , " го М Сцепление Ошибка

трения, град град кПа расчета

исходи. реальн исход. реал. расчет. %

19.3 17.2 2.1 15 56 60 6.5

19.6 16.9 2.7 11 64 56 -11.5

19.6 17.2 2.4 20 65 66 0.2

22.0 19.8 2.2 19 63 67 6.6

23.2 20.9 2.3 17 66 66 0 . 7

24. 1 21.8 2.3 28 76 79 3.7

28.7 26.0 2.7 18 77 76 -1.9

29.4 26.8 2.6 2 63 61 -3.2

30.6 28.2 2.4 8 63 69 9.8

30.7 28.1 2.6 11 71 73 1.9

32. 5 29.0 2.5 20 79 82 3.9

32.0 29.4 2.6 10 70 74 6.3

32.1 29.1 3.0 3 74 67 -8.7

2.5 Средние значения 5.0

Табл.4. Удельная несущая способность свай, полученная различными методами и статическими испытаниями

Грунт Местс - Тип Разм Удельная несущая способность сваи.

исп. сваи сваи кПа

1-ый Н Расчетные значения Рез.

слой стат

Зм с.14 5 м СНиП Метод Японск. Франц. Метод исп.

о Франки станд. метод. игд

(р=26 с и Заби вные 300 300х 33 2 — 30.0 30.0 — 37.5

2-ой слой б и Н 200 33 2 54.0 30.0 75.0 75.0 81.6

2м с.30 р с б и в н 250 33 2 54.0 30.0 75.0 77. 0 85.1

<р=23 к 300 33 2 54.0 30.0 75.0 78.0 95.5

С = 4 <р = 37 Фонте нбло ы е 210 44 2 67.0 40.0 115.0 100.0 94.0

5.9

4.в

З.в

2.0

1.6

0.0

к = Ь = 0.627 1.772

а 0 0 0 0° "У

о.о 5.о ю.а 15.0 ге.о 25.0 зо.в З5.в чо.е 45.в у*

^«0,3 Лннэйпая $йроксимация зависимости Д от исходного значения угла внутреннего трения.

С1 (расчет). хПа

100

О 10 20 Э0 40 50 ЬО 70 80 90 С1, кПа

гс.4 Сравнение расчетная н экспериментальных значений реального сцепления различных грунтов.

четвертой, пятой и шестой колонках таблицы представлены значения сцеплений грунтов в естественном состоянии cq и предварительно уплотненных давлением 1000 кПа (с

1е

эксперимент, с - расчет). Методика определения с приведена

1р 1е

ниже. В последней колонке таблицы даны значения относительного отклонения расчетных значений с от экспериментальных данных (6 = (с - с )/с .100%).

1р 1е 1е

Анализ численных данных, полученных в результате вышеописанных экспериментов, дает основание полагать, что несмотря на достаточно широкое представительство различных типов исследованных грунтов, в соотношениях их параметров, взятых в естественном состоянии и после предварительного уплотнения, присутствуют общие закономерности. В первую очередь это касается величины изменения угла внутреннего трения после его уплотнения сжимающими нагрузками.

В таблице 3 представлен систематизированный материал испытании грунтов с диапазоном вариации исходного сцепления от 2 кПа у песка до 28 кПа у суглинка при соответствующей вариации угла внутреннего трения от 32° до 19°.

Как показано в третьей колонке таблицы, величина й, характеризующая уменьиение угла внутреннего трения грунта после его уплотнения, изменялась в диапазоне от 2° до 3°. На рис.3 представлена линейная аппроксимация зависимости д от величины <р , выполненная с помощью метода наименьших квадратов (й = k-d>o + b, где к = 0,027, Ъ = 1,77). со средним отклонением экспериментальных данных 6,48%. Низкое значение коэффициента корреляции (Кг = 0,59) свидетельствует о слабо выраженной пропорциональности изменения й с увеличением <ро. Это означает, что аппроксимация численных аначений А (для данного диапазона изменения <р ) также может быть выполнена путем простого определения их среднеарифметического значения д . Среднее

ср

отклонение экспериментальных данных от д , равное в данном

о ср

случае 2,5 , составляет 7,5%, что близко к аналогичному

показателю линейной аппроксимации. Такой разброс, допустимый в

экспериментах даже с одним и тем же грунтом, позволяет сделать

вывод о весьма слабой изменчивости величины й для исследованных

разновидностей песчаных и пылевато-глинистых грунтов, типичных

для Новосибирского региона. Однако для грунтов со значениями (ро> выходящими за рамки представленного здесь диапазона (19°^

а & 32°), отклонение д от его среднего значения может оказаться

о

уже существенным и использование линейной аппроксимации типа д= к.п + Ъ становится необходимым.

Таким образом, если считать, что значение величины д нам известно (как функция от ро или константа для данного типа грунтов) то, пользуясь прямолинейностью прямой и обратой ветвей сдвиговой диаграммы, можно предсказать реальную величину коэффициента сцепления интересующего нас грунта после его уплотнения внешним давлением роЗная исходные характеристики Со и <ро интересующего нас грунта, исходя из геометрических соображений можно получить следующее соотношение

С1 = Со + Р0'1йд'(1 + (1)

В таблице 3 приведены результаты расчетов по формуле (1), выполненных для различных типов грунтов, с использованием линейной зависимости

Д = к-р + Ь (2)

о

где к = 0,027, Ь = 1,77. Среднее отклонение расчетных аначений

С от истинных составило 5%. 1

На рис.4 дана графическая интерпретация сравнения экспериментальных и расчетных значений сцепления грунта С^, наглядно демонстрирующая степень адекватности предложенного подхода к решению поставленной задачи.

Возвращаясь к таблице 3, необходимо отметить, что при относительно больщом разбросе исходных данных сцепления для представленных здесь грунтов (от 2 до 28 кПа) его реальные значения при уплотняющем давлении 1000 кПа варьируют в диапазоне от 56 до 79 кПа с разбросом 17 - 18*. Этот факт свидетельствует о наличии тенденции к унификации прочности песчаных и пылевато-глинистых грунтов на срез при уплотнении внешними нагрузками. Чем интенсивнее уплотняющая нагрузка, тем

меньше будет заметна разница между величинами сцепления грунтов, подвергшихся уплотнению с различными исходными характеристиками. В этой ситуации особую роль приобретает второй параметр - угол внутреннего трения, который и будет определяющим при сравнительной оценке функциональной прочности того или иного грунта.

Из вышепредставленных результатов исследований с очевидностью следует, что, оценивая несущую способность грунтовых оснований в каждом конкретном случае, необходимо пользоваться не паспортными (исходными) характеристиками грунта, а его реальными прочностными параметрами С^ и р , определяемыми с учетом внешних факторов нагружения

зависимостями типа (1) и (2).

Как следует из вышеизложенного, основным фактором, определяющим изменение прочностных характеристик грунта С и <р является величина уплотняющего грунт давления, отражающая историю его нагружения.

При движении пневмопробойника в массиве грунта происходит перераспределение частиц грунта и их перемещение преимущественно в радиальном направлении. Давление, приводящее к необратимым деформациям грунта, т.е. его уплотнению, по своей величине сопоставимо с прессиометрическим давлением р .

Величина ро может быть определена либо путем прямых измерений с помощью прессиометра, либо путем теоретических оценок.

Поскольку не всегда возможно получить данные по прессиометрии, то особое значение приобретают методы численных оценок. Ниже приводится один из таких методов.

С цельно формализации описания процесса расширения полости при формовании набивных свай примем следующие допущения:

грунт считается несжимаемым, пока давление в нем, вызванное циклическими ударными нагрузками, не достигнет

некоторого критического давления р ; при р £ р происходит

* *

необратимая деформация сжатия, при которой плотность грунта

скачком меняется от величины р^ до р ; за фронтом так

называемой "волны упаковки" грунт ведет себя как несжимаемое пластически деформируемое тело;

4.01

3.0

2.0

1.0

0

Рис.5 Расчетная схема уплотнения грунта.

С(мм!

альная диаграы-уплотнения

2

Д_

2 \

_ х Гсскб/

' Г 2 3 4 5 6 7 89 10

1 - перемещение грунта при статическом режиме внедрения

лневмопробойника.

2 - перемещение грунта при динамическом режиме внедрения

пневмопробойника.

РИС 6 Зависимость перемещения грунта от расстояния до оси скважины

О

в процессе уплотнения и деформирования грунта, его частицы перемещаются в плоскостях, перпендикулярных оси сваи.

Тогда процесс расширения цилиндрической полости, сопровождающийся циклическим уплотнением грунтового массива в контурной зоне скважины, может быть проиллюстрирован схемой, представленной на рис. 5.

Величина давления ро, приложенного к стенкам полости радиуса и обеспечивающего ее расширение, находится из решения системы уравнений, описывающих равновесное состояние массива с нагруженной изнутри полостью:

<ЬГ

= о

- уравнение равновесия

0-Нд,

- Стг = к - щ(аг +

- уравнение неразрывности (3) - условие пластичности

с граничными условиями: аг = Ро при

И и о г

р при г = И

Ф'

Ро7?,

к = гс-совр, т = з1п<р, 6=1 в - величина объемного уплотнения грунта; р - исходная плотность грунта; р - плотность грунта в уплотненной зоне; с - сцепление грунта в уплотненной области; Ч> - угол внутреннего трения; Ио - радиус полости; Иф- радиус фронта уплотнения. Решение системы (3) приводит к искомому оценки величины р

выражению для

Р = Р 9 о *

■ го/(1 + ш)

К Га-ш/(1+т)

1)

(4)

Использование этой формулы предполагает знание численных значений величин р^, 9, к и ш, обоснование и порядок определения которых приводится в диссертации.

Значительная часть работы посвящена экспериментальным исследованиям напряжений и деформаций в грунте при формовании свай пневмопробойниками.

г

И

о

Разработан стенд, для определения напряжений к перемещений в грунте, схема и методика проведения экспериментов на атом стенде, а также результаты анализа экспериментально определенных перемещений грунта и уплотняющих давлений, возникающих в грунте при формовании набивных свай пневнопробой-никами. На рис.6 изображен сводный график зависимостей перемещения грунта относительно расстояния до оси скважины d = 45 мм. На рис.7 - график изменения значений напряжений в зависимости от расстояния между носовой частью пневмопробойника и горизонтальной плоскостью размещения датчиков (статика и динамика). Датчики устанавливались на расстоянии в 0,lRo от оси образуемой скважины. В статическом режиме внедрения давление в грунте достигало величин порядка 850 кПа, в динамическом - 680 кПа. Анализ провезенных экспериментов и детальное изучение полученных результатов дали основание сделать следующие выводы:

1. Перемещения грунта на различных расстояниях от оси скважины при статическом внедрении пневмопробойника в 1,5 - 2,0 раза выпе, чем при динамическом. При этом зона перемещений после одного прохода пневмопробойника в массиве грунта для статического внедрения равна (16 -17) Н , а для динамического -(14 - 15) R . Это подтверждает теоретические оценки размеров зон деформации для динамического нагружения, принятые при разработке новой методике расчета для грунтов с указанными вьше прочностными и физико-механическими характеристиками. При проведении экспериментальных исследований по определению перемещений грунта использовались индикаторы часового типа с точностью измерения 0.01 мм.

2. Величина относительного объемного уплотнения грунта при динамическом внедрении рабочего органа на расстояниях более

15 R от оси скважины близка к 0.

о

3. Напряжение в грунте по мере приближения пневмопробойника к датчику давления (исследуемой точке грунтового массива) нарастает волнообразно в динамическом режиме внедрения, что может быть объяснено циклично-повторяющимися сдвигами грунта при ударно-поступательном движении пневмопробойника.

4. Значения напряжений при внедрении пневмопробойниика в массив в статическом режиме вьше, чем в динамическом, при этом

б", кПа

1 - в динамическом режиме

2 - в статическом режиме

РИС 7 Изменение напряжений в зависимости от расстояния до оси скважины (после одного прохода)

напряжения на расстояниях около ЗИо от оси скважины близки к 0. Очевидно, что несоответствие зоны напряжений (а 3 II ) и зоны деформаций (а 15 йо) связано с различной степенью чувствительности датчиков давления и перемещений.

5. Проведенные эксперименты позволили количественно определить величину уплотняющего давления, возникающего на границе "свая-грунт" при формовании свай пневмопробойниками. Для насыпного грунта (со= 14 кПа, ро= 19°, р^ = 1,6 г/см3) в статическом режиме уплотняющее давление р^ составило 870 кПа, в динамическом - 680 кПа. В естественном грунте (со= 20 кПа,|ро= 20°, р = 1,64 г/см3) при динамическом внедрении пневмопро-бойника уплотняющее давление достигало 1200 кПа.

Таким образом, проведенные экспериментальные исследования подтвердили теоретические предположения о размере зоны деформации и величине уплотняющего давления, сделанные при разработке новой методики расчета несущей способности набивных свай, отформованных пневмопробойниками.

Заключительная часть работы посвящена описанию специальной методики расчета несущей способности набивных свай, отформованных пневмопробойниками.

Как известно, несущая способность Р свай любых конструкций складывается из двух компонентов:

Р = Рб ♦ Рл (5)

где - несущая способность сваи по боковой поверхности, ?л - несущая способность сваи под основанием.

Поскольку механизм лобового сопротивления сваи Рд при воздействии на нее вертикальной нагрузки практически не зависит от типа и конструктивной особенности свай, то расчет Рд можно проводить по стандартным методикам, например, по результатам статического или динамического зондирования.

Однако возможен другой путь определения Рл - теоретическая оценка. Беря за основу решение А.Я.Сагомоняна о внедрении в грунт жесткого тела, получена формула для удельного лобового сопротивления сваи

1 + - р/2) Рл = йл Ро 1 - 7~ ' (6)

где ро - прессиометрическое давление на глубине основания сваи; - площадь сечения основания сваи; ip - угол внутреннего трения грунта. Перейдем теперь к основному аспекту излагаемого метода расчета набивных свай - определению их несущей способности по боковой поверхности F^.

При воздействии на сваю вертикальной вдавливающей нагрузки, примыкающий к ее боковой поверхности грунт находится в сложном напряженном состоянии (рис.8). С одной стороны, он

находится под воздействием боковых сжимающих напряжений р ,

h

обусловленных гравитационными силами

Ph = ppgh, (7)

где д = р/(1 + и), V - коэффициент Пуассона; р - плотность грунта; h - текущее значение глубины; g - гравитационное ускорение. С другой стороны, грунт, примыкающий к боковой поверхности сваи, подвержен сдвиговым напряжениям т, вызванным вертикальной вдавливающей нагруакой F.

Когда величина х достигает некоторого критического значения, происходит срез грунта по боковой поверхности сваи. В общем случае выражение для предельной несущей способности сваи по боковой поверхности записывается в виде

н

Fft = Р I г (h)dh, (8)

Oes О

где р - периметр сваи,

с

H - глубина нижнего конца сваи,

т (h) - удельное сопротивление грунта срезу по боковой поверхности на глубине h.

Как функция глубины, величина г определяется известной

s

зависимостью

т = с + р tgp , (9)

s 1 л

где с^ - сцепление грунта.

В результате теоретических исследований, представленных во II и III главах настоящей работы, р^ определяется формулой (4),

а с - выражением (1).

Таким образом, предлагаемый подход позволяет определить все необходимые величины для расчета несущей способности сваи.

Для апробирования предлагаемой методики рассматривается расчет несущей способности сваи, статически испытанной на полигоне ИГД СО РАН, а также анализ результатов сравнения несудей способности набивных свай, полученных различными методами расчета.

Значения удельной несудей способности свай, определенные посредством различных методик и с помощью статических испытаний приведены в таблице 4. В дополнение к этому, сделан сравнительный анализ испытаний свай, отформованных пневмопробойником на полигоне Фонтенбло во Франции.

Анализ приведенной таблицы позволяет сделать вывод о том, что наиболее близким к реальным значениям удельной несущей способности набивных сваи по боковой поверхности являются расчетные значения, полученные посредством француаской методики и методики расчета, разработанной автором. Однако, предлагаемая методика дает возможность более точно определить несущую способность свай, отформованных в грунте, т.к. позволяет получить дифференцированную оценку удельной несущей способности сваи по боковой поверхности в зависимости от прочностных характеристик грунта.

Из таблицы 4 видно, что удельная несущая пособность сваи, определенная по предложенной методике, близка к реальной и в 2 3 раза выше используемой методики расчета по СНиПу 2.02.03-85. Такое существенное различие определяет экономический эффект от внедрения данной методики в практику проектирования фундаментов. Использование предлагаемой методики повлечет за собой существенное сокращение трудо- и энергозатрат, сократит расход материалов, сроки строительства и стоимость возводимых фундаментов.

В работе также приведен расчет экономического эффекта от внедрения предлагаемой методики в производство.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертации предложено новое решение актуальной научной проблемы, заключающееся в результатах исследования несудей

способности набивных свай, отформованных нневмопробойниками, разработке и обосновании специальной методики расчета несущей способности таких сван. Основные выводы, научные и практические результаты, полученные в работе, сводятся к следующему:

1. Установлен характер изменения прочностных характеристик грунта при его предварительном уплотнении сжимающими нагрузками. При этом сцепление грунта может возрастать в несколько раз, а угол внутреннего трения уменьшается на 2 - 3°.

2. Доказано, что нисходящая (разгрузочная) ветвь диаграмма испытаний грунта на срез сохраняет прямолинейность при величинах давления предварительного нагружения не превышающих 1000 - 1500 кПа. При более высоких давлениях происходит резкое искривление разгрузочной ветви к сторону уменьшения значении усилий срезь.

3. Предложена зависимость изменения величины сцепления предварительно уплотненного грунта .от исходных значений прочностных характеристик грунта и величины давления его предварительного обжатиь.

4. В результате стендовых исследований напряженно-деформированного состояния грунта при формования набивных свай с помощью пневмопробойника сделаны оценки величии давления, возникающего на границе расширяемой полости, размеров зоны уплотнения грунта и значений интегральной характсристикк его объемного сжатия, которая варьирует в пределах О.ООЗ -0.007.

5. Получена теоретическая оценка величины давления, действующего на границе расширяющейся грунтовой полости при формовании набивных свай с помощью пневмопробоГшиков, как функция физико-механических характеристик грунта.

6. Разработана методика расчета несущей способности набивных свай, основанная на дифференцированной оценке сцсплеиия грунта по боковой поверхности сваи, учитывающей условия его нагружения при расширении грунтовой полости.

Публикации по теме диссертации:

1. Ткачук А.К. О несущей способности набивных свай, отформованных виброударнкм способом, В сб. Виброударные процессы г. строительном производстве, СО АН СССР. ИГД,

Новосибирск, 1986

2. Григоращенко В.А., Исаков А.Л. , Рейфисов Ю.'Б. , Ткачук А.К. , Определение несущей способности свай, отформованных в грунте пневмопробойниками, 1989, Препринт N30

3. Исаков А.Л., Ткачук А.К., Об определении реальных прочностных характеристик уплотненных грунтов, ФТПРПИ, 1995, N3

4. A.c. N 1578653. Способ испытания образцов грунта (Исаков А.Л. , Григоращенко В.А., Рейфисов Ю.Б., Ткачук А.К.), Опубл.в БИ, 1987, N26.

5. A.c. N 2677180. Способ изготовления набивной армированной сваи (Григоращенко В.А., Ткачук А..К. и др.).

6. A.c. N 173053. Стенд для исследования напряженно-деформированного состояния грунта при образовании скважин (Ткачук А.К. и др.). Опубл.в БИ, 1992, N16.

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1 Набивные оваи.

1.2 Анализ методик расчета несущей способности набивных свай.

1.3 Сравнение результатов проведенных статических испытаний свай с расчетной несущей способность» этих свай/ определенной по различным нетодикан.

2. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ УПЛОТНЯЮЩЕГО ГРУНТ ДАВЛЕНИЯ

НА ИЗМЕНЕНИЕ ЕГО ПРОЧНОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК.

2.1 Постановка задачи и схена проведения экспериментов.

2.2 Результаты экспериментальных исследований изменения прочностных характеристик предварительно обжатых грунтов.

2.3 Анализ результатов експериментальних исследований по влиянию предварительного уплотнения грунта на его прочностные характеристики.

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В КОНТУРНОЙ ЗОНЕ СКВАЖИНЫ

ПРИ ФОРМОВАНИИ СВАЙ ПНЕВМОПРОВОЙНИКАМИ.

3.1 Расчет уплотняющего давления в грунте при формовании набивных свай.

3.2 Измерение напряжений и деформаций в грунте при «орновании свай пневиопробойникаии.

3.2.1 Стенд для определения напряжений и деформаций в грунте.

3.2.2 Методик« проведения эксперинентов на стенде.

3.2.3 Результаты изнерения перенемений и определение обменного уплотнения грунт* при форновании набивных свай.

3.2.4 Исследование уплотняющих давлений, возникавших в грунте при форновании набивных свай пневнопробойникани.

3.3 Анализ проведенных нзиереннй напряжений н дефорнаций в грунте при форновании набивных свай.

4. ОБОСНОВАНИЕ ПРЕДЛАГАЕМОЙ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА

НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ НАБИВНЫХ СВАЙ, ОТФОРМОВАННЫХ ПНЕВНОПРОБОЙНИКАНИ.

4.1 Методика расчета несущей способности набивных свай.

4.2 Прннер расчета сваи.

4.3 Анализ результатов сравнения несущей способности набивных свай, полученной раэянчныни иетодикаяи.

4.4 Расчет экононического эффекта от внедрения новой яетоднкн расчета несущей способностн набивных свай.

Одной из важнейших задач, стоящих перед строительством, является повышение эффективности строительного производства за счет разработки и внедрения новых прогрессивных технологий, экономии материалов, увеньшення иатериаяоевкости конструкций.

Одним из видов прогрессивных конструкций фундаментов являются свайные фундаменты, обеспечивающие возможность возведения зданий и сооружений на грунтах с недостаточной несущей способностью. Замена железобетонных «ундаяентов свайныня позволяет на 70 - 80% уяеньянть объем зеяляных работ, на 30 - 40% сократить расход бетона, в 1,5 - 2,0 раза снизить трудоемкость" нулевого цикла и сократить сроки строительства, упростить и облегчить производство работ и, в результатег обеспечить значительную економив средств. Как показывает статистика, основной объем в отечественной фуидаяентостроемии заминают забивные сваи, и только 12% - набивные. Однако практика и инженерное прогнозирование дают основание полагать, что доля набивных овай в последние годы растет. Эта тенденция объясняется различными преимуществами набивных овай перед забивными, такими как яеньшая стоимость единицы объема, меньшая металлоемкость, большая несущая способность у некоторых типов набивных свай на 1 и3 материала и др.

В нашей стране и за рубежои вое большее распоотраиение получают технологии, позволяющие изготовлять сваи с высокой несущей способностью. К таким технологиях относится форяоваиие свай пневмопробойиикаии. Однако, несмотря на широко»распостранение подобных технологий, ни в России, ни за рубежон нет методов расчета несущей способности набивных свай, в пояной нере обеспечивающих достоверность результатов для практики строительства и характеризующих особенности процесса формования свай с уплотненней контурной зоны скважины.

В практике отечественного проектирования фундаментов из набивных свай используется СНиП 2.02.03-85. Расчет и проектирование Фундаментов по «тин нориан не дают возможности приблизиться к реальной оценке несущей способности. Опыт показывает, что несущая способность набивных свай отформованных пневнопробойникани, значительно превышает расчетную несущую способность этих свай. Это приводит к повыжеии» трудо- к энергозатрат, увеличивает стоимость возводящих фундаментов и удлиняет сроки строительства. Эти обстоотеиъства вызвали необходиность в проведении детальных исследований несущей способности набивных свай, отформованных пневнопробойникани, о целью разработки и обоснования способа их расчета.

Работы: создание научно-обоснованной методики расчета отформованных пневнопробойникани набивных свай, позволяющей дифференцировано оценивать их несущую способность.

Основнаян£еярабдты состоит в учете закономерностей изменения прочностных свойств грунта, подвергающегося уплотнению при формовании набивных свай, для оценки их несущей способности.

За£ачиисслезовання: - изучение влияния предварительного обжатия грунта на изненение его прочностных характеристик; исследование напряжеино-дефорнированного состояния г>ут прн~ф0рн0вании набивных свай пневиопробойникаяи;

- построение алгоритма для оценки несущей способности набивных свай, учитывающего особенности изненеиия прочностных свойств грунта* подвергавшегося циклическому нагружению.

НеТ2§ыисояедования: анализ м научное обобщение, аналитические и экоперииентальные исследования процессов, происходящих в пассиве грунта при форновании набивных свай пневнопробойникани, с испояьзованиен соврененной измерительной аппаратуры и компьютерных програнн.

- величина изменения сцепления предварительно уплотненного грунта пряно пропорциональна величине уплотняющего давления и линейно зависит от квадрата тангенса угла внутреннего трения грунта в естественноя состоянии;

- прямолинейность разгрузочной ветви диагранны предмплппг■ сдвиговых напряжений пы*евато-глинистых грунтов нарушается при предварительной иагруженни, превышающем 1000 - 1500 кПа;

- основный факторов, влияющим на величину уплотняющего грунт давления яри Формовании набивных свай, является интегральная величина необратиных объемных деформаций грунта в контурной зоне Форнируеиой сваи.

- несущая способность набивной сван, изготовленной пневмо-пробойникон, выие чей у забивной за счет увеличения оцепления по боковой поверхности; научных положений, изложенных в диссертации, о «основывается корректность!» постановок задач, соблюденная основных положений яехаянки грунтов, яатеиатической статистики и большия объемов лабораторных исследований и натурных испытаний несущей способности свай.

Научнаяиовизн§Работы заключается в следую*®»: ~ установлена корреляционная зависияость вежду углоя внутреннего трения грунта в естественной состоянии и углоя внутреннего трения того же грунта после его обжатия; установлен характер поведения разгрузочной ветви сдвиговой диаграииы испытаний грунта в широкоя диапазоне величии уплотняющих грунт нагрузок;

- предложена формализация зависииости изяеиеиия сцепления предварительно уплотненного грунта от прочностных характеристик грунта в естественной состояния и величины его предварительного обжатия; получена зависияость величины давления, действующего на границе расширяющейся грунтовой полости при форяовании набивных свай яневиояробойникоя, как функция Физико-иеханических характеристик грунта.

Яичныйвкла£автора состоит в систематизации нетодов расчета несущей способности набивных свай; — в разработке классификации набивных свай по достигаенояу от различных технологических операций эффекту; в экспериментальной исследовании закоионерностей изменения прочностных характеристик грунтов в зависииости от их предварительного нагружения; в разработке стенда для исследования напряженно-деформированного состояния массива грунта прн формовании свай пневнопробойникани и решении поставленных задач на этом стенде; в разработке методики расчета несущей способности набивных свай, отформованных пневмопробойником; в проведении экспериментаяьных и аналитических исследований , подтвердивших корректность разработанной методики расчета.

Практичеок§яценнностьработы: разработанная методика расчета иесуцей способности набивных ~*Твай, отформованных пневнопробойникани, позволяет дифференцировано оценивать несуцув способность таких свай посредством прямых измерений физико-механических характеристик грунтов на месте изготовления сваи, что дает возможность значительно снизить трудо^ и энергозатраты, стоимость и сроки возведения фундаментов из таких свай.

В§*2иэа1|ияработы Разработанная методика расчета быяа использована при проектировании и строительстве различных фундаментов, возводимых из свай, отформованных пневнопробойникани, на территории СНГ и за рубежем (Болгария).

Апробация

Основные положения диссертационной работы докладывались, обсуждались и получили одобрение на двух объеденеиных семинарах четырех лабораторий ИГД СО РАН и на обмен- семинаре ИГЛ СО РАН.

П^бликадии

По цаіерійміїлі выполненный исследований опубликовано 3 статьи и получено 3 авторских свидетельства на изобретения.

Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения и списка янтературы. Содержит 111 страниц иаминописиого текста, список литературы из 76 иаипенованнй, 6 таблиц и 29 рисунков.

- 101 -ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертации предложено новое решение актуальной научной проблемы, заключающееся в результатах исследования несущей способности набивных свай, отформованных пневнопробойниканн, разработке и обосновании специальной петодики расчета несущей способности таких свай. Основные выводы, научные н практические результаты, полученные в работе, сводятся к следующену:

1. Установлен характер изненения прочностных характеристик грунта при его предварительной уплотнении сжинаюшини нагрузкани. При этом сцепление грунта яожет возрастать в несколько раз, а угол внутреннего трения уненьжается на 2 - 3°» » 2. Доказано, что нисходящая (разгрузочная) ветвь диаграммы испытаний грунта на срез сохраняет прянолинейность при величинах давления предварительного нагружения не превышающих 1000 - 1500 кПа. При более высоких давлениях происходит резкое искривление разгрузочной ветви в сторону уненьщения значений усилий среза.

3. Предложена зависипость изненения величины сцепления предварительно уплотненного грунта от исходных значений прочностных характеристик грунта и величины давления его предварительного обжатия.

4. В результате стендовых исследований напряженно-деформированного состояния грунта при формовании набивных свай с помощью пневяопробойника сделаны оценки величин давления, возникающего на границе раскиряеной полости, размеров зоны уплотнения грунта и значений интегральной характеристики его объемного сжатия^, котадийг-варьирует в пределах 0.003 -0.007

5. Получена теоретическая оценка величины давления, действующего на границе расширяющейся грунтовой полости при формовании набивных свай с понощью пневнопробойников, как функция физико-неханичеоких характеристик грунта.

6. Разработана методика расчета несущей способности набивных свай, основанная на дифференцированной оценке сцепления грунта по боковой поверхности сваи, учитывающей условия его иагружения при расширении грунтовой полости.

- 103

1. Ганичев И,А., Устройство искусственных оснований и фундаментов, И., Стройиздат

2. Тер-Иартирооян З.Г., Реологические паранетры грунтов и расчеты оснований сооружений, М., Стройиздат, 1990ja тер-Иартиросян З.Г., Иссяедование глинистых грунтов с-учетон ползучести скелета, М., Стройиздат, 1965

3. Григорян A.A., Свайные фунданенты зданий и сооружений на прооадочных грунтах, М., Стройиздат,1984

4. Зарецкий Ю.И., Вяэко-пластичность грунтов и расчеты оооружрний, К., Стройиздат, 1988

5. Ганичев И.А. Строительство в СНА, М., Стройиздат, 1970

6. Сваи и свайные фундаменты, Справочное пособие, М., Стройиздат, 1975

7. Механика грунтов и расчеты оснований и фундаментов по предварительный состояниям, Вып. 82, Госстрой НИИ оснований и подземных сооружений, М., 1984

8. Сонервияя Г.С., Пауль H.A., Словарь по геотехнике, М., Стройиздат, 1980

9. Мариупольский Я.Г., Иссяедование грунтов для проектирования и строительства свайных фундаментов, М., Стройиздат, 1989

10. Харр М.Е., Основы теоретической механики грунтов, М., Стройиздат, 1971

11. Природа прочности и деформации грунтов, Изд-во литературы по строительству, М,. 1972

12. Флорин В.А., Основы механики грунтов, Госстройиздат,1961

13. Цытовнч H.A., Механика грунтов, М., Стройнздат, 1983

14. Коотыяев А.Д., Григоракенко В.А. и др., Пневнопробойники в строительном производстве, Новосибирск, Наука, 1987

15. Инструкция по проектированию и созданию свай в грунте при помощи пневнопробойников, Новосибирск, ИГД СО АН СССР, 1988

16. Григоращенко В.А., Исаков А.Л. и др. Методика определения несущей способности свай, отфорпованных в грунте пневно-ПРобойникани, Новосибирск, ИГД СО АН СССР, 1988

17. Григоращенко В.А., Ткачук А.К., Стендовые исследования процесса фориования набивных свай, Новосибирск, ИГД СО АН СССР, 1988

18. Ткачук A.K. О несущей способности набивных свай, отфорпованных виброударнын способом, В сб. Виброударные процессы в строительной производстве, СО АН СССР, ИГД, Новосибирск, 1986

19. Григоращенко В.А., Исаков А.31., Рейфисов Ю.Б., Ткачук A.K., Определение несущей способности свай, отфорпованных в грунте пневнопробойникани, 1989, Препринт ИЗО

20. Исаков А.Я., Ткачук A.K., Об определении реаяьних прочностных характеристик уплотненных грунтов, ФТПРПИ, 1995, ИЗ

21. Гольднтейн М.Н, Механические свойства грунтов, М., Стройиздат, 1979

22. Нарбут P.M., Работа свай в глинистых грунтах, Л., 1972

23. Васильев Ю.И., Гвоздев A.A., Иванова Л. А. и др., Механические свойства нягкого грунта по результатан измерения напряжений и деформаций, Деп. в ВИНИТИ от 13.10.81, N5167-81

24. Васильев Ю.И., Молотова A.B., Иербо М.Н., Исследование скважинного способам зверения напряжений иенбранныни датчикамидавления, Изв. АН СССР, Физика Зеняи, 1980, N1

25. Вяяов С.С., О лробяенах реологии грунтов, Тр. I Всесоюзного сивпозиуна по реояогии грунтов, М., 1973

26. Вяяов С.С., Реологические свойства неханнки грунтов, И., Высмая якояа, 1978

27. Алексеев H.A., Рахнатуялин Х.А., Сагононян А.Я., Об основных уравнениях дииапики грунтов, ПМТФ, 1963, N2, с. 147-150

28. Варанов Д.С., Изнеритеяьные приборы, нетодика и некоторые результаты исследования распределения давяения в песчанон грунте, В сб. Труды ЦНИНСК, вып. 7, М.,1959, с. 27-40

29. Инлинский Ю.А., О плоских движениях песка, Укр. натен. журнал, 1954, N4

30. Касаткин B.C., Кудрин A.B., Лобанов Л.М. и др., Экспе-ринентаяьные нетоды исследования дефорнадий и напряжений, Киев, Науква дунка, 1981 •»*•■■

31. Осипов В.И., Природа прочностных и дефорнапионных свойств глинистых породV М. 1979

32. Сергеев E.H., Инженерная геология, М., Изд. ИГУ, 1976

33. Терцаги К., Теория неханнки грунтов, М., Госстройиздат, 1961

34. Реологические пробяены неханики грунтов, М., Стройиздат, 1976

35. Костыяев А.Д., Григоращенко В.А. и др., Опыт Гяавново-СИбНРСКСТРОЯ по приненению пневнопробойников в строительстве, И0МТПС Минстроя СССР, Ярославль, 1977

36. Каненский В.В., Григоращенко В.А. и др., Пневиопробой-никн в строительной производстве, Препринт ИГД СО АН СССР,1980, N3

37. Васильев A.M., Основы соврененной методики и техники лабораторных определений физических свойств грунтов, М., Госстройиздат, 1963

38. Грунтоведение'/ Изд. МГУ, 1971

39. Егоров К.Е., Методы расчета конечных осадок фундаментов, Сб. трудов науч.-нсслед. ин-та оснований и Фундаментов, М., 1949, ИЗ

40. Вииоп А.У., Хенкеяь В.Д., Определение свойств грунтов в трехосных испытаниях, М., Госстройиздат, 1961

41. Осипов В.И., Природа прочностных и деформационных свойств глинистых грунтов, М., Изд. МГУ, 1979

42. Месчян С.Р., Механические свойства грунтов и лабораторные методы их определения, М., Недра, 1974

43. Косте Ж., Сандлера Г., Механика грунтов, М., Стройиздат, 198146., Денисов Н.Я., Природа прочности и деформации грунтов, М., Стройиздат, 1972

44. Рыков Г.В., Скобеев A.M., Измерение напряжений в грунтах при кратковременных нагрузках, М., Наука, 1978

45. Синидин В.И., Сидоров H.H., Исследование грунтов в условиях трехосного сжатия, M.^IU, PWB'1'Ройиздат, 1963

46. Чаповский Е.Г., Лабораторные работы по грунтоведению и механике грунтов, М., Недра, 197S

47. Малыкев М.В., Прочность грунтов и устойчивость оснований сооружений, М., Стройиздат, 1980

48. Методы определения прочности глинистых пород, /Под редакцией Г. К. Бондарика, М., Недра, 1974

49. Роза С.А., Механика грунтов. И., Высшая икона, 1962

50. Зенкевич О., Моргин К., Конечные элеиенты и аппро-ксииация, И., Мир, 1986

51. Методика расчета неоукей способности никроовай1. R-SOL

52. Месчян С.Р., Начальная и длительная прочность глинистых грунтов, М., Недра, 1978

53. Маслов И.Н., Основы инженерной геологии н неханики грунтов, М., Высшая школа, 1982

54. Плкшель К., Отчет по испытанию четырех ннкросвай R-S0L проведенных фнриой "OSIBA" на дееччяши массиве Фонтенбло

55. Цытович H.A., Тер-Мартиросян З.Г., Основы прикладной геонеханикн, М., Высшая школа, 1981

56. Седов Я.И., Механика сплошных сред, М., Наука, т.1, ÏI, 1976

57. Цытович H.A., Механика грунтов,(краткий курс), М., Высшая школа, 198161. СНИП 2.02.03-85

58. Николаевский В.Н., Механические свойства грунтов и теория пластичности. Механнка твердых дефорнируеных тел (Итоги науки и техники), 1972, т.6

59. Роско К., Значение дефорнаций в неханике грунтов,-Механика, периодический сборник иностранных статей, М., Мир, 1971, N3

60. Определявшие законы неханики грунтов, Механика- новое в зарубежной кауке, М., Мир, 1975

61. Вобряков А.П., Ревуженко А.ф., Ивнякин Е.И., Однородный сдвиг сыпучего натериала. Локализация дефориаций.1. ФТПРПИ, 1983, N5 ^ ,

62. Ревуженко А.Ф., Стажевокий С.В., Об учете дияатаноии в основных справочных формулах механики сыпучих сред, ФТПРПИ, 1986, N4

63. Аяексеенко В:Д., Григории С.С., Новгородов А.Ф. и др., Некоторые экспериментальные исследования по динамике мягких грунтов, ПАН СССР, т. 133, W6, 1960, с. 1311-1314

64. Васин Р.А., Ленский B.C., Ленский Э.В., Динамические зависимости между напряжениями и деформациями, Сб. Проблемы динамики упруго-пластических сред, М., Мир, 1975

65. Конпанеец А.С., Ударные волны в пластической упяотияю-мейся среде, ДАН СССР, 1956, N1

66. Красников Н.Д., Динамические свойства грунтов и методы их определения, Л., Стройиздат, 1970

67. Вовк А.А., Затыняяев Б.В., Евтерев Л.С., Поведение грунтов под действием импульсных нагрузок, Киев, Наукова думка, 1984

68. Горбачева Л.К., ЭксаерквечПР&ЯПЖое исследование иягких грунтов ална-атинского сейсиоактивного района при динамическом (взрывной) нагружении. Кандидатская диссертация, Алма-Ата, 1985

69. Brends В.Е., Ко H.Y., Cubical multiaxial cell for testing cohesive soils Geotechnigue, 1980, v.106, No.l, p.106-111

70. Casagrande A., Carrillo N., Sher failure of anisotropic materials, J. of the Boston Soc. Civ. Eng., 1944, v.31, Ho. 4, p. 74-87

71. Hight D.N., Gens A. and Symes H.J., Develorment of a new hollow cylinder apparatus for investigating the effects ofprincipal stress rotation in soil, Geotechnique, 1983, v.33, No. 4, p. 365-375

72. Schofield A.M., Wroth C.P., Critical state soil mechanics, Mc Craw Hill, London, 1968- 11 о ф1. На Ы:

73. ГОСУДАРСТВ ЕННО-АКЦИОНЕРНАЯ НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННАЯ КОМПАНИЯ1. КОМБЕСТ1. СПРАВКАо внедрении в производство результатов диссертационной работы Тхачука А.К. "Разработка иетода расчета несущей способности набивных свай, отформованных пневнопробой-никаии"I

74. Экономический эФФект от внедрения разработанной методики на данном объекте составил около 40 млн. руб.

75. Генеральный директор ГАНПК "Конбест ", д1. В.А. Григоращенко630091. НОВОСИБИРСК • 91. КРАСНЫЙ ПРОСПЕКТ • 54 • ТЕЛ. 20-99-05 Р/С 4467170 * Новосибирской дирекции МОС6ИЭНЕС6АНКА1. МФО 224961

76. Экономический эФФект от янйлрйнияразработанной- методики запериод с 1972 по 1995 гг. составляет не менее 350 ялн. руб. в ценах 1995 г.1. Директор ТОО "Скиф1. А. В. Сухушин