Погружение сваи в грунт при импульсных и ударных нагрузках тема автореферата и диссертации по механике, 01.02.04 ВАК РФ

О в АВГ 1994

и и "1 АКАДЕМИЯ НАУК РЕСПУБЛИКИ УЗБЕКИСТАН

ИНСТИТУТ МЕХАНИКИ И СЕЙСМОСТОЙКОСТИ СООРУЖЕНИИ имени М.Т.УРАЗБАЕВА

На правах рукописи

ДАМИНОВ Жакбарали АбдиваЛиевич

ПОГРУЖЕНИЕ СВАИ В ГРУНТ ПРИ ИМПУЛЬСНЫХ И УДАРНЫХ НАГРУЗКАХ

01.02.04 - Механика деформируемого твердого тела

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ташкент - 1994

Работа выполнена в Институте механики и сейсмостойкости сооружений им. М.Т.Уразбаева АН РУ. •

Научные руководители: - доктор технических наук, профессор

Я.Н. Мубараков - доктор физико-математических наук

К.С. Султанов

Орициольше оппоненты:

-доктор технических наук, профессор

■ В.Т. Рассказовский; -доктор технических наук, профессор Т.М. Мавлянов.

Ведущая организация - Ташкентский институт инженеров

железнодорожного транспорта

Защита диссертации состоится " -7 " i1934г. в с*час, на заседании Специализированного Совета Д.015.18.22 по присуждению ученой степени доктора наук в Институте механики и сейсмостойкости сооружений км. М.Т.Уразбаева АН РУ по адресу: 700143, Ташкент-143, Академгородок.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ИМиСС АН РУ Автореферат разослан " " _1994г.

Учений секретарь специализированного совета к.ф.-м.н., ст.н.с.

Хужаов И.К.

- з -

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность теш. Необходимость решения проблемы снижения материалоемкости, трудоемкости, уменьшение объема земляных работ, а также сокращение срока строительства и создание благоприятных условий для возведения надземной части зданий требуют в строительстве на слабых грунтах применения свайных фундаментов. В настоящее время теоретические вопросы динамики свай при их погружении в грунт разработаны далеко не в той мере, в какой этого требует практика. Первоочередной задачей здесь является исследование процесса погружения сваи в грунт с целью достижения необходимой глубины погружения с минимальным повреждением самой конструкции сваи, обеспечением необходимой несущей способности.

Естественно, в процессе погружения сваи в грунт прояляются не только упругие, но и вязкие, пластические свойства грунта и происходит его разрушение. Теоретические задачи погружения сваи в грунт с учетом вязких, пластических свойств грунтовой среды и деформационных характеристик материала сваи в настоящее время не исследованы.

Поэтому исследование комплексной проблемы погружения сваи в грунт с учетом волновых процессов в телэ сваи, возникают« при погружении; уточнение значений сил сопротивления грунта, вязких, пластических свойств грунтовой среды, деформационных (упругих, вязких) свойств материала сваи, а также изучение движения и разрушения грунта вокруг свай являются'сложной, но актуальной задачей динамики деформируемого твердого тела.

Целью работы является: 1

- исследование динамики сваи при е8 погружении в грунт, с учетом упругих, вязких и пластических свойств и волновых процессов в системе "свая-грунт";

- составление основных уравнений движения сваи при ее динамическом погружении в грунт с учетом движения грунта, наблвдаемого

'в опытах, и уточненных сил бокового и лобового сопротивления;

- теоретическое определение глубины погружения сваи в зависимости от параметров погружающей динамической нагрузки, геометрических характеристик сваи и физико-механических свойств грунта;

- разработка методики теоретического определения параметров процесса погружения при заданной глубине и оценка достоверности разработанной методики теоретического расчета параметров процос^ ел погружения сваи в грунт;

- разработка на основе теоретических исследования практических рекомендаций, улучшающих процесс погружения сваи в грунт.

Научная новизна работы заключается в следующем:

- разработана методика численного исследования динамики сваи при еб погружения в грунт;

- исследованы процессы погружения сваи в грунт с учетом волновых процессов в теле сваи и сложной природы сил бокового и лобового сопротивления от начала погружения до достижения "критической" глубины;

- на основе численного исследования предложены практические рекомендации для улучшения процесса погружения сваи в грунт.

Практическая ценность диссертации. Разработанная методика и прикладные программы могут применяться при динамических расчетах погружения сваи в грунт, при прогнозировании глубины погружения с учетом сложной природы бокового и лобового сопротивления, а также с учетом движения грунта вокруг сваи и вязких, пластических свойства грунтовой среды.

Полученные численные результаты и рекомендации могут быть использованы при проектировании свайных фундаментов и при прогнозировании глубины погружения сваи в грунт. Результаты исследований приняты на внедрение институтом Ташметропроект и проектно-исследовательскмм. институтом "Намэнгандорпроект" акционерного объединения "Наманганавтодор" государтвенного акционерного концерна "Узавтодор".

Достоверность полученных результатов обоснована корректностью математической постановки задач и сопоставлением результатов теоретических расчетов с опытными данными.

Ашробация работы. Основные результаты работы докладывались:

- на региональной конференции "Строительство на структурно-неустойчивых грунтах" (г.Самарканд, сентября 1992 г);

- на научном семинаре кафедры "Сопротивление материалов и строительная механика" Наманганского индустриально-технологического института (г. Наманган, сентябрь 1992 г.);

-на международной научно-практическом конференции "Проблемные вопроси механики и машиностроения" (г. Ташкент, май 1993 г.);

-на научном семинаре лаборатории динамика сооружении .

и грунтов иМиСС АН РУ (г. Ташкент, февраль 1994 г.);

-на научном семинаре кафедры "Мосты и транспортные тоннели" Ташкентского института инженеров железнодорожного транспорта (г. Ташкент, апрель 1994 г.);

-на научном семинаре кафедры "Мосты и транспортные тоннели" Ташкентского автодорожного института (г. Ташкент, май 1994 г.);

-па научном семинаре кафедры "Строительная механика и сейсмостойкость сооружений" Ташкентского архитектурно-строительного института (г. Ташкент, май 1994 г.);

-на объединенном семинаре отдела сейсмодинамики Института механики и сейсмостойкости сооружений им.М.Т.Уразбаева АН ГУ. (г. Ташкент, декабрь 1993, май 1994 г.).

Публикации. Основное содержание диссертации отражено в 7 опубликованных работах.

Структура и обьем работы. Диссертация состоит го введения, трех глав, заключения и списка использованной литературы из 100 наименований, содержит 56 рисунков, 7 таблиц. Объем работы 183 страшгцы машинописного текста, включая рисунки, таблицы и приложение .

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении приведен обзор исследований по рассматриваемой проблеме. Кроме этого дан краткий обзор существующих видов свай и методов их погружения. Обоснована актуальность проблемы, сформулирована цель работы, изложены основные научные положения, выносимые на защиту, приведено краткое содержание рэбо7Ы.

В первой главе приводится обоснование принимаемых основных гипотез и допущений при теоретическом исследовании процесса погружения сваи в грунт. На основе этих допущений составлены основные уравнения, описывающие процесс погружения сваи в грунтовую среду. Совокупность этих уравнений составляет основу одномерной технической теории динамики сваи при ее погружении в грунт под действием динамической нагрузки.

Конструкция сваи рассматривается как деформируемый голый стержень. В этом случав уравнение движения сваи имеет вид

р„ дЪ/дЬ - до/дг - ВР+ я ст = 0, (1)

• ос с с Огос X

где р - начальная плотность .материала ; •в<}- скорость соче--

ния { массовая скорость ) ; а - продольное напряжение в свае;

- б -

й- ось, совпадающая с осью сваи, начало которой находится в верхнем торце сваи; время; о^.- приведенная сила трения, действующая на погруженный в грунт участок сваи; 36=31^(^-^)5 Ог-скорость частиц грунтового слоя вокруг сваи.

Значение приведенной силн трения а^ определяется по формуле - ^ (2)

где 0Н, Вв- наружный и внутренний диаметры сваи; сила трения (касательное напряжение), действующая на боковой поверхности контакта сваи с грунтом.

Значение Соковой силн трения 1 определяется из соотношений, предложенных К.С. Султановым

= сШ/дХ + ^ч(агг,1д,сй/й4)П при 0 $ й $ ц,, (Ш/М > 0;

г = /он при й > <3и/с34 > 0;

т = К*(аи,1д)й _ при й < и$, <ШШ < 0; (3) г = т при й » й,, (Я/с2£ = 0;

% = 0 при й > П$, ¡Ш/<И < О,

где ст^-нормальное давление грунта к внешней поверхности сваи; К®, К® -динамический и статический коэффициенты взаимодействия;

параметр сдвиговой вязкости грунта; Г^й/ц,.!-параметр, характеризующий степень разрушенности структуры грунта вокруг сваи; й^-критичесг.ое значение относительного смешения, при котором грунт полностью разрушается;' й=ио-иг -относительное смещение; ио-абсолютное смещение сечений сваи; г^-абсолютное смещение частицы грунтового слоя; /-коэффициент трения; ^-коэффициент взаимодействия при "разгрузке"; т^-значение силы трения при отсутствии относительного .проскальзывания между частицами сваи и грунта.

Уравнение движения сваи (1) замыкается соотношением Коши, и уравнениями состояния (стандартно-линейное вязко-упругое тело) материала сваи

двст + цсг.0 - шРс. воат + ^С/Езс> (4)

где е - продольная деформация сваи; ЕЕс- модуль динамического, а

Е5о- статического 'сжатия сваи; цо- параметр вязкости материала сваи.

Приближенное урэвйение движения тонкого грунтового слоя вокруг сваи без учёта неодномерности течения и деформации сдвига имеет вид

Р0Г3%/т - даг/дг - т% = О ; (5)

где рог- начальная плотность грунта; аг- продольное напряжение в грунтовом слое; А - скорость частиц грунта.

Значение приведенной силы трения для грунтового слоя определяется из соотношения

ох = 4^-1/(1^ - '(6)

где й - условный наружный диаметр грунтового слоя вокруг сваи.

Уравнение движения грунтового слоя (5) также замыкается соотношением Коши для грунта и уравнениями состояния грунта,предложенными Г-М. Ляховым (вязко-пластическая среда), и представленными в следующем виде:

1 /Е№ • даг/дг +Ц^Г/Е311 при аул » 0, сЗег/£2г » 0;

5Ег/^+ЦгЕг= (Еяг/Евг-Еш./Ет,+1) +Цгаюг(ЕЯг/Е) )/Е№

при с2стг/Л < 0, (1е Лй > 0; дог/т=1/Ен'дегт при Оат/йХ < 0, <ЗЕр№ >0; (7)

где ег- продольная в направлении оси г деформация грунта; параметр вязкости грунта; Е№, £3г, Е^- модули динамического, статического сжатия и разгрузки для грунта; -о - максимальное напряжение в частице грунта. При ®цр=Ев1. уравнения (7) переходят в модель упруго - пластического тела.

Системы основных уравнений (1), (4) для сваи и (5),(7) для .грунта связаны между собой выражениями для силы трения (3). Необходимо отметить, что значение нормального давления грунта на сваю ад в (3) определяется из решения задачи о расширении отверстия в грунтовом полупространстве (упруго -пластическая среда) при проникании в него конического тела, предложенного К.Ф. Лапшиным. Это выражение имеет вид

а 1гир

Еят. 1 1+в4тир

-----Р - (8)

4Рр(1-у2) - 2Р0(2-У) ] р Г

где V- коэффициент Пуассона для грунта; Р - природное давлен;«

°1Г

грунта в массиве со средним удельным весом 7Г на рассматриваемой глубине h: P0*vfrh/C\-v); р - давление, при котором в грунте начинается образование пластических деформаций: Pp=Pp(t+sln<p)+ c>cos<p; <р-угол внутренного трения грунта; с-сцеплвние.

Система уравнений (1),(4) и (5), (7) является гиперболической и для ее решения использован численный метод характеристик с переходом на безразмерные переменные.

Таким образом, решение систем уравнений (1),(4) и (Б), (7), замыкаемых соотношениями Кош с известными начальными и граничными условиями, и с учетом выражений (3) позволяет исследовать динамику сваи, погружаемой в грунт, с учетом диссипативных механизмов в материале сваи и грунтовом слое при произвольных нагрузках,' действующих на верхний торец сваи.

По разработанной автором методике составлен алгоритм и программа решения задачи, реализованная на ПЭВМ IBM PC 386/DX. .

Вторая глава посвящена теоретическим исследованиям погружения сваи в грунт при воздействии импульсных нагрузок. Под импульсной нагрузкой здесь понимаются нагрузки, создаваемые взрывом взрывчатого вещества в специальной установке. Это технология разработана В.А. Ильичевым и его сотрудниками.

Лобовое сопротивления, действующее на нижний торец сваи, определяемое из = ^ coaac(t0Xo +W ) - (9)

получается также из вышеупомянутого решеьЛш задачи о проникании конического тела в упруго-пластический грунт.

В расчетах рассматривается погружение сваи круглого поперечного сечения с внешним диаметром D = 0,4 л, внутренним диаметром DB=0,24 м и длиной Ъ=А м.

Анализ полученных численных результатов показывает, что изменение продольного напряжения в различных сечениях сваи, в результате наложения падащт и отраженных волн изменяется им-пульсивно-периодшески. После прекращения действия нагрузки на верхнем торце стержня z=0, в сечениях сваи появляется растяги-ващее напряжение.

Значение лобового сопротивления, определяемое уравнением (9), значительно меньше, чем значение напряжений, возникающих в сечениях сваи.

Анализ, изменения бокового сопротивления сваи показывает

наличие участка, где наблюдается проявление "пиковой" прочности касательного напряжения, т.е. касательное напряжение растет в зависимости от относительного смещения (глубины погружения) и участка, где эта зависимость отсутствует, то есть выполняется закон Кулона. В момент прекращения динамической на1рузки скорость свая достигает максимума и после ггрекращения нагрузки постепенно начинает убывать (рис. 1).

Увеличение времени действия нагрузки 0 приводит к существенному увеличению глубины погружения сваи.

Изменение глубинн погружения сваи по времени при разных скоростях распространения продольных волн в грунте соТ=7000 м/с (кривая 1) и со2~500 м/с (кривая 2) приведено на рис.2. Отсвдэ видно, что увеличение сог приводит к уменьшению глубинн погружения сваи в грунт

Полученные результаты расчетов . дают достаточно явную картину процесса погружения сваи в грунт при действии импульсной нагрузки трапецеидальной формы. Из результатов расчетов видно, что увеличение параметров нагрузки стах и времени действия нагрузки 9 приводят к увеличению глубины погружения сваи в грунт, а увеличение упругих характеристик грунта - к уменьшению глубинн погружения сваи в грунт. Изменение же механических характеристик материала сваи существенно не влияет на глубину погружения сваи» в грунт.

В случае, когда на сваю действует многократная импульс-нэп нагрузка трапецеидальной формы, время действия нагрузки, исходя из реальных технологий забивки свай импульсными методами, в расчетах принято 9=0,0? сен.

"Пилообразное" изменение скорости.сечения сваи от времени образуется в результате наложения отраженных от торцов сваи волн (рис.3). Скорости всех сечений сваи практически одинаковые. Количество зубцов равно количеству импульсных нагрузок, действующих на верхний торец сваи. В начале процесса погружения сваи в грунт скорость сваи растет практически одинаково во всех сечениях и с о временем достигает максимума. С увеличением значений боковин и лобовых сопротивлений значение средней скорости сваи начинает уменьшаться. Дальнейший рост сил сопротивления приводит к умен уценим скорости сваи до нуля.

На рис. 4 приведено изменение глубины погружения сваи в грунт при различиях нагрузках о и скоростях сор. Установлено,

характеристиках грунта.

при действии одиночной импульсной нагрузки.

17. м/с

1,5

1,0

0,5

! 11 1 ! ' 1 1 1

! г |1 ! Ж \ # ¡Л/гЬ Л№ 1( 1 1 1

| УГ ' 1/г ! 'К 1 1 1 И 1 ! 1

1 \л Ш 1 1

«г Рп 1 Ж

0

0,2 0,4

Рис.. 3, Зависимость скорости сваи от времени при многократных импульсных нагрузках.

I, О

а, *

Рис. 4. Изменения глубины погружения сваи в грунт при многократных импульсных гагрузках о различными амплитудами.

о

что погружение сваи в грунт через некоторое время при продолжающей действовать на сваю периодической нагрузке останавливается. Естественно, это является результатом увеличения боковых и лобовых сил сопротивления. Это явление условно названо "отказом" сваи и понимается как отказ от дальнейшего погружения сваи в грунт, несмотря на то, что нагрузка продолжает действовать. Эти "отказы" ранее наблвдались только в практике. Здесь они проявляются в результате теоретических расчетов.

В третьей главе исследуется погружение сваи в грунт при ударе молота. Решение этой задачи позволяет определить необходимые технологические параметры процесса забивки сваи ударным способом. В целях более глубокого понимания сущности процесса погружения сваи в грунт при ударе молота, сначала рассматривается механизм погружения сваи в грунт при одиночном ударе Молота.

Уравнение движения молота (ударника в момент удара) имеет следующий вид К.оыу/М = Аос, (Ю)

где ¡1- масса ударника; и - скорость ударника в момент удара по свае; А - площадь поперечного сечения головки (верхнего торца) сваи; ст - напряжение, возникающее на верхном торце сваи при ударе молота.

Это уравнение используется в качестве граничного условия на верхнем торце сваи.

В расчетах рассмотрены сваи различной длины и поперечного сечения согласно существующим стандартам, различные массы ударника и высота его сбрасывания, также согласно существующим характеристикам дизвль-молотов.

Результаты полученных численных решений задачи при многократном воздействии ударника на сваю с известными параметрами сопоставлены с результатами эксперимента Баркана Д.Д.. Сравнение дает хорошев качественное и количественное совпадение результатов эксперимента и теории (рис.5). Это подтверждает достоверность полученных в работе результатов теоретических исследований, основанных на принятых гипотезах и упрощениях в постановке задачи, а также применимость разработанной методики расчета глубины погружения сваи в грунт при ударных и импульсных нагружени-ях в практике■ проектирования и строительства свайных фундаментов.

Необходимо отметить, что при ударном способе погружения

16

24

32

П

-1.6

-3,2

-4,8

\

\

ч

1

\ I

\ V

\ — Л

\ .2 \ ч,

1 ч

\ ч ч

ч

\

и, м

Рис. 5. Изменения глубины погружения свал в грунт при многократна.! ударе молота по экспериментальным даннш Баркана Д.Д. (I) и теоретическим даннш автора (2).

сваи б грунт достижение "критической" глубина погружения сваи т.е. "отказ" с«аи, наблюдается существенно позже по времени,-чем при погружении сваи импульсным (взрывным) способом. Это происходит потому, что при взрывном способе время действия нагрузки на верхний торец сваи существенно- в десятки раз меньше, чем при ударном способе. Увеличение времени действия нагрузки, как показывают расчете:, увеличивает глубину погружения сваи в грунт. Этим объясняется большая эффективность ударного способа'погружения сваи в грунт, особенно для свай, имеющих большую длину.

• Исходя из этого, рекомендуется использовать импульсный (взрывной) способ погружения сваи в грунт при забивке коротки сваи и ударный способ - при забивке длинных свай.

Здесь при подборе сваи для фундаментов необходимо исходить го их несущей способности и "критической" глубины погружения. ТО ость, сначала расчетным путом необходило рассчитать "критО^-

ческую" глубину погруж&ния сваи определенной длины имеющимися средствами погружения. Далее, исходя из экономической целесообразности и требуемой несущей способности свайного фундамента, либо увеличивается количество сваи заменой их более короткими сваями, либо заменяется дизель-молот на более мощный. При этом необходимо учитывать также прочностные характеристики материала самой сваи.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

Проведенные в диссертационной работе теоретические исследования позволяют сформулировать следующие основные выводы:

1. Обоснованы основные гипотезы и допущения одномерной Теории динамического погружения деформируемых свай в грунт.

2. Разработана методика теоретического расчета глубины догружения сваи в грунт при динамических нагрузках с учетом сложной природы сил бокового и лобового сопротивления, вязких и пластических свойств грунта и диссипативных свойств материала сваи,

3. Теоретически, расчетным путем обнаружено существование "критической" глубины погружения сваи при воздействии динамических нагрузок. После достижения этой "критической" глубины свая "отказывается" погружаться в данный грунт при данных параметрах динамической нагрузки. Ранее это явление наблвдалось только в опытах и при забивке сваи в строительство.

4. Разработаны предложения для предотвращения расходов, и уменьшения объемов работ при строительстве свайных фундаментов в увязке "критической" глубины сваи с еб несущей способностью.

5. Теоретически установлено, что применение поглощающих прокладок при ударном погружении сваи в грунт приводит.к уменьшению напряжений в теле сваи, в 1,6-2 раза.

6. Доказано, что достижение заданной глубины погружения сваи целесообразно осуществлять путем увеличения массы ударника, нежели увеличением высоты сбрасывания молота.

7. Получено,что при увеличении массы сваи уменьшается колебание сваи при забивке и, следовательно, вибраций в грунтовой среде, окружающей сваю.

8. Установлено, что физико-механич(. жие свойства материаод существующих в практике строительства' свай незначительно влияет на глубину погружения.

9. Сопоставлением результатов теоретических расчетов с опытными данными показана достоверность разработанной методики расчета глубины погружения Овзи в грунт при действии ударных ■ нагрузок.

Дальнейшие исследования в этом направлении необходимо продолжать по пути улучшения технологии строительства. свайных фундаментов и поиска более рациональных способов забивки свай на основе глубоких теоретических и экспериментальных исследований процесса погружения сваи в грунт.

Основное содержание диссертационной работы опубликовано в следующих работах автора:

1. Влияние физико-механических свойств грунтов на погружение сваи в грунт // Тезисы докладов региональной конференции Строительство на структурно-неустойчивых грунтах. Самарканд, 16-19 сентября 1993 г. С.39 (соавтор Султанов К.С.).

2. Методика теоретического исследования дикамики сваи // Узб. журнал Проблемы механики. 1993, Л 5-6. С. 22-87 (соавтор Султанов К.С.).

3. Основные уравнения для исследования погружения свай в грунт с учетом движения и разрушения грунтового слоя вокруг свай // Тезисы докладов международной научной практической конференции i "Проблемные вопросы механики и машиностроения". Ташкент 25-27 мая 1993 г. С.11.

4. Определение глубины погружения сваи в.грунт.при ударе молота // Тевисы докладов международной научной практической конференции "Проблемные вопроси механики и машиностроения". Ташкент 25-27 мая 1993 г. С.35.

5. Динамика сваи при ударном погружении в грунт // Доклады Академии наук Республики Узбекистан. 1993, А 9. С. 16-19 (соавтор Султанов К.С.)

6. Погружение сваи в грунт с учетом волновых процессов в системе свая-грунт ,. // Динамика оснований, фундаментов и подземных сооружений. Тезисы докладов VIII Международной конференции, Ташкент, 35-27 мая 1994 г. С. 22.

7. Погружение сваи в грунт при периодической импульсной нагрузке // Узб. журнал Проблемы механики. 1994. Я Z. С. 8-11 (соавтор Султанов К.С.).

Dipping of Piles to the Ground Under Impulse and Impact Loads Vaminov Zh. A.

Theoretical problem of the piles dipping to the ground under the action of impulse (trapezoidal) and impaot (impact by dieael -hammer) loadg is considered in the dissertation. The pile is simulated as deformable (viscous-elastic) hollow beam. The motion of ground layer around the pile along the axis of the pile is approximately taken into account. The ground is simulated ав elasto-visoous-plastio medium. On the basis of these suppositions the basic equations describing the motion of "pile - soil" system are composed with aooount of forces of lateral and frontal (dragging) resistance in the limits of one-dimenaional teoh-nioal theory. The solutions of the equations were numerically obtained by the method of characteristics. An analysis of numeric results obtained was carried out. The lengths of pile dipping info the ground were defined; they depended on the characteristics of the pile, dynamio load and ground. The phenomenon of pile "refusal" to dip was theoretically stated; the reasons of this "refusal" were revealed. On the basis of analysis of results obtained some recommendations to improve the technology of pile dipping to dround were worked ont.

Импульс ва зарба кучи остида устун ^озш^ларни грунтга ^о^иш.

Даминол Ж.А.

Импульс (трапециадал шаклдаги) ва зарба (дизель-ту^мо^ зар-би) кучи таъсиридя устун крзицларнл грунтга ^оюышш масаласи на-зарий аацатдан курилган. Устун ¡^озик деформациялануячи (властик-i^OBymijois) говак етержен сифатида моделлаштирилган. Устун цозш; атрофидаги грунтнинг харакати, устун 1503114 у у и буйича та^рибан jptcoira олияган. Грунт sea эластик-цавуш^о^-пластик му^ит сифатида моделлаштирилган. Шулар асоснда "устун ^озш^-грунт" систе-масининг, 6н сиртидаги ва олди томонидаги ^аршилик кучларшга ■^и-собга олиб, бир улчовли харакат тенгламасл тузилган. Тенгламалар ечими сонли усудда характеристика методиаи цуллаб олинган. Олин-ган сонли натижалар анализа келтирилган. Устун цо:у,щ!т грунтга ^о^иш чу^урлиги устун ^озищ характеристика«!, динамик кучи ва грунтга боглик х,олда ашислшц'ан. Назарияда уступ ^озикларни грунтга ^окилмай ^олиши трлати анш^анган ва буни сабаблари кур-сатилган. Келтирилган натижалар асоснда, уступ цозт$яарш грунтга i^oi^.ia технология сини яхшиловчи ^улланмалар ишлаб чш^илган.