Тепловые режимы низкотемпературных диодных тепловых труб с блокировкой жидкостью тема автореферата и диссертации по физике, 01.04.14 ВАК РФ

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ.

ВВЕДЕНИЕ . .'.

Глава первая. ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОПЕРЕНОСА В ПРЯМОМ И ОБРАТНОМ РЕЖИМАХ РАБОТЫ ДИОДНЫХ ТЕПЛОВЫХ ТРУБ.

1.1. Функциональный анализ конструкций и термодиодных характеристик тепловых труб • •

1.2. Характеристики тепдопереноса в прямом режиме функционирования диодных тепловых труб

1.3. Характеристики тепло- и массопереноса в обратном режиме диодных тепловых труб

1.4. Анализ процесса перехода диодных тепловых труб из обратного режима функционирования в прямой

1.5. Выводы. Постановка задач исследования

Глава вторая. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ЗАКОНОМЕРНОСТЕЙ

ПРОЦЕССА БЛОКИРОВАНИЯ: ЖИДКОСТЬЮ ПАРОВОГО КАНАЛА ДИОДНЫХ ТЕПЛОВЫХ ТРУБ.

2.1. Визуальное исследование цроцесса блокирования жидкостью парового канала диодной тепловой трубы в обратном режиме.

2.2. Математическая модель механизма блокирования парового канала диодной тепловой трубы в обратном режиме работы.

2.3. Влияние радиуса канала и тепло физических свойств теплоносителя на геометрические характеристики цробки жидкооти с остаточным слоем

2.4. Экспериментальная проверка условий образования заблокированных участков. Сравнение полученных результатов о известными литературными данными

2.5. Выводы.

Глава третья. ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ОСНОВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ТЕШЮПЕРЕНОСА В ПРЯМОМ, ОБРАТНОМ И ПЕРЕХОДНОМ РЕЖИМАХ РАБОТЫ ДИОДНЫХ ТЕПЛОВЫХ ТРУБ С

БЛОКИРОВКОЙ ЖИДКОСТЬЮ.

3.1. Математическая модель нестационарного температурного поля в прямом режиме работы

3.2» Математическая модель нестационарного темпе» ратурного поля в обратном режиме работы . . . Ц

3.3. Определение количества теплоты, переданной в обратном режиме диодной тепловой трубой в процессе выключения.

3.4. Влияние аксиальной теплопроводности на тепловой поток и термическое сопротивление в обратном режиме.

3.5. Выводы.

Глава четвертая. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ УСТАНОВКА И МЕТОДИКА

ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ РЕЖИМОВ ДИОДНЫХ ТЕПЛОВЫХ ТРУБ

4.1. Экспериментальная установка и конструкции исследуемых образцов диодных тепловых труб

4.2. Методика и программа исследования низкотемпературных диодных тепловых труб. I8i

4.2.1. Экспериментальное исследование основных характеристик теплопереноса диодных тепловых труб в прямом режиме.

4«2.2* Особенности методики проведения экспериментов в обратном режиме.

4,2.3. Методика проведения экспериментов при переходе от обратного к прямому режиму.

4.3. Вывода.

Глава пятая. АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО

ИССЛЕДОВАНИЯ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ ДООДНЫХ ТЕПЛОВЫХ ТРУБ С МЕТАЛЛОВОЛОКНИСТОЙ КАПИЛЛЯРНОЙ СТРУКТУРОЙ ♦ . 187 5.1* Распределение температуры в стенке и паровом канале диодных тепловых труб и их теплотехнические характеристики в прямом режиме • • • . . 188 5.2* Основные характеристики диодных тепловых труб в обратном режиме.

5.2.1. Температурные црофали корпуса диодных тепловых труб.

5.2.2. Термодиодные характеристики.

5.3. Переходные режимы диодных тепловых труб: » прямой - обратный - прямой.

5.4. Выводы.

ХХУ1 съезд КПСС определил основные задачи развития народного хозяйства СССР, выполнение которых существенно зависит от научно-.технического прогресса таких важных отраслей, как энергетика, радиоэлектроника, космическая техника и другие. Темпы развития этих отраслей существенно повышают требования к системам обеспечения тепловых режимов (CQTP) оборудования*

Снижение массогабаритных характеристик устройств и повышение плотности выделяемых тепловых потоков приводят к усложнению СOTP на базе традиционных систем охлаждения и регулирования температуры и требуют разработки новых эффективных систем терморегулирования.

Новым, перспективным элементом СOTP являются тепловые трубы (ТТ) - эффективные теплопередающие и терморегулирующие устройства. Системы охлаждения и терм ©стабилизации на базе ТТ уже нашли свое применение в современной технике и технологии, где они самостоятельно или в сочетании с традиционными методами отвода теплоты решают важные задачи практики.

Диодные тепловые трубы являютоя разновидностью тепловых труб переменного термического сопротивления, основная особенность которых - существенное изменение (в 10.100 раз) их термического соцротивления при изменении направления теплоподвода к концам трубы. Такие тепловые трубы могут эффективно использоваться в системах охлаждения и термостабилизации, в которых предусмотрено многократное измвнание условий сброса теплоты.

Одной из перспективных конструкций диодных тепловых труб без подвижных частей являются диодные ТТ с блокировкой жидкостью. Они обладают существенным термодиодным эффектом, который определяется длительностью выключения и отношением передаваемых тепловых потоков в прямом и обратном режимах. Это позволяет эффективно защищать тепловыделяющие объекты при изменении внешних условий. Некоторые характеристики диодных ТТ с блокировкой жидкостью экспериментально исследовались в работах [15. 17] . Однако отсутствие целенаправленных, систематических и комплексных исследований процессов тепломассообмена и гидродинамики в капиллярной структуре (КС) и паровом канале диодных ТТ с блокировкой жидкостью, закономерностей изменения их термодиодных характеристик в зависимости от свойств теплоносителя, геометрии канала и режимных параметров и поведения конструкций в переходных режимах не позволяет создать методику расчета и проектирования этого типа тепловых труб. Это тормозит внедрение тепловых труб с термодиодным эффектом в промышленности.

Из вышеизложенного следует, что разработка и исследование диодных тепловых труб является актуальной задачей.

В настоящей диссертационной работе на основе физических представлений и визуальных наблюдений поставлена и решена вариационная задача минимизации потенциальной энергии избытка жидкости, образующейся в канапе диодной ТТ в обратном режиме ее функционирования. Дифференциальное уравнение формы свободной поверхности жидкости, полученное из решения вариационной задачи, и предложенное соотношение между капиллярным и гидростатическим давлением жидкости в канале составили систему уравнений для определения условий образования заблокированного участка -пробки жидкости. Получены условия образования заблокированных жидкостью участков в цилиндрических горизонтальных закрытых с торца и открытых каналах. По приведенной потенциальной энергии жидкости в цилиндрическом канале в состоянии механического равновесия получены закономерности изменения параметров образовавшейся пробки и остаточного слоя жидкости. Проведено сопоставление экспериментальных результатов с расчетными данными.

В работе предложена нестационарная модель температурного поля диодных ТГ в прямом и обратном режимах с учетом условий образования пробки и формы ее поверхности, на основании которой проведен теоретический анализ влияния аксиальной теплопроводности корпуса и капиллярной структуры, геометрических параметров и эксплуатационных факторов на теплотехнические и термодиодные характеристики этих устройств. Выполнена экспериментальная проверка предложенных зависимостей для горизонтально расположенных конструкций.

По разработанным методикам проведения экспериментов в обратном и переходном режимах исследованы перспективные конструкции диодных ТТ с блокировкой жидкостью и металловолокнистой капиллярной структурой в диапазоне изменения уровней температуры пара Тп = 285.420 К с теплоносителями - метиловым спиртом, водой и ацетоном.

Теоретический анализ и экспериментальные исследования наиболее перспективных конструкций диодных ТТ с блокировкой жидкостью, изготовленных с металловолокнистой капиллярной структурой, позволили создать основы методики расчета и метода рационального конструирования подобных устройств.

Научная новизна результатов диссертационной работы обосновывается тем, что в работе впервые проведены теоретические исследования условий образования заблокированных жидкостью участков в цилиндрическом канале диодной ТТ с учетом влияния краевого угла смачивания теплоносителя для чисел Бонда Во = 0,45.10, получены закономерности изменения длины заблокированного участка L площади 5С и толщины 8С остаточного слоя жидкости в цилиндрическом горизонтальном канале для краевого угла смачивания 8 = 0.900 и чисел Бонда Во =

0,45• • «3«3• Предложен новый подход к определению температуры пара ТТ в нестационарных условиях их работы, на основе которого разработана нестационарная модель распределения температуры вдоль корпуса диодной ТТ с учетом аксиальной теплопроводности по конструктивным элементам в прямом режиме и подвижной плоской границы раздела "жидкость (пробка) - пар" в зонах испарения и транспорта в обратном. В методике расчета термодиодных характеристик WgblKAH Q0gp учитывается физически обоснованный механизм теплопереноса теплопроводностью по конструктивным элементам сечения диодной ТТ в аксиальном направлении. Экспериментально выявлены закономерности изменения времени выключения Т6ыкЛ, термического сопротивления в обратном режиме R0gp, характера и особенностей распределения температуры в паре и корпусе стенки по дане диодной ТТ с блокировкой жидкостью и металловолокнистой КС в прямом, обратном и переходных режимах в температурном диапазоне работы устройств Гп = 285.,420 К при изменении температуры Т0 = 280,.368 К и интенсивности охлаждения 0(0 = 550,. р

1200 Вт/(м К). Материал корпуса и металловолокнистой структуры экспериментальных образцов - медь и нержавеющая сталь. Предложена схема расчета диодной ТТ с блокировкой жидкостью с учетом рекомендаций, сформулированных на основании выполненных исследований в диссертационной работе.

Достоверность результатов исследований. Теоретические исследования выполнены на основе функциональных законов сохранения энергии и массы, правомерность допущений доказана, исходя из тщательного анализа и результатов эксперимента. Основные результаты полученных решений подтверждены экспериментально. Достоверность экспериментальных исследований обоснована выбором надежных с научной точки зрения методов исследования и проведением опытов на специально созданной оттарированной установке, оснащенной современными измерительными средствами, а также хорошей сходимостью с результатами испытаний экспериментальных образцов на предприятиях, использующих результаты диссертационной работы, и с данными, полученными другими исследователями.

Научные результаты, полученные в диссертационной работе, внедрены в СОТР прибора космической техники. Разработанные метода расчета, конструирования и изготовления диодных ТТ с блокировкой жидкостью послужили основой при создании перспективной конструкции теплового диода на базе ТТ, защищенной авторским свидетельством.

Материалы диссертации доложены на научно-технических конференциях Киевского политехнического института в период о 1979 по 1984 г,г. на XI, ХШ и Х1У научно-технических конференциях молодых ученых и специалистов Института технической теплофизики АН УССР, Киев, 1980, 1982, 1983 г.г»; на Всесоюзных научных конференциях по разработке и применению тепловых труб в технике, Киев, 1977, 1979, 1982, 1984 г.г* и опубликованы в [68] , [71. 75 ,35 ]

Примечание. Вклад автора диссертации в совместные работы оценен на заседании кафедры парогенераторостроения и инженерной теплофизики Киевского политехнического института и оформлен протоколом заседания кафедры.

Диссертация выполнена в соответствии о планом исследований регулируемых тепловых труб, проводимых кафедрой парогенераторостроения и инженерной теплофизики Киевского политехнического института в период 1976.1985 г.г., и планом реализации научной программы по изучению космического пространства, утвержденной Постановлением ЦК КПСС и СМ СССР J6 379-115 от 8.05.1980 г. В диссертапдонной работе защищаются следующие основные положения и научные результаты:

1. Математическая модель, разработанная программа ее численной реализации на ЭВМ и результаты экспериментального исследования процесса блокирования жидким теплоносителем парового канала диодных ТТ в обратных (диодных) режимах их работы.

2. Нестационарная модель распределения температурного поля вдоль корпуса диодных ТТ с учетом аксиальной теплопроводности и разработанная программа ее математического анализа на ЭВМ в прямом режиме их работы и подвижной плоской границы раздела "жидкость (пробка) - пар" в зонах испарения и транспорта в обратном, подтвержденная экспериментально в широком диапазоне возмущающих, конструктивных и режимных параметров.

3. Полученные с учетом аксиальной теплопроводности корпуса t и капиллярной структуры расчетные зависимости основных термодиодных характеристик - ^ЫКЛи Q05p , проверенные экспериментально.

4. Экспериментально выявленные закономерности изменения времени выключения , термического сопротивления в обратном режиме Ro5p, характера и особенностей распределения температуры в паре и корпусе стенки по длине диодной ТТ с блокировкой жидкостью и металловолокнистой КС в прямом, обратном и переходных режимах в температурном диапазоне работы устройств Тп = 285. 420 К при изменении температуры Т0 с 280. .368 К и интенсивности охлаждения QL0 - 550.1200 Вт/(в&С). Материал корпуса и КС экспериментальных образцов - медь и нержавеющая сталь.

5. Новые разработанные конструкции диодных тепловых труб с металловолокнистыми капиллярными структурами и устройства на их основе •

6. Рекомендации по рациональному конструированию и основы методики расчета диодных ТТ с блокировкой жидкостью.

242 5.4. Выводы

L. Проведены экспериментальные исследования характеристик диодных ТТ в прямом, обратном и переходном режимах с теплоносителями водой, метанолом и ацетоном в диапазоне рабочих температур пара 285.420 К.

2. Экспериментальные значения предельных тепловых потоков и термического сопротивления диодных IT с блокировкой жидкостью в прямом режиме удовлетворительно согласуются с расчетами по формулам (5.7), (1.4) и (5.10), полученных для обычных ТТ (см.табл.5.1).

3. Экспериментально подтверждена нестационарная модель формирования температурного поля цилиндрических диодных ТТ с блокировкой жидкостью (3.1.3.7) в прямом режиме, учитывающая перетоки » теплоты теплопроводностью в аксиальном направлении. Температурное поле баллона названных конструкций термодиодов в прямом режиме формировалось в основном за счет притока теплоты из зоны конденсации по корпусу и КС (см. рис. 5.2 и 5.3).

4. При расчете обратного теплового потока по формуле (5.12) в коэффициенте эффективной теплопроводности капиллярной структуры необходимо учитывать ориентацию составляющих ее каркаса относительно направления теплопереноса.

5. Предложена единая стационарная характеристика в прямом и обратном режимах работы диодных ТТ (см. рис. 5.1).

6. Расчет температурного поля в обратном режиме по нестационарной математической модели (3.2.3.7, 3.13, 3.15), учитывающей перетоки теплоты теплопроводностью в аксиальном направлении, удовлетворительно согласуется с экспериментальным распределением температуры стенки по длине при существовании режима испарения теплоносителя в баллоне (см. рис, 5.II и 5.13) и подтверждает характерные этапы формирования температурного поля конструкций диодных ТТ с блокировкой жидкостью, экспериментально выявленные авторами

16, 17] (см. рис. 1.6).

7. При повышении подводимого теплового потока к зоне баллона в его КС наступал режим кипения теплоносителя. Переход к режиму кипения в баллоне сопровождался выбросом определенной массы избытка жидкости и практически мгновенной блокировкой части парового канала зоны ТТ.

8. Важным условием эффективной работы диодных ТТ с блокировкой жидкостью является существование; разрыва КС между баллоном и зоной конденсации ТТ. Гидравлическая связь между баллоном и ТТ уменьшает потенциально возможную длину блокировки парового канала ТТ в обратном режиме функционирования (см. образец № 3 в табл.4.1 и 5.2).

9. Термодиодные характеристики исследованных образцов (см. табл. 5.2 и 5.3) подтверждают эффективность обратного режима изученных диодных ТТ, работающих в горизонтальном положении и при небольших углах наклона (зона испарения выше зоны конденсации) в поле действия сил гравитации.

10. Диодная ТТ № 4 (см. табл. 4.1 и 5,2) испытана по методу выключения с ловушкой жидкости (ловушка - зона испарения). В стационарном обратном режиме повышения термического сопротивления не обнаружено, в пусковом - возможно временное повышение R0sp (см. рис. 5.12).

XI. Экспериментально подтверждена возможность циклической работы прямой режим - обратный - прямой диодных ТТ с блокировкой жидкостью (рис. 5.17.5.19). Перегрев зоны испарения в переходном режиме от обратного к прямому существенно зависит от величины и момента включения теплового потока в этой зоне, интенсивности охлаждения зон баллона и конденсации, а также и от диаметра парового канала в области расположения блокирующей пробки жидкости.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертации представлены результаты исследования основных режимов работы диодных тепловых труб с блокировкой жидкостью. Теоретически изучены условия образования пробки жидкости (блокирующего участка) в диапазоне чисел Бонда Во = 0,45.5, ее характерные параметры, формирование температурного поля в прямом и обратном режиме и максимальная теплопередающая способность диодных ТТ. Экспериментально исследованы основные теплотехнические характеристики (QmQX и RTT ) в прямом режиме и термодиодные характеристики ( ТВыкл, увыкл , Qq5r и Ro5p ) в обратном режиме, изучены особенности переходного режима от обратного к прямому и подтверждена корректность предложенных допущений и достоверность полученных теоретических зависимостей и моделей.

На основе полученных данных установлено:

1. Диодные тепловые трубы с блокировкой жидкостью наиболее эффективно работают при наличии самозаполняющихся паровых вана-лов, т.е. в диапазоне чисел Во ^0,8.

2. Образование пробки жидкости в цилиндрическом горизонтальном канале диодной ТТ при Во £ 0,8 происходит спонтанно при любой массе избытка жидкости, а при Во > 0,8 подчиняется условиям согласно системе уравнений (2.18) и (2.22).

3. Влияние диаметра канала и свойств теплоносителя на длину блокирующей пробки и площадь ее остаточного слоя при Во « 0,45.

3,3 определяется зависимостями, приведенными на рис. 2.9 и 2.10. $

При Во £ 1,34 остаточный слой жидкости отсутствует.

4. Разработанная математическая модель формирования температурного поля с учетом аксиальной теплоцроводности в прямом режиме и подвижной плоской границей раздела "жидкость (пробка) - па£ в зонах испарения и транспорта в обратном определяет с достаточной степенью точности распределения температур в корпусе низкотемпературных диодных ТТ с блокировкой жидкостью,

5, Предложенная зависимость (3,5) для определения темпераt туры пара тепловых труб в нестационарных режимах хорошо согласуется с экспериментальными результатами и в предельном случае (А в 0) с известной точечной моделью,

6, Температурное поле зоны испарения и термодиодные характеристики в обратном режиме определяются теплопроводностью корпуса и капиллярной структуры ТТ, отношением темпов разогрева зон конденсации и баллона и теплоемкостями зон испарения и транспорта,

7, Обобщенная зависимость d =j(ATTT,<^)) характеризует тепловую эффективность диодных ТТ как в стационарном прямом так и обратном режимах работы,

8, В обратном режиме работы диодных ТТ с блокировкой жидкостью при переходе к режиму кипения теплоносителя в капиллярной структуре баллона возможен выброс жидкого теплоносителя, который сокращает длительность периода выключения,

9, Температура зон диодной ТТ в цикле прямой режим - обратный - прямой определяется решзнием системы уравнений (3.1., 3.7, 3,13, 3.15, 3,17) при выполнении предложенных условий перехода от одного режима к другому.

На основе выполненных исследований разработаны рекомендации по проектированию конструкций диодных ТТ с блокировкой жидкостью и методика расчета характеристик их тепловых режимов, которые были использованы при создании системы охлаждения радиоэлектронного блока и внедрении ее в производство.

1. Бинерт. Применение тепловых труб для регулирования температуры.- В кн.: Тепловые трубы. М.: Мир, 1972, с. 349-370.

2. Васильев Л.Л., Конев С.В., Хроленок В.В. Интенсификация теплообмена в тепловых трубах.- Минск: Наука и техника, 1983.- 152 с.

3. Технологические основы тепловых труб /М.Н.Ивановский, В.П.Сорокин, Б.А.Чулков и др. М.: Атомиздат, 1980.- 158 с,

4. Алексеев В.А., Арефьев В.А. Тепловые трубы для охлаждения и термостатирования радиоэлектронной аппаратуры.- М.: Энергия, 1979.- 128 с.

5. Батуркин В.М. Исследование терморегулирующих свойств низкотемпературных газорегулируемых тепловых труб: Авторе ф.дио. канд. техн. наук.- Киев, 1979.- 24 с.

6. Чи С. Тепловые трубы. Теория и практика.- М.: Машиностроение, 1981.- 208 с.

7. Kirkpatrick J.P. and Brennan P.J. Performance analysis of the advanced thermal-control flight experiment.- Radiat. Transfer and Thermal Control, 1976, v.4-9, pp.531-549.

8. Васильев Л.Л., Конев C.B. Тепл опере дающие трубки.- Минск: Наука и техника, 1972.- 151 с.

9. Kirkpatrick J.P., Marcus B.D. A variable conductance heat pipe/ radiator for the lunar surface magnetometer.- AIAA Progress in astronautics and aeronautics, 1975,v.31,pp.83-102.

10. Savage C.J. and Mathieu J.P. Investigation of a variable conductance heat pipe as a gas diode.- Proc. of the 1Y Int. Heat

11. Pipe Conference, London, 7-10 Sept, 1981, pp.619-64-1.

12. Дан П.Д., Рей Д.А. Тепловые трубы.- М.: Энергия, 1979.- 272с.

13. Brost О., Schubert К.Р. Development of alcali-metal heat pipes as thermal switches.- Proc. 1st Int. Heat Pipe Conf.,

14. Stuttgart, 1973, pp.64-68.

15. Eddleston B.N,P., Hecks K. Application of heat pipes to the thermal control of advanced communications spacecraft.- Proc. 1st Int. Heat Pipe Conf., Stuttgart, 1973, pp.91-10-4-.

16. Brennan I. and Groll M. Application of axial grooves to cryogenic variable conductance heat pipe technology.- Proc. of the 2nd Heat Pipe Conf., Bologna, Italy, 1976, pp.183-196.

17. Siverdling В., Kosson E.L. Development of a thermal diode heat pipe for the advanced thermal control flight experiment. (ATFE).- А1АД Paper, 1972, N 260, pp.1-7.

18. Тепловые трубы термодиоды / И.М.Блинчевский, Б.Ф.Аптекарь, Я.М.Баум и др.- В кн.: Теплофизичеокие исследования. Обнинск, 1980, ч. I, с. 61-67.

19. Williams E.I. Investigation of a ciyogenic thermal diode.-Proc. of the 3rd Int. Heat Pipe Conf., Palo-Alto, 1978, pp. 177-183.

20. Groll M., Munzel W.O., Supper W. Development of an axial groove aliminum / ammonia liquid trap heat pipe thermal diode.

21. Proc. of 3rd Int. Heat Pipe Conf., Palo-Alto, 1979,pp.184-193»

22. Groll M.,,Munzel W.D., Supper W., Savage C.I. Transient behavior of liquid trap heat pipe thermal diodes.- AIAA Paper, 1979, N 1094, pp. 1-9.

23. Groll M., Supper W. Transient shutdown of an axial-groove liquid trap heat pipe thermal diode.-В сб. : Тепломассообмен-6.-Минск, 1980, тЛ, ч.2, с.148-153.

24. Аптекарь Б.Ф., Баум Я.М. Некоторые особенности цроцессов тепло-и массопереноса в термодиоде с разрывом фитиля. Минск, 1981.- 8с,- Рукопись представлена редколегией "ИФЖ", деп. в ВИНИТИ 1981, № 4054.

25. KLrkpatrick J.Р., Brennan P.J. The advanced thermal control flight experiment.- AIAA Paper, 1973, H 757, pp.1-15

26. Groll M., Kirkpatrick J.P. Heat Pipes for spacecraft temperature control an Assessment of the state-of-the art.- Proc. of 2 nd Int. Heat Pipe Conf., Bologna, 1976, pp.167-181.

27. Brennan P.J., Kirkpatrick J.P. Long-term performance of the advanced thermal control flight experiment.- Proc. of the2 nd Int. Heat Pipe Conf., Bologna, 1976, pp.629-643.

28. Behrmann P., Hafner H., Speitkamp L. Use of waste water heat for supply water heating by use of heat pipe diodes.- Proc. of the 1Y Int. Heat Pipe Conf., London, 1981, pp.235-244.

29. Ивановский M.H., Сорокин В.П., Ягодкин И.В. Физические ochQbelтепловых труб.- М.: Атомиздат, 1978.- 255 с.

30. Низкотемпературные тепловые трубы для летательных аппаратов /В.Г.Воронин, А.В.Ревякин, В.Я.Сасин и др.- М.: Машиностроение, 1976.- 200 с.

31. Барсуков В.В., Демидюк В.И., Смирнов Г.Ф. Математическая модель и экспериментальные исследования режимов пуска нерегулируемых и газорегулируемых низкотемпературных тепловых труб.- ИФЕ, 1978, т. 35, Д» 3, с. 389-396.

32. Барсуков В.В., Калинечев А.Г., Тонконогий Ю.Л. Математическое моделирование профиля температур по длине газорегулируе-мой тепловой трубы.- ТВТ, 1980, т. 18, Jg I, с. 193-198.

33. Учет влияния аксиальной теплопроводности конструктивных элементов тепловой трубы на кратность регулирования /Е.А.Казаков, В.М.Кодюков Б.Н., Крупчатников и др.- В сб. :Радиационная техника. М.: Атомиздат, 1973, ныл. 9, с. I0I-I06.

34. Мирзоян П.А., Шаля О.М. Влияние теплопроводности стенки трубы и диффузии пара на продольный температурный црофиль ГРТТ.- Труды /Московский энергетический институт. Тепломас-сообменные процессы и аппараты, 1974, вып. 198, с. 99-104.

35. Семена М.Г. Метод расчета термического сопротивления низкотемпературных тепловых труб с металловолокнистыми фитилями.-ИШ, 1979, т. 36, $ 3, с. 426-433.

36. Зарипов В.К. Исследование эффективной теплопроводности металл оволокнистых фитилей тепловых труб.- Автбреф.дис.канд. техн. наук.- Киев, 1978.- 24 с.

37. Сасин В.Я., Ковалев А.Н. Исследование теплопроводности некоторых фитильных материалов, применяемых в тепловых трубах.-Труды /Московский энергетический институт, 1974, вып. 177,с. 96-99.

38. Хеостов В.Ы., Савелло А.С. Исследование теплопроводности сеточных фитилей тепловых труб.- Сборник работ /Московский лесотехнический институт, 1977, №102, с. 86-93.

39. Гершуни А.Н. Исследование основных характеристик процессов тепломассообмена в низкотемпературных тепловых трубах с металловолокнистыми фитилями.- Дис.канд.техн.наук.- Киев, 1977.- 150 с.

40. Eninger I.E. Graded-porosity heat pipe wicks.- Progr. Astro-nautic and Aeronaut, 1977, vol.56, pp. 57-67»

41. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел А.С. Теплопередача.-М.: Энергия, 1981.- 416 с.

42. Сасин В.Я. Интенсивность теплопередачи в испарительной части тепловых трубок.- Труда /Московский энергетический институт. Тепло-массообменные процессы и аппараты, 1974, вып. 198, с. 73-79.

43. Феррелл, Олливигч. Теплообмен при испарении в капиллярных структурах фитиля.- В кн.: Тепловые трубы. М.: Мир, 1972, с. II8-I4I.

44. Мищенко Л.Н. Исследование цроцессов теплообмена и гидродинамики в низкотемпературных тепловых трубах: Автореф. дис. канд.техн.наук.- Одесса, 1975.- 21 с.

45. Теплопередача при испарении на поверхности с канавками /В.А.Бабенко, Л.П.Гракович, М.М.Левитан и др.- В сб.: Теплообмен в криогенных устройствах. Минск, 1979, с. 3-13.

46. Шекриладзе И.Г., Русиливили Д.Г. Экспериментальное исследование теплоотдачи в процессах испарения и конденсации на капиллярных поверхностях.- ИФД, 1980, т. 38, I 5, с.793-799.

47. Смирнов Г.Ф., Афанасьев Б.А. Исследование теплообмена и предельных тепловых потоков при кипении в капиллярно-пористых структурах.- Теплоэнергетика, 1979, J& 5, с. 65-67.

48. Cotter F.P. Theory of heat pipes.- Los Alamos Scientific Laboratory of the University of California. bA-3246-MS,1965,37p.

49. Смирнов Г.Ф. Приближенная теория теплообмена при кипении на поверхностях, покрытых капиллярно-пористыми структурами.-Теплоэнергетика, 1977, № 9, с. 77-80.

50. Сасин В.Я., Шелгинский А.Я. Интенсивность теплообмена в конденсационной части тепловых трубок.- ИФЖ, 1973, т. 25, Jg 3, с. 436-439.

51. Сан, Тьен. Простая модель переноса тепла теплоцроЕОдностью для теоретического анализа стационарных характеристик тепловых труб.- Ракетная техника и космонавтика, 1972, т. Ю, JS8, о. III-II9.

52. Сумм Б.Д., Горюнов Ю.В. Физико-химические основы смачивания и растекания.- М.: Химия, 1976.- 232 с.

53. Price G., Azad Е. Dynamic characteristics of heat pipes.

54. Proс.of 2nd Int.Heat Pipe Conf., Bologna,1976,pp.153-164.

55. Eninger I.E. and Edwards D.IC. Excess liquid in heat pipe vapor spaces.- AIAA Paper, 1977, N 748, pp.1-6.

56. О механизме процесса кипения на затопленных поверхностях с капиллярно-пористым покрытием /О.Н.Маньковский, О.Б.Иоффэ, Л.Г.Фридгант и др.- ИФЖ, 1976, т. 30, В 2, с. 310-317.

57. Васильев Л Л., Абраменко А.Н., Канончик Л.Э. Теплообмен при кипении жидкости на пористых и развитых поверхностях нагре-Еа.- ИШЖ, 1978, т. 34, № 4, с. 741-761.

58. Теплообмен в (ртилях низкотемпературных тепловых труб /В.И.Толубинский, В.А.Антоненко, Ю.Н.Островский и др.-Доклады АН УССР, сер. А, 1978, & 5, с.471-474.

59. Механизм тецлообмена и закономерности парообразования в испарительной зоне тепловых труб /В.И.Толубинский, В.А.Антоненко, Ю.Н.Островский и др.- Известия АН СССР. Энергетика и транспорт, 1979, № I, с. I4I-I48.

60. Панов Е.Н. Исследование и разработка высокотемпературных тепловых труб для терм о стабилизации процесса электролиза при производстве магния.: Автореф.дис.канд.техн.наук.-Киев, 1982.- 22 с.

61. Смирнов В.И. Курс высшей математики, т. 1У, часть первая.-М.: Наука, 1974.- 336 с.

62. Загусткин В.Л. Справочник по численным методам решения .■уравнений.- М.: физ.мат.литература, I960.- 216 с.

63. Тепло-зические свойства веществ: Справочник /Под редакцией Н.Б.Варгафтика.- М.: Госэнергоивдат, 1956.- 367 с.

64. Калиткин М.Н. Численные методы.-Шаука, 1978.- 512 с.

65. Пухов Г.Е. Преобразования Тейлора и их применение в электротехнике.- Киев: Наукова думка, 1978.- 428 с.

66. Диденко Л.Г., Керженцев В.В. Математическая обработка ио^рмление результатов эксперимента,- М.: Изд-во Московского университета, 1977,- 112 с.

67. Зайдель А.Н. Элементарные оценки ошибок измерения.- Л.: Наука, 1968.- 96 с.

68. Ярышев Н.А. Теоретические основы измерений нестационарных температур,- Л.: Энергия, 1967.

69. Семена М.Г., Гершуни А.Н. Исследование максимальной теплопе-редающей способности тепловых труб с металловолокнистыми фитилями.- ТВТ, 1978, т. 16, № 5, с. 1060-1067.

70. Семена М.Г., Герщуни А.Н., Рассамакин Б.М. Аналитическое исследование максимальной теплопередающей способности тепловых труб.-Известия вузов. Энергетика, 1977, №5, с. 93-97.

71. Термоэлектрические термометры образцовые 2-го разряда и общепромышленного назначения для низких температур.- ГОСТ 14894-69.

72. Семена М.Г., Колосовский М.О., Малкина Н.Э. Максимальная теплопередающая способность артериальных тепловых труб.- Промышленная теплотехника, 1980, т. 2, $4, с. 66-71.

73. Семена М.Г., Мюллер Р., Рассамакин Б.М. Исследование рабочих характеристик газорегулируемой тепловой трубы с растворяющимся газом.- Промышленная теплотехника, 1980, т. 2, ,№ 3, с.33-38.

74. Рассамакин Б.М., Батуркин В.М., Федорова О.В. Исследование динамики диодной тепловой трубы.- В кн.: Прикладные вопросы теплообмена и газодинамики. Киев: Наукова думка, 1980,с. 79-83.

75. Семена М.Г., Батуркин В.М., Рассамакин Б.М. Одномерная нестационарная модель переноса теплюты в тепловых трубах.- В кн.: Конвективный теплоперенос. Киев: Наукова думка, 1982, с. 127-134.

76. Семена М.Г., Батуркин В.М., Рассамакин Б.М. Исследование характеристик диодной тепловой трубы в прямом и обратном режиме работы.- Инженерно-физический журнал, 1982, т. 43, В 6, с. 935-942.

77. А.с. Ю44944 (СССР). Тепловая труба /М.Г.Семена, Б.М.Расса-макин, Ю.Е.Николаенко и др. Опубл. в Б.И., 1983, № 36.

78. Копченова Н.В., Марон И.А. Вычислительная математика в примерах и задачах.- М.: Наука, 1972.- 368 с.

79. Singh B.S., Dybbs A., Lyman F.A. Experimental study of the effective thermal conductivity of liquid saturated sintered fiber metal wiks.- Int. Journ. Heat and Mass Transfer, 1973, v.1, N 16, pp.145-133.

80. Семена М.Г., Гершуни A.H., Зарипов B.K. Тепловые трубы с металловолокнистыми капиллярными структурами.- Киев: Вища школа, 1984.- 215 с.

81. Cosgrove С.Н., Ferrell I.К., Carnesale A. Operating characteristics of capillary- Limited Heat Pipes.- Journ. of Nuclear Energy, 1967, v. 21, N 7, pp. 547-558.

82. Карновский М.И., Лозовик В.Г. Акустическое поле бесконечного кругового цилиндрического излучателя цри смешанных граничных условиях на его поверхности.- Акустический журнал, 1964, т. 10, вып. 3, с. 313-317.

83. Лозовик В.Г. Приближенное решение смешанной краевой задачи для уравнения Гельмгольца во внешности круга.- ЖВММФ, 1969, т. 9, с. II99-I202.

84. Ахиезер Н.И. Лекции по теории аппроксимации.- М.: Наука, 1965.- 407 с.

85. Кулаков М.В., Макаров Б.И. Измерение температуры поверхности твердых тел.- М.: Энергия, 1979.- 96 с.84. 0.А.Геращенко, А.Н.Гордов, В.И.Лах и др. Температурные измерения: Справочник,- Киев: Наук,думка, 1984,- 494 с,

86. О переходе от испарения к режиму кипения в низкотемпературных тепловых трубах с металловолокнистыми фитилями Д.Г.Семена, А.Н.Гершуни, В.К.Зарипов и др.- В кн.: Тепломассообмен У1, Минск, 1980, т. 4, № 2, с. II7-I23.

87. Семена М.Г., Зарипов В.К., Гершуни А.Н. Исследование закономерностей теплообмена в зоне нагрева тепловых труб с металловолокнистыми капиллярными структурами.- ТВТ, 1982,т. 20, № 2, с. 317-322.1. ПР ИЛ01ЕНИЯ