Экспериментальное определение локальных закономерностей сдвигового взаимодействия крупномасштабных подземных сооружений с грунтом тема автореферата и диссертации по механике, 01.02.04 ВАК РФ

АКАДШЯ НАУК РЕСПУБЛИКИ УЗБЕКИСТАН ИНСТИТУТ МЕХАНИКИ И СЕЙСМОСТОЙКОСТИ СООРУЖЕНИЙ -имени М.Т.УРАЗБАЕВА

На правах рукопиои АЛЫЕИОВ Худайберган

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРВДЕЛЕНИЕ ЛОКАЛЬНЫХ ЗАКОНОМЕРНОСТЕЙ СДВИГОВОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИТ КРУПНОМАСШТАБНЫХ ПОДЗШНЫХ СООРУЖЕНИЙ С ГРУНТОМ

01.02,04 - Механика деформируемого твердого тела

АВТОРЕФЕРАТ диооартации на ооиокание ученой степени кандидата технических наук

Ташкент - 1991

Работа выполнена в инотитуте механики и сейсмостойкости сооружений им. М.Т.Уразбаева Академии Наук Реопублики Узбекио-тан.

Научные руководители : доктор технических наук ,

старший научный сотрудник Ишанходкаев A.A.

кандидат физико-математичеоких наук, старший научный сотрудник Султанов К.С. Официальные оппоненты: доктор технических наук, отарший научный сотрудник Ставницер Л.Р., кандидат технических наук, отарший научный сотрудник Ташабаев З.Р. Ведущая организация : Научно-исследовательский инотитут механики МГУ им. М.В.Ломоносова Защита состоится "2Zn Л/г£с1гП9 Д9Э2г. в 14-00 часов на заседании специализированного совета К 015.18.01 по цри-оуздений ученой степени кандидата наук в Инотитуте механики й-сейсмостойкости сооружений им. М.Т.Уразбаева АН РУз по адресу: 700143, Ташкент, Г-143, Академгородок.

С диссертацией можно ознакомиться в фундаментальной библиотеке АН РУз.

Автореферат разослан и2й" .

Ученый секретарь специализированного совета, кандидат технических наук

У.Ш.Шамоиев

,: АКТУАЛЬНОСТЬ ТБМЫ. Динамический расчет крупномасштабных подземных сооружений, типа мвтрбполитенов, подземных хранилищ"; различных тонналв-путвпроводсв и т.д. на воздействие оейсмических и взрывных нагрузок требует экспериментального определения закономерностей и параметров взаимодействия этих подземных сооружений о грунтом. Этот вопрос особенно актуален при проектировании и строительстве подземных сооружений в оейсмоопасных регионах.

ЦЕЛЬ РАБОТЫ. Экспериментальное определение закономерностей взаимодействия крупномасштабных подземных сооружений о грунтом и разработка на основа результатов опытов модели взаимодействия подземных сооружений с грунтом, а также определение из результатов опытов параметров модели взаимодействия, необходимых для.проведения динамических расчетов подземных сооружений на воздействия сейсмических нагрузок.

НАУЧНАЯ НОВИЗНА.. Разработана методика экспериментального определенная закономерностей локального взаимодействия подземных сооружений о грунтом при различных скоростях взаимодействия. Экспериментально определены закономерности взаимодействия крупномасштабных подземных сооружений с грунтом при нарушенных и ненарушенных структурах грунтов, различных значениях нормального к поверхности контакта грунт-сооруде-ние давления, различных шероховатостях поверхности контакта сооружения с грунтом, различных скоростях взаимодействия сооружения о грунтом. Построена простейшая математическая модель взаимодействия подземных сооружений о грунтом на основе результатов экспериментов. Определены из результатов опытов параметры разработанной модели взаимодействия. Решением задачи о продольном взаимодействии подземного трубопровода с грунтом при действии динамической нагрузки показана примани-

мость разработанной модели в задачах сейсмостойкости.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ. Разработанная математическая модель взаимодействия, определенные из результатов опытов параметры модели при взаимодействии подземных сооружений о леооовыми грунтами, песком, суглинком и их композициями, могут быть использованы при проведении динамических расчетов подземных сооружений на воздействия сейсмических и взрывных нагрузок. Разработанные алгоритм и црограмму решения .задачи о цродольном взаимодействий подземных трубопроводов с грунтом при воздействии динамической нагрузки можно попользовать при расчетах на сейсмостойкость протяженных подземных сооружений.

ДОСТОВЕРНОСТЬ ПОЛУЧЕННЫХ РЕЗУЛЬТАТОВ обоснована тщательной цроверкой методики проведения опытов на различных установках, сопоставлением результатов экспериментов, получанных по различной методике на-разных установках: и корректностью постановки экспериментальных и теоретических задач, а также использованием стандартных приборов и аппаратуры в экспериментальных исследованиях.

АПРОБАЦИЯ РАБОТЫ. Основные результаты работы докладывались:

- яа республиканской конференции по Механике сплошных сред, посвященной памяти академика АН РУз Х.А.Рахматулина (Ташкент, 24-26 апреля, 1989г.);

- на УП Всесоюзной конференции по динамике оснований, фундаментов и подземных сооружений (г.Днепродатровск, 25-27 сентября, 1989г.);

- на объединенном семинаре отдала сейсмодинамики Института механики и сейсмостойкости сооружений им. М.Т.Уразбаева АН РУз.

ПУБЛИКАЦИИ. Основное содаржаниа диссертационной работы опубликовано в семи научных статьях.

СТРУКТУРА И ОБЪЕМ РАБОТЫ. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения, списка использованной литературы из 136 наименований, оформлена на 102 страницах машинописного текста, содержит 9 таблиц и 44 рисунка.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В ВВЕДЕНИИ дан краткий обзор работ, посвященных экспериментальным и теоретическим исследованиям взаимодействия подземных сооружений с грунтом и обоснована актуальность поставленных б диссертации задач. Определена цель работы и изложено краткое содержание разделов.

ПЕРВАЯ ГЛАВА посвящена анализу существующих моделей взаимодействия подземных сооружений с грунтом при квазиота-тических и динамических нагрузках. Показано, что существующие методики экспериментального определения параметров модели взаимодействия являются технически трудноосуществимыми для крупномасштабных подземных сооружений. Понятие локальности процесса взаимодействия, хведзнное К.С.Султановым, существенно упрощает методику определения закономерностей взаимодействия крупномасштабных подземных сооружений с грунтом и их параметров. В этих случаях достаточно проведения опытов с фрагментами внешних поверхностей крупномасштабных подземных сооружений с грунтом в лабораторных условиях.

б

В частных случаях, когда нормальное давление, шероховатость, отруктура грунта во всех точках внешней поверхности подземного сооружения одинаковы, результаты локального и интегрального закономерностей должны быть одинаковы, то есть в этих олучаях закономерности взаимодействия не должны зависеть от геометрии подземных 'сооружений. Для проверки этого утверждения разработана методика и установка для проведения опытов с трубами разных внешних диаметров. Установка соото-.. ит из прочного ыеталличвокого ящика .имеющего толстостенные металлические дншцэ и крышку с отверстиями. В ящик в вертикальном положении устанавливаются трубы, затем засыпается грунт о послойной трамбовкой. По ходу засыпки грунта устанавливались тензометричвские мембранные датчики дая измерения давления грунта в осевом и перпендикулярном к внешней поверхности трубы направлениях. После полной засыпки грунтом закрывалась крышка ящика и закрепляли гидравлическим домкратом. Одинаковые давления по дайне контактной поверхности трубы о грунтом достигались затягиванием четырех анкерных болтов, которые соединяют крышку о днищем. Затем устанавливается датчик для измерения смещения трубы относительно . грунта. Дяина'контактирующей части трубы с грунтом в разных опытах была разной и колебалась от 0,29 м до 0,35 м в зависимости от установки нормального давления к внешней поверхности трубы. Далее труба вытягивалась в вертикальном направлении. Вытягивающие усилия измерялись специальным датчиком и динамометром. Показания всех датчиков записывались на фотобумагу через осциллограф Н-117. В опытах были использованы стальные трубы о внешним диаметром ОД; 0,15 и 0,2 м. Во •

всех опытах при различных внешних диаметрах труб Нормальное давление выдерживалось равным 0,35*105 Па. ^

Обрабатывая полученные в опытах осциллограммы, построены зависимости касательных напряжений С от относительных смещений и , Эти зависимости С (¿7) при различных диаметрах труб, внешние поверхности которых имеют одинаковые шероховатости, при одинаковых нормальных напряжениях во всех точках поверхности контакта труба-грунт, при точном проведении опытов, совпадают. Совпадение экспериментальных зависимостей Т(й) показывает, что локальные закономерности взаимодействия подземных сооружений о грунтом не за- . висят от геометрии подземной конструкции. Этот результат позволяет, существенно упростить методику проведения экспериментов по определению закономерностей взаимодействия крупномасштабных подземных сооружений о грунтом.

ВО ВТОРОЙ ГЛАВЕ на основании вышеизложенного заключения разработана методика проведения эксперимента по определению закономерностей взаимодействия крупномасштабных подземных сооружений с грунтом.

Таким образом, дай экспериментального определения локальных закономерностей взаимодействия достаточно проведения опытов с фрагментами внешней поверхности крупномасштабного подземного сооружения, а не о самой конструкцией подземного сооружения. Следуя богатому опыту в механике грунтов, по определению сопротивлений грунтов сдвигу, доя определения локальных закономерностей взаимодействия воспользуемся стандартной сдвиговой установкой ВСВ-25.

' Сдвиговой прибор ВСВ-25 состоит из грунтоприемной камеры, которая в свою очередь состоит из нижнего подвижного и

верхнего неподатного стаканов. Для определения закономерностей взаимодействия фрагмент,внешней поверхности крупномасштабного подземного сооружения помещается в стакан грун-топриемной камеры. Устанавливается верхний стакан, куда засыпается образец грунта. Затем собирается установка и производится сдвиг нижнего стакана относительно верхнего, то есть фрагмента внешней поверхности подземного сооружения • относительно грунта. При.этом в опытах варьировались-нормальное давление б^ , скорость взаимодействия, шероховатости поверхности фрагмента,контактирующего с грунтом,и структура грунта. ~

В опытах в качестве фрагмента внешней поверхности крупномасштабного подземного сооружения иопользовалиоь стальные, чугунные, бетонные и асбестсхцементные цилиндрические диски диаметром 7*10~2 м, высотой 17'Ю-^ м, и площадью контакта 40'Ю-4 м2. Шероховатость поверхности контакта фрагментов состоит из периодических выступов высотой I,5'I0~3m (грубая поверхность) и 0,05'10~^м (гладкая поверхность). Фрагменты в опытах плотно заполняют нижний подвижный стакан грунтоприемной камеры прибора ВСВ-25.

Ненарушенная структура, то есть ненарушенные связи (сцепление) между грунтом и фрагментом создавались искусственно. Для этого фрагмент устанавливается в специальный стакан и образец грунта смачивается водой до насыщения и также устанавливается' в стакан. Подготовленнпа таким образом соединение фрагмент-грунт оставляли при.комнатной температуре на 30-40 часов. За это время образуется оцепление между фрагментом и грунтом на поверхности их контакта. Такое искусственное соединение- фрагмента с грунтом ненарушенной

структуры устанавливали в грунтоприемную камеру прибора и производили сдвиг.

Сдвиг фрагмента относительно грунта производится с постоянной скоростью цри помощи электродвигателя через специальное приспособление. Скорости фрагмента в опытах равнялись З'Ю-^ м/с и З'Ю-^ м/о. Опыты при скорости взаимодействия

1£= З'Ю-4 м/с имели продолжительность 40 с (квазистати-ческкй режим), а при ££ = 3*10"^ - 0,4 о (динамический ражим).

Нормальное давление (вертикальная нагрузка) в разных

с с

опытах менялось от 0,75*10° Па до 4,5*10° Па. ' Для повыше1!ш точности получанных результатов значение нормального давления, смещение фрагмента относительно грунта, вертикальная нагрузка измерялись специальными датчиками и их показания записывались через осциллограф на фотобумагу. Значение нормального давления при этом измерялось как над образцом грунта, так и непосредственно на поверхности контакта грунт-фрагмент.

Для выявления влияния площади контакта фрагмента с • грунтом проводились опы^ы также на крупногабаритной срезной установке (КСУ) НИИ механики МГУ им. М.В.Ломоносова. КСУ имеет площадь контакта с грунтом 0,2 м^, то есть она отличается от площади контакта на приборе ВСВ-25 в 50 раз. Результаты опытов на ВСВ-25 и КСУ совпадают с высокой точностью при одинаковых условиях опытов. Отсюда следует, что на закономерности взаимодействия значение площади контакта фрагмента а грунтом не влияет при одинаковых условиях проведения опытов.

Эксперименты, проведенные на установке ВСВ-25 по взаимодействию фрагментов с грунтами .нарушенной структуры различ-

ной толщины, показали, что для достоверного определения закономерности взаимодействия фрагментов о грунтами толщина * —? -

грунтового олоя должна быть не менее З'Ю м. Также экспериментальными исследованиями установлено, что на закономерности взаимодействия ( и ) не влияет материал фрагмента, так как в опытах они практически не деформировались. В экспериментах повторяемость одинаковых опытов равнялась 10-15 раз.

В ТРЕТЬЕЙ ГЛАВЕ приведены результаты опытов по определению закономерностей взаимодействия фрагментов внешней поверхности крупномасштабных подземных сооружений с грунтом нарушенной и ненарушенной структуры при различных значениях нормального давления , шероховатости поверхности и скорости взаимодействия.

Зависимости £"(£/), полученные в опытах при взаимодействии фрагментов с лессовыми грунтами нарушенной структуры, являются нелинейными. В начале процесса взаимодействия значение касательного напряжения с увеличением значения относительного смещения раотет (первая стадия взаимодействия). Посла достижения относительным смещаниёлнакогорого критического значения рост касательного напряжения останавливает-

4

ся и дальнейший рост относительного смещения не влияет на значащи каоатального напряжения (вторая стадия взаимодействия) ,

Зависимости "Г ( й ), полученные в опытах по взаимодействию фрагментов о лессовыми грунтами ненарушенной структуры,от завиышс&вй "С{и ), полученных в огштах с лессовым грунтами нарушенной структуры, отличаются проявлением пикового значения касательного напряжения. В целом, эти'зависи—

мооти Т ( й ) качественно аналогичны зависимостям 2Г ( й ), полученным при срезе (сдвиге) самих образцов грунтов"; а количественно они отличаются.

Были проведены опыты также о песком и суглинком, и их композициями. Полученные в этих опытах зависимости Т( й ) также качественно аналогичны зависимостям, полученным при взаимодействии фрагментов с лессовыми грунтами. Количественно они отличаются. В опытах влажность грунтов равнялась 8-10$, а плотность ^ = 1500-1600 кг/м3.

По результатам экспериментальных исследований установлено, что на зависимости Т(П ) существенно влияет значе-. ние нормального напряжения (5^ . С увеличением в первой стадии взаимодействия наклон кривых "Г (и ) к оси абсцисо и увеличивается, а также увеличивается значение предельного касательного напряжения Т* во второй стадии. Увеличение шероховатости поверхности также приводит к увеличению наклона зависимости Т ( й ) в первой стадии и т/ - во второй стадии.

Изменение скорости взаимодействия также влияет на зависимости V( й ). с увеличением скорости взаимодействия наклон крив их £*( и .) к оса абсцисс увеличивается, а значение Тщ уменьшается.

На основании полученных в экспериментах результатов разработана математическая модель взаимодействия подземных сооружений с грунтом. Схематическое изображение этой модели взаимодействия показано на рис. I. Данная схема взаимодействия является.упрощенной. Здесь не учитывается влияние скорости взаимодействия на зависимости £"(¿0.

Схемы взаимодействия

Ой&С - взаимодействие фрагментов с грунтом нарушенной структуры

09ВЕВС - взаимодействие Фрагментов о грунтом ненарушенной структуры

Рио. I

Согласно схеме взаимодействия, приведенной на4.рис. I,

\

закономерности взаимодействия подземных сооружений о грунтом определяются следующими соотношениями;

- для грунтов ненарушенной структуры (ломагйя ОвСЕВС)} при ¿Т/Л > О , ¿и/Л >0

на участке 09 при ¿7 = 0

?ст; (I)

на участке 6В при 0< й< О'

Г = тег + К*(<ъ)0 ! (2)

на участке ЪВ при й'<

+ кУОСй-ц'); (з)

на участке ВС при о > и'

; (4)

- для грунтов нарушенной структуры (ломагйя ОАВС); при с/т/сЛ > О ", Л//Л >0

на участке 0А цри 0и*

(5)

на участке АВ при й'< и < Ц?

(6)

на участке ВС гтрл. и > и*

Г = • " (7)

где ^ - касательное напрядение страгивания; К^ , К^ ,

Р Р ~ р

' к*а ~ Функции взаимодействия; ия и ил - критические значения относительного смешения, при которых происходит переход от одной отадии взашодействия в другую; / - коэффициент трения между фрагментом и грунтом;

- предел упругого взаимодействия;. Т* - значение касательного напряжения при и = и' .

Разгрузка при взаимодействии фрагментов подземных сооружений с грунтами нарушенной структуры ( ломанная

ОАВС) происходит во всех участках мгновенно. В процессе взаимодействия фрагментов с грунтами ненарушенной структуры (ломанйя 0&0 ЕВС) на участке О&Д процесс взаимодействия является обратимым. Здесь разгрузка цроисходит по линии • нагрузки &2) . После достижения относительным смешением значения, равного й* - допускаемый процент "упругого" взаимодействия, начинается участок НЕ . На этом учаотке цроисходит накопление пластических деформаций на контакте грунт-сооружение. На этом участка разгрузка цроисходит параллельно линии . После, достижения относительным смешением значения О* происходит мгновенное разрушение овязи между частицами грунта и сооружения, сопровождающееся мгновенным падением касательного напряжения от значения

С до сж . Далее происходит проскальзывание подземного сооружения относительно грунта и на этой стадии взаимодействия выполняется закон сухого трения Кулона (4). На этом участке разгрузка всегда происходит мгновенно.

Параметры модели взаимодействия , , / , , СЮ и К^ СК) и определены из результатов опытов по взаимодействию фрагментов сняэоповныи грунтами, песком, суглинком и их композициями.

Анализ и обработка экспериментальных зависимостей Т ( й ) показали, что функции взаимодействия ,

Р Р Л

, Кх,(%) и К^ (£„) являются линейными функциями.

р

Например, зависимость от описывает-

ся соотношением

С-С-« ^

р** *

гдэ К14 - начальное значение коэффициента К^ ; к' - коэффициент, характеризующий жесткость связи между частицами грунта и фрагмента.

Результаты опытов показывают, что закон Кулона, определяемый уравнениями (4) и (7) при > (8-10)'Ю5 Па, отклоняется от линейности и асимптотически стремится к установлению.

Таким образом, процесо взаимодействия.описываемый уравнениями (I) - (7), является процессом локальным, так как он применим к каждой частице грунта и сооружения. Схема взаимодействия, приведенная на рис. I, справедлива при

= . При изменении <2^, в процессе взаимодейст-

вия подземных сооружений с грунтом 1 зависимости £" ( и ) могут быть совершенно иными, но они определяются согласно соотношений (1) - (7) в зависимости от <э„ .

ЧЕТВЕРТАЯ ГЛАВА посвящена решению одномерной задачи взаимодействия подземного трубопровода с грунтом при действии динамической нагрузки, изменяющейся вэ времени по синусоидальному закону. Грунтовая среда рассматривается как вязко-упругая среда (стандартно-линейное тало). Подземный трубопровод моделируется как жесткий, недеформируемый стержень. Основные уравнения движения грунтового полупространства, начальное сечение которого совпадает с передним торцом подземного трубопровода, связанно зравшнием движения жесткого стержня условиями на поверхности их контакта, определяемые соотношениями (I) - (7). Здесь касательное напряжение на поверхности контакта грунт-трубопровод, определяемое из условия взаимодействия (I) - (7), является активной силой, так как подземный трубопровод приводится в

движение только силами взаимодействия.

Несмотря на простоту поставленной задачи, получить ее решение аналитически не представляется возможным. Решение получено численным методом характеристик на ЭВМ.

На рио. 2 приведена, зависимость f ( ü ) для гольного сечения стержня, получанная из решения рассматриваемой задачи на 'ЭВМ, при амплитуде данамнчеокой нагрузки, создающей волну в грунтовой среде Gj, = 5*10^ Па, скорооти раопрост-«

I ' ^

ранения продольных волн в грунте С0 = 300 м/о, длине трубопровода L, = 10 м, полуперирдаизмвнения нагрузки Т = 0,05 с, К* = 75 и"1, U* = 3-Ю"4 м, = 8-Ю-3 и, 0,3,

модуле динамического сжатия грунта Еа = 4,33*1О8 Па, модуле статического сжатия грунта Ев = I08 Па, параметре объемной вязкооти грунта ji = 10* с-*, коэффициенте бокового давления К s 0,3. Внешний и внутренний диаметры трубопровода соответственно равны 0,32 м и 0,28 м, глубина его заложания Н = 2 м, плотность материала железобетонной грубы j»c = 2800 кг/м3. Здесь на зависимостях t{U) наблюдается реализация рсех стадий взаимодействия.определяемого соотношениями (I) - (7). Как видим из рис. 2, зависимость ti.U ) для рассматриваемого трубопровода при <än = 5'105 Па яв-ляетоя нелинейной. Нелинейнооть завиоимооти ) прояв-

- дяетоя в силу изменения бокового давления грунта на

трубопровод. В первом цикле взаимодействия (кривая ОАВСД) наблюдается проявление пикового значения касательного напряжения. В последующих циклах взаимодействия (кривые ДЕ&О. в Q.HP) пиковое значение касательного напряжения не прояв-• дается,так как 'в первом цикла на поверхности контакта грунт-сооружение структурные связи полностью разрушены

(участок AB, рис. 2). ■

Далее исследованы на изменение смещения трубо-

провода относительно грунта ¡J влияние <v (рассмотрены случаи, когда = conti и ?l eonsi ), Со, L и

Т. Установлено, что зависимости П ( i ) при <$M = co/?st та <£N 4 consi цри одинаковых исходных данных задачи отличаются на 30-60$. Увеличение Со приводит к уменьшению' амплитуды колебаний ¿7 (.-6 ), а увеличение Т приводи?1 к возрастанию амплитуда относительных смешений. Увеличение дошны стержня L также приводит к росту амплитуды колебаний па ).

Рассмотренная в'этой главе теоретическая задача позволяет наблюдать некоторые особенности процесса цродольного - взаимодействия протяженных подземных сооружений с грунтом при воздействии нагрузок типа сейсмических.

В ЗАКЛЮЧЕНИИ сформулированы основные выводы, вытекающие из диссертационной работы. В основном, они заключаются в следующем:

1. Разработана методика проведения эксперимента по обоснованию локальности процесса взаимодействия подземных сооружений с грунтом и она реализована в лабораторных условиях. На основе полученных результатов экспериментальных исследований показана локальность процесса взаимодейотвия.

2. Разработана методика экспериментального исследования взаимодействия крупномасштабных подземных сооружений с грунтом при различных режимах взаимодействия в лабораторных условиях на основе локальных свойств процесса взаимодействия.

' 3. Экспериментально определены локальные закономерности взаимодействия подземных сооружений с грунтом на основе разработанной методики проведения опытов при различных скоростях взаимодействия, нормальных давлениях,шероховатостях поверхности подземного сооружения и структурах грунтов.

4. На основе результатов опытов построена математическая модель взаимодействия подземных сооружений с грунтом, учитывающая основные свойства процесса взаимодействия.установленные в экспериментах: проявление пикового значения" касательного напряжения; разрушение контактного слоя грунта и цроскальзывание подземного сооружения относительно грунта. Из результатов опытов определены значения параметров модели взаимодействия.

5. Решением одномерной задачи о взаимодействии протяженного подземного сооружения с грунтом при сейсмических ■ воздействиях показана применимость разработанной модели взаимодействия в задачах сейсмостойкости подземных сооруже-. ний. Определено влияние локальнооти процесса взаимодействия на значение смешения протяженного подземного сооружения относительно грунта.

Диссертационная работа принята к внедрению институтом Ташметропроект. Акт внедрения приложен к диссертации.

Основные результаты диссертации отражены в следующих работах:

I. Алменов X. Экспериментальное определение параметров локального взаимодействия подземных сооружений с грунтом// Тезисы докл.республ.конф.лосв. памяти акад. АН УзССР Х.А. Рахматулина. Ташкент: Фан, 1989. С. 58-59.

2. Султанов К.С., Алманов X. Экспериментальное исоледо-

метрополитена четырехугольного сечения с грунтом// Изв. АН УзССР. Серия тохн.наук, 1989. № I. С. 37-39.

3. Султанов К.С., Алманов X. Экспериментальное определение изменения касательных напряжений на поверхности контакта фрагментов подземных сооружений с грунтом ненарушенной, отруктуры// Ив. АН УзССР. Серия тезш.наук. 1989. № 3. С.44-47,

' 4. Султанов К.С., Алмонов X. Экспериментальное определение закономерностей взаимодействия фрагментов подземных конструкций метрополитена о грунтом нарушенной отруктуры при отатичэских и динамических нагружениях// Сейсмодинамика зданий и сооружений. Ташкент: Фан, 1989. С. 94-101.

5. Султанов К.С., Алланов X. Экспериментальные исследования локальных закономерностей взаимодействия подземных сооружений о грунтом// Динамика оспований, фундаментов и подземных сооружений. Тезисы 7-й Всесоюзной конференции по ДОФПС. Днепропетровск, 1989. С. 220-221.

6. Султанов К.С., Алманов X., Ким В.Ю. Влияние диаметра подземных труб на закономерности их взаимодействия с грунтом// Изв. АН УзССР. Серия техн.наук. 1991. № 4. С. 78-80.

7. Султанов К.С., Алманов X. Экспериментальные исследования влияния дилатанзионного слоя грунта на закономерности локального взаимодействия подземных сооружений о грунтом// Сейсмодинашка сооружений .взаимодействующих с грунтом. Ташкент: Фан, 1991. С. 91-95.

вание закономерностей взаимодэйотвия перегонных тоннелей