Исследование схем, суммирующих напряжение и формирующих наносекундный импульс тема автореферата и диссертации по физике, 01.04.13 ВАК РФ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. ИССЛЕДОВАНИЕ СХЕМ НАНОСЕКУНДНЫХ

ГЕНЕРАТОРОВ С СУММИРОВАНИЕМ НАПРЯЖЕНИЯ НА ОСНОВЕ ЛИНИЙ С РАСПРЕДЕЛЕННЫМИ

ПАРАМЕТРАМИ.

§1.1. Обзор известных схем наносекундных высоковольтных генераторов на основе линий с распределенными параметрами.

§ 1.2. Схемы многоступенчатых генераторов без накопления энергии в суммирующей линии.

§ 1.3. Многоступенчатые генераторы с накоплением энергии в передающей линии на основе одиночной формирующей линии.

§ 1.4. Многоступенчатые генераторы на основе двойной формирующей линии.

§1.5. Выводы к главе 1.

ГЛАВА 2. ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОТЫ МНОГОСТУПЕНЧАТОГО

ГЕНЕРАТОРА.

§2.1. Влияние параметров схемы многоступенчатого генератора на эффективность передачи накопленной энергии в нагрузку.

§2.2. Увеличение мощности выходного импульса.

§2.3. Моделирование работы многоступенчатого генератора.

2.3.1. Конструкция модели.

2.3.2. Моделирование распределения напряжения зарядки по окружности формирующей линии.

2.3.3. Влияние количества ключей в поясе на параметры выходного импульса.

2.3.4. Исследование зависимости параметров выходного импульса от разброса моментов включения поясов ключей.

§2.4. Исследование работы коммутаторов ДФЛ установки

АНГАРА-5-1» вблизи максимума импульса напряжения зарядки.

§2.5. Выводы к главе 2.

ГЛАВА 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ДВУМЕРНЫХ ЭФФЕКТОВ В

ФОРМИРУЮЩИХ ЛИНИЯХ МНОГОСТУПЕНЧАТОГО

ГЕНЕРАТОРА.

§3.1. Физический аналог двумерного волнового уравнения.

§3.2. Оценка точности расчета формирующих линий с помощью двумерной физической модели.

§3.3. Численное моделирование коммутаторов формирующих линий с помощью двумерной физической модели.

§3.4. Численное моделирование схемы установки «С-300» с помощью двумерной физической модели.

3.4.1. Конструкция модуля терраваттного генератора «С-300» и его расчетная схема.

3.4.2. Результаты расчета.

§3.5. Выводы к главе 3.

ГЛАВА 4. ВЫСОКОВОЛЬТНЫЙ НАНОСЕКУНДНЫЙ

ГЕНЕРАТОР ПГ-1 ДЛЯ СИСТЕМЫ СИНХРОНИЗАЦИИ МОЩНОЙ ЭЛЕКТРОФИЗИЧЕСКОЙ УСТАНОВКИ НА ОСНОВЕ СХЕМЫ МНОГОСТУПЕНЧАТОГО

ГЕНЕРАТОРА МАРКСА.

§4.1. Введение.

§4.2. Описание высоковольтного наносекундного генератора

ПГ-1.

§4.3. Схема формирования высоковольтного импульса.

4.3.1. Параметры конденсаторов ГИН.

4.3.2. Параметры разрядников ГИН.ИЗ

§4.4. Пусковые характеристики и выходной импульс генератора.

§4.5. Испытание генератора ПГ-1 при запуске генератора

Маркса установки «АНГАРА-5-1».

§4.6. Применение генератора ПГ-1 для калибровки датчиков выходного тока установки «АНГАРА-5-1».

§4.7. Выводы к главе 4.

Интенсивное развитие методов получения концентрированных потоков энергии открыло широкие перспективы для применения высоковольтных генераторов наносекундных импульсов. Огромный интерес, проявляемый к генераторам мощных наносекундных импульсов, вызван возможностью получения мощных электронных пучков, свойства которых широко используются при создании рентгеновских [1] и СВЧ источников [2,3], генераторов для накачки лазеров [4, 5], изучении структуры твердого тела [6], физики ударных волн [7] и нагрева плазмы [8]. Развитие мощной импульсной техники тесно связано с необходимостью получения мощных импульсов тормозного излучения электронов для имитации воздействия у-излучения ядерного взрыва на электронную аппаратуру (Hermes-III, Aurora в США [1, 9]) и осуществления импульсной термоядерной реакции с инерциальным удержанием [10, 11]. Для инициирования термоядерной реакции нужна энергия электрического импульса >30 МДж при скорости у I 22 нарастания мощности > 10"-И0 Вт/с [12, 13]. Исследование в вышеупомянутых областях проводятся с помощью мощных импульсных лазеров и электрических генераторов с длительностью импульса -100 не.

В последние годы в исследованиях по инерциальному термоядерному синтезу (ИТС) [14] заметное место занимают мощные импульсные генераторы, использующие в качестве нагрузки сжимающийся цилиндрический лайнер. Сжатие лайнеров происходит под давлением магнитного поля, вызванного протекающим по лайнеру импульсным током. Энергия движущегося лайнера преобразуется в энергию мягкого рентгеновского излучения с температурой 100-200 эВ, с последующим облучением термоядерной мишени. Главными проблемами таких установок являются: концентрация энергии излучения на мишень и сокращение длительности импульса рентгеновского излучения. Одна из первых работ в этом направлении была выполнена в начале 90-х годов на установке

Ангара-5-1» (Россия). Эксперименты по имплозии (сжатию) каскадных лайнеров, состоящих из двух, расположенных один внутри другого, цилиндрических лайнеров, продемонстрировали принципиальную возможность получения коротких импульсов мягкого рентгеновского излучения с длительности менее 10 не. [15, 16]. На установке «Ангара-5-1» при сжатии каскадных лайнеров были получены импульсы мягкого рентгеновского излучения с мощностью ~ 1-^5 ТВт при длительности импульса ~ 6 не. Интерес к этому направлению использования мощных электрических генераторов возрос после значительных успехов достигнутых на установке PBFA-Z (США) при сжатии проволочных лайнеров. В экспериментах на этой установке было получено более 200 ТВт мощности мягкого рентгеновского излучения с длительностью - 8 не и полной энергией излучения - 1,8 МДж [17, 18].

Мощные электрофизические установки, к которым относятся «Ангара-5-1», «С-300» (Россия), PBFA-Z, Saturn, Hermes-lII ( США ), являются генераторами электрического импульса с длительностью 50-И 00 не, использующими емкостные накопители энергии. Они являются в настоящее время наиболее распространенными и удобными в работе. Обычная схема наносекундного электрического генератора содержит три основных элемента: первичный накопитель энергии, накопитель-формирователь и нагрузку. Первичное накопление энергии происходит в конденсаторной батарее, которая заряжается от источника постоянного тока. Максимальная плотность энергии w, запасаемой в каждом конденсаторе, определяется предельной электрической прочностью используемого изолятора, а также его относительной диэлектрической проницаемостью: w = se0E2/2. В настоящее время в таких фирмах, как Maxwell, General Atomics Energy Products (GAEP) и Aerovox разработаны новые конденсаторы с величиной w, достигающей 300-500 Дж/л. Кроме высокой энергоемкости данные конденсаторы обладают низкой индуктивностью, которая составляет 10-^-30 нГн, и малым внутренним сопротивлением -15 мОм. Эти параметры определяют минимальное время вывода энергии из конденсатора в накопитель-формирователь и величину его максимального разрядного тока. Несмотря на значительные успехи в разработке более энергоемких конденсаторов и снижение их стоимости до 0,1-ь0,3 $/Дж, плотность запасаемой энергии современных конденсаторов примерно в 10-И 00 раз меньше, чем в индуктивных накопителях, запасающих энергию в магнитном поле тока протекающего через проводник. Однако емкостные накопители энергии обладают высоким коэффициентом передачи энергии в накопитель-формирователь и используют более простые средства коммутации токов по сравнению с разрывными коммутаторами индуктивных накопителей, что обуславливает их широкое применение в мощных импульсных установках.

Максимальная величина напряжения зарядки конденсаторов от постоянного источника тока составляет ~ 100 кВ. Для увеличения напряжения и получения на выходе установки импульса высокой мощности > 1 ТВт такой амплитуды напряжения недостаточно. Поэтому обычно в первичных накопителях энергии мощных генераторов используется хорошо известная схема Маркса. Увеличение выходного напряжения до 1 MB и более происходит за счет переключения конденсаторов из параллельного соединения в последовательное. Это обеспечивается газонаполненными разрядниками, замыкающими цепь путем пробоя разрядных промежутков. Часть этих разрядников пробиваются после подачи на их управляющий электрод внешнего электрического импульса, а остальные срабатывают от перенапряжения, возникающего на их разрядных промежутках вследствие перезарядки конденсаторов. Амплитуда и фронт пускового электрического импульса определяют время задержки появления импульса напряжения на выходе генератора Маркса. Как правило, на выходе генератора Маркса не удается получить импульс длительностью менее 1 мкс, что связано с большой величиной индуктивности последовательной цепи конденсаторов и разрядников. Она имеет величину от единиц до десятков мкГн, поэтому дальнейшее сокращение длительности импульса до десятков наносекунд и увеличение выходной мощности электрического импульса происходит в накопителе-формирователе. В качестве накопителя-формирователя мощных импульсных генераторов применяют формирующие линии с распределенными параметрами коаксиальной или полосковой конструкции с межэлектродной изоляцией из жидкого диэлектрика (трансформаторное масло, глицерин, вода). В коаксиальной конструкции формирующей линии внешний электрод (корпус) одновременно является электромагнитным экраном генератора.

Основными параметрами, характеризующими линию, являются:

1 с скорость распространения электромагнитной волны v- . =—j= и

V4Q Vй"/' волновое сопротивление Р = \-г линии, где L0 и С0 - погонные сл индуктивность и емкость линии, с - скорость света в вакууме, е и р. -относительные диэлектрическая и магнитная проницаемость среды.

Волновое сопротивление линии с распределенными параметрами без потерь зависит от размеров и относительной диэлектрической

60 проницаемости используемого изолятора, как/? = ^=1п

Ы£ d ;

Ом - для коаксиальной линии, и p = Ом - для полосковой линии, где D и d

Vi' Ь диаметры внешнего и внутреннего электродов коаксиальной линии, b -ширина полосковой линии, а - расстояние между полосами.

Трансформаторное масло имеет низкую диэлектрическую проницаемость, поэтому его удобно использовать в линиях в диапазоне волновых сопротивлений несколько десятков Ом, а воду (с~80) - для линий с волновым сопротивлением менее 10 Ом. Из-за различия в диэлектрической проницаемости энергия, запасенная в единице объема формирующей линии, и плотность тока при заполнении линии водой существенно выше (35^80 Дж/л и 240ч-360 кА/м, соответственно), чем для линии с масляным заполнением (4-г9 Дж/л и 80-И 20 кА/м, соответственно) [19]. При использовании коаксиальных линий, получение максимальных параметров (напряжения и мощности) требует оптимальных соотношений радиусов линий [20]. Такая оптимизация проводится с учетом различия пробивных напряжений при различных полярностях на электродах [21, 22] k = Е./Е+. Например для трансформаторного масла коэффициент к « 1,5 , а для воды к « 2 [19].

В мощных наносекундных генераторах в качестве изолятора формирующих линий применяется вода, как наиболее энергоемкий диэлектрик. Характерная величина удельного сопротивления для очищенной воды составляет l-f-2 МОм см [20], что соответствует характерному времени саморазряда 7-ь14 мкс. Это время ограничивает время зарядки формирующей линии до максимального напряжения, которое, как правило, не превышает 1,5 мкс, и приводит к неизбежным энергетическим потерям. Выходом из этой ситуации является создание генераторов Маркса с временем зарядки формирующей линии, составляющим несколько сотен наносекунд, или, так называемых, «быстрых» генераторов Маркса с временем вывода энергии -10 не и менее без использования дополнительных формирующих линий.

Для коммутации формирующих линий используются быстродействующие разрядники, имеющие малую величину индуктивности за счет многоискрового режима коммутации и использующие в качестве диэлектрика вакуум, сжатый газ, жидкий или твердый изолятор. Эти разрядники должны обеспечивать длительность фронта формируемого импульса в несколько раз меньшую, чем длительность самого импульса. При использовании нескольких параллельно замыкающихся разрядников они должны иметь разброс моментов срабатывания (замыкания) в несколько раз меньший, чем длительность формируемого импульса.

Получение терраваттного уровня выходной мощности генератора в одном модуле является труднореализуемой задачей, поэтому современные установки сооружаются в виде системы из нескольких идентичных модулей, которые соединяются на выходе, суммируя выходные токи на общей нагрузке. [23,24,25]. Объединение, как правило, происходит в вакуумной w с» и передающей линии, работающей в режиме магнитнои самоизоляции.

Для получения требуемой выходной мощности отдельного модуля в некоторых случаях одной линии недостаточно, поэтому применяют генераторы, состоящие из нескольких линий последовательно соединенных через разрядники. Характерным примером такого генератора является установка BJ-5 [26]. Формирование мощного импульса здесь происходит за счет последовательной передачи энергии от одной водяной линии к другой и «сжатия» по времени длительности электрического импульса. Из-за большого числа перезарядок линий эффективность передачи накопленной энергии в нагрузку установки не превышает 30%. Рассматривая зарядку линий, как распространение волн напряжения и учитывая при этом коэффициенты отражения и прохождения волн в узлах соединения линий, можно поднять величину эффективности до 50% [24].

В некоторых установках для повышения мощности выходного импульса отдельного модуля, использующего водяные линии, в вакуумной части устанавливался плазменный эрозионный размыкатель [27].

Суммарная индуктивность выходной части современных генераторов сверхвысокой мощности без учета нагрузки составляет не менее 10-^15 нГн [18], поэтому при характерной амплитуде импульса тока в нагрузке - 10-^50 МА индуктивная составляющая импульса напряжения составляет не менее 1-^5 MB. Получение на выходе генератора импульса напряжения с амплитудой, превышающей 1 MB, возможно путем создания высоковольтных генераторов Маркса и формирующих линий, рассчитанных на полное выходное напряжение генератора, либо за счет сложения импульсов напряжения от нескольких модулей в вакуумной передающей линии или в накопителе-формирователе.

Сложение импульсов напряжения от 20 модулей с ферромагнитными сердечниками для индуктивной развязки отдельных модулей по напряжению, расположенных последовательно вдоль основной передающей вакуумной линии на оси генератора, используется в ускорителе электронов "Hermes-III" [28]. Другая схема генератора высокой мощности со сложением напряжения в вакуумной линии может быть реализована на основе ЛТД-ячеек [29]. Каждая такая ячейка, состоящая из низкоиндуктивной емкости и разрядника, способна формировать импульсы высокого напряжения с длительностью от 500 до 100 не.

Схема накопителя-формирователя, основанная на принципе ступенчатого сложения импульсов напряжения от отдельных формирующих линий в конструктивно связанной с ними передающей линии, была предложена в работе [30]. В этой схеме для развязки отдельных формирующих линий по напряжению используются дополнительные объемы с большой индуктивностью. При создании линейных индуктивных ускорителей И-3000 и ЛИУ-10м [31] была использована схема генератора на основе ступенчатых формирующих линий, которая обеспечивает получение на нагрузке прямоугольного импульса с амплитудой в несколько раз превышающей зарядное напряжение. В отличие от первой схемы, в которой количество разрядников соответствует количеству формирующих линий, вторая схема требует только двух разрядников, один из которых находится в формирующей линии, а другой на выходе генератора. Однако из-за большого выходного сопротивления генератора по сравнению с волновым сопротивлением формирующей линии вторая схема не обеспечивает высокую мощность в нагрузке.

Сотрудниками ТРИНИТИ и НИИЭФА [32] для проекта нового генератора сверхвысокой мощности была разработана и предложена схема многоступенчатого генератора на основе коаксиальных формирующих линий, объединенных с передающей линией в одном корпусе. Генератор с данной схемой обеспечивает высокую эффективность передачи накопленной энергии в нагрузку без дополнительных индуктивных объемов. В рамках проекта автором проводились расчетные и экспериментальные исследования многоступенчатой схемы генератора, а также была осуществлена разработка некоторых элементов для системы его синхронизации. Эти исследования составили основное содержание диссертационной работы. Целью работы является: создание расчетной и экспериментальной модели многоступенчатого наносекундного генератора;

- экспериментальное и расчетное исследование влияния параметров модели многоступенчатого наносекундного генератора на параметры формируемого импульса;

- определение оптимальных параметров схемы многоступенчатого генератора для получения максимальной эффективности передачи накопленной энергии в нагрузку;

- проверка двумерной физической модели для расчета формирующих и передающих линий и использование ее для учета двумерных эффектов в схеме многоступенчатого генератора;

- разработка и исследование высоковольтного наносекундного генератора для системы синхронизации установки, основанной на схеме многоступенчатого генератора.

Диссертация состоит из введения, четырех глав и заключения. Работа содержит 141 страницу, 63 рисунка, 18 таблиц и список литературы из 88 наименований.

Основные результаты работы заключаются в следующем:

1. Проведен анализ различных схем многоступенчатых генераторов, с помощью которых можно получать наносекундные импульсы напряжения в несколько раз превышающие напряжение зарядки, и выбрана оптимальная схема для использования в установке сверхвысокой мощности.

2. Определены требования к коммутаторам многоступенчатого генератора по величине индуктивности и разбросу времени срабатывания.

3. Показано, что для схемы многоступенчатого генератора эффективность передачи накопленной энергии в нагрузку > 80 % достигается при длительности формируемого импульса более 60 нс и среднеквадратичном времени разброса срабатывания коммутаторов не более 10 нс

4. На модели многоступенчатого генератора получены экспериментальные и расчетные зависимости параметров и энергии выходного импульса от количества ключей и временных характеристик их срабатывания.

5. С помощью двумерной физической модели расчета формирующих линий, получена зависимость величины дополнительной индуктивности коммутатора, входящей в одномерную расчетную схему многоступенчатого генератора, от относительного расстояния между коммутаторами и характерного времени срабатывания коммутатора.

6. Проверка двумерной физической модели при расчете импульса формируемого модулем тераваттной установки С-300, показала, что точность двумерного расчета примерно в 3 раза превышает точность одномерного расчета.

7. Разработан высоковольтный наносекундный генератор ПГ-1 на основе конденсаторов-формирователей с длительностью формируемого импульса -80 не и выходным напряжением от 100 до 300 кВ, предназначенный для запуска генераторов Маркса.

8. Эффективность передачи энергии, накопленной в конденсаторах ПГ-1, в согласованную нагрузку составила не менее 60 %.

9. Проведены полномаштабные испытания генератора ПГ-1 в схеме запуска ГИН модуля «Ангара-5-1» с параметрами, удовлетворяющими требованиям эффективной работы многоступенчатого генератора.

10.На основе генератора ПГ-1 создан стенд для калибровки датчиков выходного тока установки «Ангара-5-1».

В заключении автор выражает благодарность В. В. Булану за помощь в расчете схем многоступенчатых генераторов, 2D расчетах формирующих линий и создании генератора ПГ-1 , Г. М. Олейнику за ценные указания при проведении измерений и научному руководителю Е. В. Грабовскому за помощь в подготовке диссертационной работы.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

В работе проведен анализ различных схем наносекундных генераторов со сложением напряжения на основе линий с распределенными параметрами. Всестороннему научному исследованию, включающему расчетный анализ и эксперименты различного масштаба, подвергнута схема многоступенчатого генератора для установки сверхвысокой мощности. В результате этих исследований установлены некоторые закономерности, подробно представленные в работе.

1. Bernstein В., Smith J. "Aurora", an electron accelerator // 1.EE Trans. Nucl. Sci.- 1973.- Vol. NS-20. - № 3. - P.294-300.

2. Urbanus W.H., Bongers W.A., Bratman V.L. et.al. The Dutch free-electron maser: 730 kW, 200 GHz // 12th Int. Conf on High Power Partical Beams. Haifa, Israel, 1998.-P. 145.

3. Swegle J.A., Benford J.N. High-power microwaves at 25 year: the current state of department // 12th Int. Conf on High Power Partical Beams. Haifa, Israel,1998. -P.149.

4. Sethien J.D., Obenschain S.P., Myers M. et.al.Pulsed power for the electra KrF Laser // 12th Int. Conf on High Power Partical Beams. Monterey, California,1999. -P.351.

5. Imada G., Kiyoshi Y. Behaviors of excitation discharge on excimer laser in nonuniform gas density distribution // 11th Int. Conf on High Power Partical Beams. — Baltimore, Maryland, 1997. P.651.

6. Rotshtein V.P. Metallic materials processing with intense pulsed electron beams // // 12th Int. Conf on High Power Partical Beams. Haifa, Israel, 1998. - P. 105.

7. Фортов B.E. Динамические методы в физике плазмы // УФН. 1982. -Т. 138. - Вып.З. - С.361-412.

8. Лукьянов С.Ю. Горячая плазма и управляемый термоядерный синтез. М: Наука, 1975.- 195с.

9. Martin Т.Н. Design and performance of the Sandia Laboratories Hermes II flash X-ray generator// IEEE Trans.Nucl.Sci. 1969.- VoI.NS-16, №3.- P.59-64.

10. Winterberg F. The possibility of producing a dense thermonuclear plasma by an intense field emmision discharge // Phys.Rev. 1968. - Vol.174, №1.-P.212-220.

11. Бабыкин M.B., Завойский E.K., Иванов А.А., Рудаков Л.И. Оценки возможностей применения мощного пучка релятивистских электронов длятермоядерного синтеза. // Plasma Phys. And Control. Nucl. Fus. Res. -Vienna,1971.-Vol.L-P. 635-643.

12. Бабыкин M.B., Бартов A.B. Методы получения предельных электрических мощностей в коротких импульсах: Препринт ИАЭ-2253.1972.-30 с.

13. Бабыкин М.В., Бартов А.В. Проблемы создания сильноточных электронных ускорителей // Письма в ЖТФ. 1975. - Т.1. - Вып.6. - С. 257262.

14. Дюдерштадт Дж., Мозес Г., Инерциальный термоядерный синтез. М.: Энергоатомиздат, 1984. 301с.

15. Smirnov V. P., Grabovskii E.V., Zaitsev V. I., Zakharov S.V. et. al., Progress in Investigations on a Dense Plasma Compression on ANGARA-5-1 // BEAMS'90. World Scientific, 1991. V.l. -P.61

16. Zakharov S.V., Smirnov V. P., Tsarfin V. Ya. ANGARA-5 High Intensity Soft X Ray Source with Imploding Liner Cascade for Inertial Confinement Fusion. // 14th Int. Conf. on Phys. and Cont. Nuc. Fus. Res. -Wurzburg, 1993. V.3. - P.481

17. Sanford T.W.L., Spielman R.B., Allshouse G.O. et.al. Wire number doubling in High Wire Number Regime Increases Z-Accelerator X-Ray Power. // Plasma Science. 1988. - V26. №4. - P. 1086.

18. Spielman R.B., Breeze S.F., Deeney C., et.al. PBFA-Z: a 20-MA z-pinch driver for plasa radiation sources. // 11th Int. Conf on High Power Partical Beams. Prague, Czech Republic, 1996. - P. 150

19. Месяц Г.А. Эктоны. E: УИФ «Наука», 1993, Часть 3. 262c.

20. Бабыкин N4.В., Бартов A.B. Методы получения предельных электрических мощностей в коротких импульсах: Препринт ИАЭ-2253. М., 1972.-25с.

21. Бабыкин М.В., Бартов А.В. Проблемы создания сильноточных электронных ускорителей // Письма в ЖТФ. 1975. - Т. 1. - Вып.6. - С. 257262.

22. Spilman J.D. The Electrical design of the NRL GAMBLE -II , 100 kilojoule, 50 nanosecond , water dielectric pulse generator used in electron beam experiment. // IEEE. 1971. - Vol.NS-18. - P.243-246.

23. Turman B.N., Martin Т.Н., Nean E.L. e.a. PBFA-II, a 100 TW Pulse Power Driver for the inertial Confinement Fusion Programm. // 5-th IEEE Puis.Power Conf. Arlington, 1985,- P. 155-161.

24. Frazier G.B., Ashby S.R. et al. Eagle and Double Eagle. // 4th Pulsed Power Conf. Albuquerque, NM, 1983. - P.583-589.

25. Большаков Е.П. и др. Модуль установки А-5. // Атомная энергия. -1982. -Т.53. Вып.1. - С.14-18.

26. Miller A.R. Powerflow enchancement in the Black Jack 5 pulser. // Proc.4th IEEE Pulse Power Conf. Albuquerque, 1983. - P. 594-597.

27. Sincerny P., Ashby S., Childers K. et al, Performance of decade module #1 (dml) and the status of the Decade machine. // 10th Pulsed Power Conf., Albuquerque. NM, 1995. P.405-416.

28. Ramirez J.J. et al. HERMES III A 16 TW, Short Pulse, Gamma Ray Simulator. // 7th Int. Conf. on High-Power Particle Beams. -Kernforschungszentrum, Karlsruhe, W.Germany, 1988. - P. 140

29. Bastrikov A.N., Kim A.A., Kovalchuk B.M. Fast primary energy storagebased on linear transformer scheme.// 11th IEEE International Pulsed Power Conference. Baltimore, Maryland USA, 1997. - P.489-497.

30. Harrison J.L. Multistage wave generators for fast rise pulse applications // 4th Pulsed Power Conf. Albuquerque, NM, 1983. - P.277-281.

31. Bossamykin V.S.,Gordeev V.S.,Pavlovskii A.I. et al. Pulse power electron accelerator with the forming system based on stepped transmission lines // 9th Int. Conf. on High-Power Particle Beams, Washington, 1992. P.505-510.

32. Смирнов В.П., Булан В.В., Печерский О.П., Четвертков В.И., Ямпольский И.Р. // Авторское свидетельство № 1499709. H03K3/537.

33. Введенский Ю.В. Тиратронный генератор наносекундных импульсов с универсальным выходом. // Известия вузов СССР, Радиотехника. 1959. №2. - С.249-251.

34. Ауслендер В.А., Ильин О.Г., Шендерович A.M. Формирование импульсов тока регулируемой длительности // Приборы и техника эксперимента. 1962, №3. с.81-83.

35. Fitch R.A. , Howell V.T.S. Novel principle of transient high-voltage generation // Proc.IEE. 1964,- V. 111, №4. - P.65.

36. Lewis I.A.D. Some transmission line devices for use with millimicrosecond pulses // Electr.Eng. 1955, №27. - P.332.

37. Месяц Г.А. Генерирование мощных наносекундных импульсов. М: Советское радио, 1974. 256с.

38. Моругин JI.A., Глебович Г.В. Наносекундная импульсная техника. М: Сов. радио , 1964.-238с.

39. Воробьев Г.А., ,Руденко Н.С. Багин В.В., Цветков В.И. Генератор наносекундных импульсов напряжения с амплитудой 1 MB // Приборы и техника эксперимента. 1968, №1. - С. 128.

40. Литвиненко О.Н., Сошников В.И. Теория неоднородных линий и их применение в радиотехнике. М: Сов.радио, 1964. 150с.

41. Ицхоки Я.С. Импульсные устройства. М: Сов.радио, 1959. -728с.

42. Белозеров Ю.С. Экспериментальное исследование спирального трансформатора импульсов наносекундной длительности. // Известия вузов СССР, Радиотехника. 1962. - Т.5, №1. - С.58.

43. Насибов А.С. Импульсный трансформатор с обмотками из коаксиального кабеля. // Электричество. 1965, №2. - С.35

44. Гаазе В.Б., Шпеерсон Г.А. Высоковольтный кабельный трансформатор для получения сильных импульсных токов // Приборы и техника эксперимента. 1965, №6. - С.86

45. Латушкин С.Т., Юдин Л.И. Генератор коротких импульсов тока // Приборы и техника эксперимента. 1967, №4. - С.91

46. Neau E.N. A 6 MV, 400 k.I magnetically switched pulse power module. // Proc.4lll.IEEE Pulse Power Conf. Albuquerque, 1983. - P.246-250.

47. Ремнев Г.Е. Генератор мощных наносекундных импульсов. // Авторское свидетельство №852135. Офиц.бюл.ГК изобретений №13. - 1983. - С.302.

48. Grier D., Meetzmacher K.D. A fast rise time high voltage pulse burst generator // Proc. 4th. Pulse Power Conf. Albuquerque, 1983. - P. 251-254.

49. Булан В.В., ЯмпольскиП И.Р. Многоступенчатый высоковольтный генератор для исследований по УТС. Препринт ИАЭ-5337/7, М. 1991. - 23с.

50. Bulan V.V., Grabovsky E.V., Gribov A.N. et al. // 9th Int. Conf. On High Power Particle Beams. Washington, USA, 1992. - P. 425-430.

51. Безденков С.В., Власова О.А., Сачков Е.Г., Ямпольский И.Р. Численное моделирование произвольных электрических цепей с длинными идеальными линиями: Преринт ИАЭ-3986/16, М., 1984. - 24с.

52. Велихов Е.П., Глухих В.А., Гусев О.А. и др. Ускорительный комплекс " Ангара-5" // Труды II симпозиума по коллективным методам ускорения. -Дубна. Изд. ОИЯИ. 1977. - С.254-260.

53. Bowers J.C. Sedone S.R. SCERPTE: A Computer Program for Circuit and System Analisys. //IEEE Proc. 5-th Symp. Eng. Problem Res. Conf. Record. -1974. -P.613-617.

54. Кубарьков Ю. П. Методика рассчета волновых процессов в мощных генераторах наносекундных импульсов. // ЖТФ.- 1976. Т.46. - Вып.4 -С.884-886.

55. Frazier G.B., Ashby S.R. Double-bounce switching. // 4th Pulsed Power Conf. Albuquerque, NM, 1983. - P.556-558.

56. Kuohler A. et al. Power and voltage gain of pulseforming lines with double-bounce switching // 4th Pulsed Power Conf. Albuquerque, NM, 1983. - P.559-562.

57. Булан B.B., Грабовский E.B., Грибов A.H. и др. Моделирование работы высоковольтного наносекундного многоступенчатого генератора // Приборы и техника эксперимента. 2000, №3. - С.79-85.

58. Корн Г., Корн "Г. Справочник по математике для научных работников и инженеров. М: «Наука». 1984. 831с.

59. Самарский А.А., Гулин Ф.И. Численные методы. М: "Наука", 1989. -431с.

60. Рихтмайер Р., Мортон К. Разностные методы решения краевых задач. М.: Мир, 1972. 392с.

61. Chernenko A.S., Gorbulin Yu.M., Kalinin Yu.G. et.al. S300, new pulsed power installation in Kurchatov Institute. // 11th IHPP Beams. Prague, 1996. - P. 154157.

62. Bakshaev Yu.L., Chernenko A.S., Guslyakov S.E. et.al. S-300 installation main gas switch system. // IIth Symposium on Plasma Physics. Warshawa, Poland, 1995. - P. 133.

63. Johnson D.L., VanDevender J.P., Martin Т.Н. High Power Density Water Dielectric Switching. // IEEE Trans, on Plasma Science. 1980, №.3. - P.204.

64. Kekez M.M. A 480 Joule, 650 kV, <3 ns risetime, 500 ns pulse width, compact pulse generator. // 11IEEE Pulse power conference. Baltimore. Maryland, 1997. - P. 1524-1529.

65. Van Heesch E.J.M., Smulders H., Van Paasen S. et. al. Pulsed corona for gas and water treatment // I 11,1 IEEE Pulse power conference. Baltimore, Maryland, 1997 - P. 103-108.

66. Hammon J., Lam S.K., Drury D., Ingram M. Compact 1MV, 10Hz pulser. // 1 1th IEEE Pulse power conference. Baltimore, Maryland, 1997. - P. 147-152.

67. Barrett D.M., Cockreham B.D., Dragt A.J. et. al. A pulse power modulator system for commercial high power ion beam surface treatment application, cicles. // 12th IEEE Pulse power conference. Monterey, California, 1999. - P. 173-176.

68. Bulan V.V., Grabovsky E.V., Gribov A.N., Lujnov V.G. The nanosecond generator RG1 with near-rectangular pulse. // 11th International Conference on High Power Particle Beams. Prague, 1996. - P.942-945.

69. Johnson D. L., VanDevender J. P. and Martin Т. H. Low Prepuse, Pigh Power Density Water Dielectric Switching// 2th IEEE Pulse power conference. Lubbok, Texas, 1979. -P 191-194.

70. Импульсный разряд в диэлектриках. / Под ред. Месяца Г.А. Н.: НАУКА. 1985. 268с.

71. Земсков А.И., Мокеев А. Н. и др. Трехэлектродный разрядник на 40 кВ, 300 кА под давлением // ПТЭ.- 1984, №1.- С. 133.

72. Виллевальд Т.С., Карасюк В.Н., Сильверстов Г.И. Высоковольтный сильноточный разрядник // ПТЭ.- 1977, №4. С. 164.

73. Герасимов А.И., Кулешов Т.Д., Павловский А.И. и др. Пусковые характеристики наполненного SF6 тригатрона на 100 кВ // ПТЭ. 1975, №5. -С.111.

74. Арамчук Л.Е., Дорохин Л.А., Знатнов Е.В. и др. Высоковольтный газовый коммутатор //ПТЭ. 1982, №5. - С. 138.

75. Колесник В.Т., Кропотов А.Ю., Курочкин С.Н. и др. Высоковольтный газовый рельсовый разрядник на 150 кВ. // ПТЭ. 1986, №1. - С. 108-111.

76. Капишников II.К., Муратов В.М. Высоковольтный тригатронный разрядник с повышенным ресурсом работы // ПТЭ. 1987, №6. - С. 96.

77. Капишников Н.К., Муратов В.М. Многоканальный искровой разрядник // ПТЭ. 1987, №3. с. 234.

78. Капишников Н.К. Высоковольтный рельсовый разрядник тригатронного типа. // ПТЭ. 1989, №2. - С. 127-133.

79. Капишников Н.К., Кузнецов Н.А. Рельсовый тригатронный разрядник с лезвийным управляющим электродом. // ПТЭ. 1989, №4. - С. 127-131.

80. Адамьян Ю.Э., Василевский В.И., Кривошеев С.И. и др. Малоиндуктивный многоканальный газовый коммутатор тока. // ПТЭ. 1995, №2. - С. 122.

81. Ковальчук Б.М., Кремнев В.В., Поталицин Ю.Ф. Сильноточные наносекундные коммутаторы. Н.: НАУКА, 1979. 172с.

82. Капишников Н.К. Газонаполненный управляемый разрядник с широкой зоной управления. // ПТЭ. 1986, №6. - С. 119-122.

83. Калантаров П.Л., Цейтлин Л.А. Расчет индуктивностей. М: Энергоатомиздат, 1986. 312с.

84. Грабовский Е.В. Формирование многотерраватного электрического импульса на комплексе «АНГАРА-5-1». // Дисс. канд. техн. Наук. Москва. 1991. -209с.

85. Зайцев В.И., Ямпольский И.Р. Наносекундный датчик напряжения. // ПТЭ. 1984, №2. - С. 109-111.

86. Грибов А.Н., Булан В.В., Мижирицкий В.И. Численное моделирование формирующих линий с помощью двумерной прямоугольной сетки из отрезков однородных длинных линий на примере установки С-300. // Приборы и техника эксперимента. 2001, №4. - С.93-97.

87. Булан В.В., Грабовский Е.В., Грибов А.Н., Лужнов В.Г. Высоковольтный наносекундный генератор Маркса с импульсами квазипрямоугольной формы. // Приборы и техника эксперимента. 1999, №6. - С.76-80.1. ГОССГror:1. ГТС"./ ":- "L