Повышение эффективности циклонно-вихревого охлаждения лопаток высокотемпературных турбин

Хасанов, Салават Маратович

Повышение эффективности циклонно-вихревого охлаждения лопаток высокотемпературных турбин тема автореферата и диссертации по физике, 01.04.14 ВАК РФ

Хасанов, Салават Маратович АВТОР

кандидата технических наук УЧЕНАЯ СТЕПЕНЬ

Рыбинск МЕСТО ЗАЩИТЫ

2010 ГОД ЗАЩИТЫ

01.04.14 КОД ВАК РФ

Диссертация по физике на тему «Повышение эффективности циклонно-вихревого охлаждения лопаток высокотемпературных турбин»

Автореферат диссертации на тему "Повышение эффективности циклонно-вихревого охлаждения лопаток высокотемпературных турбин"

004616585

На правах рукописи

Хасанов Салават Маратович

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЦИКЛОННО-ВИХРЕВОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ЛОПАТОК ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНЫХ ТУРБИН

01.04.14 - теплофизика и теоретическая теплотехника

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

- 9 ЛЕК 2010

Рыбинск-2010

004616585

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Рыбинская государственная авиационная технологическая академия имени П.А. Соловьева».

Научный руководитель

заслуженный деятель науки и техники Российской Федерации доктор технических наук, профессор Пиралишвили Шота Александрович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Мякочин Александр Сергеевич

кандидат технических наук, доцент Мохов Алексей Александрович

Ведущее предприятие

НИИД ФГУП МНПП «САЛЮТ», г. Москва

Защита состоится «22» декабря 2010 года в 12:00 часов на заседании диссертационного совета Д 212.210.03 в ГОУ ВПО «Рыбинская государственная авиационная технологическая академия имени П.А.Соловьева» по адресу: 152934, г. Рыбинск, Ярославской обл., ул. Пушкина, 53, ауд. Г-237.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Рыбинская государственная авиационная технологическая академия имени П.А. Соловьева»

Автореферат разослан «19» ноября 2010 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Каляева Н. А.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

В качестве альтернативных схем охлаждения лопаток газовых турбин могут быть предложены циклонно-вихревые (с закруткой потока) системы охлаждения, арактерные особенности течения в которых наиболее полно подходят для создания })фективных систем охлаждения лопаток проточной части ГТД. Конструкция циклонно-вихревой конвективно - пленочной системы охлаждения лопатки газовой /рбины позволит обеспечить повышение уровня температуры перед газовой ('рбиной на 100 - 200 °С и равномерное распределение температуры по поверхности эпатки.

В связи с этим, исследование, направленное на разработку эффективных схем конвективно-пленочного охлаждения сопловых (рабочих) лопаток газовых турбин на :нове использования циклонно-вихревой системы охлаждения является актуальным.

Цель работы. Научно-техническое обоснование и разработка комбинированной иклонно-вихревой системы охлаждения лопаток высокотемпературных турбин.

Для реализации поставленной цели сформулированы и решены следующие :новные задачи:

- проанализировано современное состояние вопроса по схемам охлаждения эпаток турбины, обоснована перспективность циклонно-вихревой системы оаждения лопаток высокотемпературных газовых и паровых турбин;

- проведено численное исследование сопряженной задачи газодинамики и ¡плообмена в каналах охлаждения на основе решения системы осредненных равнений Навье-Стокса и выбрана модель турбулентности, наиболее адекватная для гшения поставленной задачи;

- выполнена верификация разработанной модели и экспериментальных данных э исследованию теплового состояния во внутренних охлаждающих каналах лопатки;

- проведена апробация модели и методики на примере оценки теплового эстояния спроектированной сопловой лопатки с циклонно-вихревой системой шаждения;

Методы исследования. Для решения поставленных задач использованы :новные положения термодинамики газовых потоков, тепломассообмена и методы: ¡слснного моделирования, основанные на решении осредненных по Рейнольдсу эавнений Навье-Стокса, замыкаемых БЭТ к-со моделью турбулентности; атистического анализа и экспериментального исследования тепловых и щравлических характеристик.

Достоверность и обоснованность полученных результатов достигается:

- корректным применением в расчетных исследованиях фундаментальных законов газовой динамики и теплообмена и использованием сертифицированного метрологического обеспечения оборудования и датчиков при постановке опытов;

- подтверждается удовлетворительным сопоставлением результатов численного расчета с экспериментальными данными и результатами других авторов.

Основные положения диссертации, выносимые на защиту:

1. Физико-математическая модель термогазодинамического расчета для циклонно-вихревой системы охлаждения сопловой лопатки турбины.

2. Модель перспективной охлаждаемой лопатки с циклонно-вихревой системой охлаждения, обеспечивающая равномерное поле температур при минимальном относительном расходе охладителя.

3. Результаты теоретических и экспериментальных исследований, доказывающие перспективность использования циклонно-вихревой системы охлаждения.

Научная новизна заключается в следующем:

- проведены численные и экспериментальные исследования повышения эффективности внутреннего охлаждения сопловых лопаток газовых турбин за счет закрутки потока охладителя, на основе которых получены критериальные уравнения расчета теплообмена в циклонных каналах;

- определены оптимальные режимные и геометрические параметры циклонной системы охлаждения, обеспечивающие требуемую температурную равномерность по высоте пера лопатки;

- разработана конструкция сопловой лопатки с высокоэффективной циклонно-вихревой системой охлаждения, новизна которой подтверждена патентом на изобретение РФ №2382885 «Сопловая лопатка газовой турбины с циклонно-вихревой системой охлаждения».

Практическая значимость. Полученные в работе расчетные и экспериментальные результаты могут использоваться при проектировании и доводке систем охлаждения высокотемпературных лопаток авиационных газотурбинных двигателей. Разработанная конструкция лопатки первой ступени с циклонно-вихревой системой охлаждения позволяет добиться требуемой равномерности температуры по контуру и по высоте пера лопатки, обеспечивая высокую тепловую эффективность охлаждения. Работа выполнена в рамках государственного контракта №02.516.11.6021 от 26 апреля 2007 г.

Апробация работы. Основные положения и научные результаты работы докладывались и получили одобрение на международных научных конференциях: IV Российской национальной конференции по теплообмену: РНКТ, г. Москва, МЭИ, 2008г.; всероссийской молодежной научной конференции с международным участием X Королевские чтения, г. Самара, 2009 г.; всероссийской выставке научно -технического творчества молодежи НТТМ г. Москва, 2009 г.; всероссийской молодежной научной конференции «Мавлютовские чтения», г. Уфа, 2008 г.; всероссийской научно-технической конференции «Ракетно-космические двигательные установки» МГТУ имени Н.Э. Баумана, г. Москва, 2008 г.; XVII школе - семинаре молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А.И. Леонтьева «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в аэрокосмических технологиях»,

г. Санкт-Петербург, 2008 г. и г. Жуковский 2009 г.; международной научно-технической конференции «Энергетические установки: теплообмен и процессы горения» г. Рыбинск, 2009 г.

Публикации. Основные материалы диссертации опубликованы в 11-й печатных работах, в том числе в 2-х статьях в реферируемых журналах перечня ВАК, получен патент на изобретение №2382885 РФ МПК F01D5/18 «Сопловая лопатка газовой турбины с циклонно-вихревой системой охлаждения» приоритет от 20 мая 2008 г.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, списка использованных источников. Диссертационная работа изложена на 144 страницах машинописного текста, содержит 6 таблиц, 108 рисунков, библиографический список из 138 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении дана общая характеристика работы, обоснована перспективность и актуальность темы диссертационной работы, определены цель и задачи исследования, показана ее научная новизна и практическая значимость, перечислены основные положения работы.

В первой главе анализируется современное состояние проблем, связанных с созданием перспективных авиационных ГТД и энергетических ГТУ. Из-за недостаточной несущей способности современных конструкционных материалов при высоких рабочих температурах создание высокотемпературных турбин достигается, ■■ главным образом, благодаря совершенствованию систем охлаждения элементов проточной части.

На основе анализа известных систем охлаждения лопаток газовых турбин установлено, что, несмотря на множество разработанных конструкций охлаждаемых лопаток и схем подвода воздуха к лопатке, в практике турбостроения нет оптимального варианта решения задачи снижения максимальной температурной неравномерности в поперечных сечениях пера лопатки. По данным литературных источников известные способы по увеличению интенсивности охлаждения и снижению неравномерности температуры пера лопатки имеют свои преимущества и недостатки, наилучшие условия эксплуатации и ограничения по использованию. Процесс охлаждения лопаток может быть интенсифицирован при использовании закрученных потоков. Характерные особенности закрученного потока наиболее полно подходят для создания эффективных схем конвективных и конвективно-пленочных систем охлаждения лопаток проточной части ГТД. Циклонно-вихревая схема охлаждения позволит добиться требуемой равномерности температуры по контуру и по высоте лопатки, обеспечить высокую степень её охлаждения. Закрутка потока за счет его интенсивной турбулизации обеспечивает существенное увеличение коэффициента теплоотдачи. Указанный технический результат достигается тем, что в циклонно-вихревой системе охлаждения лопатки газовой турбины происходит с помощью внутреннего конвективного и внешнего пленочного охлаждения с использованием закрученного потока.

На основе анализа литературных данных сформулированы цель и задачи исследования.

Во второй главе проведена постановка задачи численного моделирования теплообмена во внутренних каналах системы охлаждения.

Исследования по оптимизации конструкции при проектировании циклонно-вихревой системы охлаждения лопатки с целью обеспечения требуемой равномерности температуры по контуру и по высоте с достижением высокой интенсивности охлаждения, как входной кромки, так и основной части пера лопатки проводились в два этапа:

1) выполнялось численное исследование сопряженной задачи газодинамики и теплообмена в циклонном канале во входной кромке;

2) проводилось численное моделирование теплообмена и газодинамики течения охладителя в каналах, расположенных в основной части пера лопатки.

Из большого ряда моделей турбулентности были рассмотрены и проанализированы модели, наиболее адекватные задачам в турбомашиностроении: модель Спаларта-Алмараса (Spalart-Almaras Model), k-s модель, k-co модель, SST k-co модель. Анализ выбранных моделей турбулентности показал, что наилучшую точность расчета обеспечивает SST k-co модель турбулентности, которая связана с использованием в пристеночной области к-со модели, изначально ориентированной на разрешение мелкомасштабной турбулентности, а в основном потоке - k-z модели, предназначенной для описания крупномасштабных когерентных структур.

Построение расчётной сетки выполнено в ANSYS ICEM CFD с учетом требований к дискретизации для SST k-co модели турбулентности и была создана сетка с размером первой ячейки 1...5-10"6 м, соотношение между объемами соседних ячеек не более 1,3. В областях межлопаточного канала, охлаждающего канала и тела лопатки описание рабочей области производиться регулярной гексагональной сеткой. Из соотношения цена/качество это наиболее предпочтительный вариант. Для расчётной области отводящего и подводящего патрубка допускается дискретизация тетрагональной нерегулярной сеткой.

Размеры 3D моделей соответствуют экспериментальным образцам. Моделирование выполнялось для различных перепадов давления ^-'„=1,2; 1,4; 1,6; 1,8 при изменяющемся количестве тангенциальных подводов п = 1; 2; 4; 6; 8.

Из анализа результатов численного исследования установлено, что температурная неравномерность на модели сопловой лопатки с одним и двумя тангенциальными подводами для всех перепадов давления высокая и составляет порядка ДТ = 52...64 К для верхнего сечения лопатки и ДТ = 30...40 К для среднего сечения лопатки при ^0„=1,8 и ?гом=1,2 соответственно. С увеличением количества тангенциальных подводов температурная неравномерность снижается; при восьми она достигает ДТ = 8...19 К в верхнем сечении лопатки и ДТ = 5...14 К в среднем сечении при ^„„„=1,8 и =1,2 соответственно (рис. 1).

а б

А.оп =1>/стт, =11,8 мм; =1,2; 2-;г*„ =1,4; = 1,6; 4-я-,= 1,8; и=8 Рис. 1. Температурная неравномерность по высоте входной кромки: а - сторона низкого давления; б - сторона высокого давления.

Увеличение количества подводящих каналов более восьми в конструкции сопловой лопатки с геометрических и практических соображений является нецелесообразным. Со стороны высокого давления наблюдается большая температурная неравномерность, что может быть связано с особенностями гидродинамики течения охладителя.

Величина эффективности охлаждения входной кромки снижается по высоте пера лопатки от корневого к верхнему сечению, что объясняется подогревом охлаждающего потока и снижением коэффициента теплоотдачи от разрушения закрутки при движении по каналу входной кромки (рис. 2).

0 0,5 0,3 0,1

—- у ¿^л! 1 2 | 1

0,%

0 0,5 0,3 0,1

0,%

С = С„ ■ 100%/Сг; 0 = (г; - Т„ )/(Т' - Т'„); А„„„ = /г/с^ , ¿',„,, = 11,8 мм;

1 -/>,<„=3,81; 2-й«, =2,12; 3 -А™=0,42; я^Р^/Р^ =1,8; и = 8; Рис. 2. Эффективность охлаждения входной кромки модели; а - сторона низкого давления; б — сторона высокого давления.

Наименьшие значения эффективности охлаждения наблюдаются при количестве подводящих каналов п = 1 и п = 2 и составляет при относительном расходе С=3...4% 0 = 0,44; 0,42; 0,38 и 0 = 0,55; 0,5; 0,45 для Л„„„ =3,81; Ал„„ =2,12; й„„„ = 0,42 соответственно. При увеличении числа подводящих каналов до п = 4; 6; 8 эффективность охлаждения возрастает и составляет для « = 4 0 = 0,62; 0,52; 0,47 для п = 6 0 = 0,65 ; 0,58; 0,54 для п = 8 © = 0,67; 0,6; 0,56. Повышение теплосъема с

(50 к.' ■:■)

143 Ь>1

увеличением количества подводящих тангенциальных каналов связано с меньшим подогревом охладителя из-за дополнительного подвода его по высоте канала, а также со стабилизацией закрутки потока по высоте канала.

»^1, Г " При возрастании относительного

расхода до 0 = 1...3% наблюдается плавное изменение эффективности охлаждения. Эффективность охлаждения нарастает монотонно, при 0=3...4% она начинает интенсивно повышаться (линия выпуклая) за счет увеличения скорости закрутки при повышении расхода охладителя (рис. 2).

При количестве тангенциальных подводов п = 8, с относительным шагом / = 0,23 и при перепаде давления равном ят. = 1,8 абсолютный прогрев воздуха в канале входной кромки модели (рис. 4 а) минимальный, а относительный расход максимален в = 3,8 % (рис. 4 б).

Уг 1 ! •

............и..,.

Рис. 3. Линии тока в каналах системы охлаждения модели.

а б

= ;1-и = 1;2-л=2;3-/1 = 4;4-л = 6;5-и=8; С = С„-100%/Сг; Сг =0,0666 кг/с; п - число тангенциальных подводов охладителя Рис. 4. а - Абсолютный подогрев воздуха в канале входной кромки модели; б - Расходные характеристики модели.

В районе пяти нижних тангенциальных подводов температура охлаждающего потока сохраняется на минимальном уровне от 300...330 К. Увеличение температуры охладителя в канале входной кромки связано с прогревом воздуха в подводящем канале центральной полости по высоте тела пера лопатки. Распределение температуры по поверхности пера модели лопатки для перепада давления ^"„=1,8 приведено на рис. 5. Из рис. 6 видно, что распределение интенсивности охлаждения воздуха по высоте пера лопатки незначительно снижается.

м 600 00

о»

зг? г?

к^Ки/К, "=8;с=свк-100%/0Г =4,1%; 0Г=0,0666 кг/с; Яг, =0,62;=4,1105; Гг" =1018ЛГ; ТЦТ' = 0,29; ¿=/г-Я/4-Р = 0,1; ^ = 1,83-10 5м2

Рис. 5. Распределение температуры по Рис. 6. Температурное поле в канале

поверхности пера модели лопатки со стороны системы охлаждения лопатки,

низкого давления.

Среднее значение коэффициента теплоотдачи во внутренних каналах входной кромки для рекомендуемого режима составляет 3627 Вт /(м2 К), что говорит о достаточно высокой интенсивности теплообмена.

На втором этапе исследования проводилось численное моделирование теплового состояния поверхности пластины с тремя тангенциальными подводами, расположенными по высоте каналов.

По результатам моделирования (рис. 7) видно, что по мере движения охладителя в ресивер интенсивность его закрутки равномерна по всей высоте каналов системы охлаждения. Градиент : ШмЖ НВВ температуры по высоте пластины составляет

И "" в среднем ДТср = 9 К.

Третья глава посвящена

экспериментальному исследованию

гидродинамики и теплообмена во внутренних каналах системы охлаждения. Экспериментальные исследования проводились в два этапа;

- исследование эффективности охлаждения входной кромки;

- исследование эффективности охлаждения в циклонных каналах, расположенных на стороне низкого и высокого давления.

На первом этапе исследований препарированная охлаждаемая лопатка устанавливалась в середину лопаточного пакета из трех лопаток (см. рис. 8), и испытывалась на экспериментальном стенде при параметрах газа Т" = 723К, (Т^/Т')=0,42, /¡>, =0,7, Яег, =0,48-105.

1в& 1В 1в2

я-„„=1,8; в,, =0,00213кг/с; г=1с Рис. 7. Линии тока в каналах системы охлаждения модели.

В ходе эксперимента измерялись: температура рабочего тела на входе и выходе в охлаждаемую лопатку; полное давление рабочего тела на входе в охлаждаемую лопатку; расход охлаждающего воздуха; температура на входной кромке ± 90° от лобовой точки

натекания; распределение полного давления на

пластины с циклонными каналами, расположенными на стороне низкого и высокого давления, измерялись: температура рабочего тела на входе и выходе; полное давление рабочего тела на входе; расход охлаждающего воздуха; температура на поверхности пластины; статическое давление на выходе. По результатам измерений вычислялись: темп охлаждения и коэффициент теплоотдачи.

Максимальная погрешность полного и статического давления составила 2 и 2,1 % соответственно, осредненных значений полного и статического давления 2,3 %, расхода основного потока (по измеренному распределению скорости) 4,7 %, коэффициента гидравлических потерь 12,7 %, восстановления статического давления 9,2 %, коэффициента относительных потерь полного давления 10,5 %, расхода охлаждающего воздуха 0,5%, абсолютная погрешность температуры на входе в межлопаточный канал и температуры на входе в систему охлаждения равнаДТ = 2К, погрешность измерения температуры горячих газов составила ±4 К .

В ходе экспериментального исследования использованы средства измерения: прибор для визуализации и измерения тепловых полей в ИК-диапазоне излучения Термограф ИРТИС 2000, преобразователь термоэлектрический (кабельный) ТХА9310 (ТУ 4211-136-12150638-2006), модуль сбора и обработки данных с термоэлектрических преобразователей (термопар) 1-7018, датчик полной температуры, гребенка полного давления и полной температуры, датчик статического давления, водяной манометр, кориолисовый расходомер Рготавз 80/83.

Из анализа результатов экспериментального исследования установлено, что величина расхода охлаждающего воздуха повышается с увеличением перепада давления и достигает своего максимума при Я"ох„ = 1,8, в охлаждающем канале входной

кромки в = 3,8 % (рис. 9), а в циклонных каналах в = 0,00213 кг/с. Абсолютный прогрев воздуха в канале входной кромки модели при п = 8 и = 1,8 наименьший

В области тангенциальных подводов охладителя наблюдаются экстремальные значения коэффициентов теплоотдачи во входной кромке и в циклонных каналах системы охлаждения. При снижении перепада давления наблюдается падение коэффициентов теплоотдачи. Это свидетельствует о том, что закрутка потока в канале

входе в межлопаточный канал; статическое давление на входе в межлопаточный канал; распределение полной температуры на входе в межлопаточный канал. В качестве основных критериев, характеризующих эффективность рассматриваемой системы охлаждения, использовались: расход охладителя Оох| и эффективность охлаждения©.

Рис 8. Схема препарации входной кромки.

На втором этапе при исследовании

ДТ = 228 К.

0,% 3,2

2,1

1,0 1

О □

о □

д о

поддерживается, а снижение связано с падением радиальной компоненты скорости закручнного потока.

Температурная неравномерность на модели сопловой лопатки с увеличением тангенциальных подводов снижается, для одного и двух подводов ДТ = 38...56 К для верхнего сечения лопатки и ДТ = 33...51 К для среднего сечения при я^ = 1,8и^,=1,2 соответственно. При четырех и шести подводах температурная неравномерность снижается до ДТ = 21 ...47 К в верхнем сечении лопатки и ДТ = 14...48 К в среднем сечении. При восьми тангенциальных подводах наблюдается дальнейшее выравнивание температуры по высоте входной кромки ДТ = 10...21 К в верхнем сечении лопатки и ДТ = 7...16 К в среднем сечении при <„=1,8 и <„ = 1,2.

Эффективность охлаждения наблюдается при увеличении числа тангенциальных каналов до п = 4; 6; 8 при 0 = 3...4% для п = 8, 0 = 0,64; 0,58; 0,53 соответственно для А.юп=3,81; Л.юп=2,12; Л„о|,=0,42, Это связано с меньшим подогревом охладителя по высоте канала, а также со стабилизацией закрутки потока (рис.10).

1,2 1,4 1,6 Оп-8, Оп=6, Пп=4, Дп-2, Оп=1

= ; 1-л=1;2-и=2;3-л=4;

4 - п = 6; 5 - и = 8; б = • 100%¡С,;

Ог =0,0732 кг/с; Рис. 9. Расходные характеристики модели в охлаждающем канале входной кромки

0.5

0,3

0,1

О □

0,5

0,3

2.3 3,2 « - I, □ - 2, Д

0,%

1,4

2,3 3,2 « - 1, □ - 2, Д

0,%

С = С„ -100%/О,.; в-(г; -ТСТ)/(г; -Т'„); Им« = /г/с„„ , с,т = 11,8 мм;

1 -А«,п =3,81; 2-Л„„п =2,12; 3 -Л„„„ =0,42; =1,8; п= 8;

Рис. 10. Эффективность охлаждения входной кромки модели; а - сторона низкого давления; б - сторона высокого давления.

По результатам экспериментального исследования получены критериальные уравнения для расчета среднего теплообмена и коэффициента теплоотдачи на входной кромке (1), в циклонных каналах в теле пера лопатки (2) и по высоте в области пластины без тангенциальных подводов (3).

ч-0,524 / \0,224

М/с =0,212 -Яе0'

п-К.

, г = 0,85

(1)

о =0,243 Ке

п-/7.

, г = 0,87

(2)

где ,^ - площадь тангенциальной щели и циклонной камеры охлаждения, Г,, Твх -температура поверхности входной кромки и охлаждающего воздуха, и - число тангенциальных подводов охладителя.

М/о=0,55 Яс"'5Ш. г =0,89 (3)

Уравнения (1-3) позволяют с погрешностью, не превышающей 8%, рассчитывать средние коэффициенты теплоотдачи на внутренней поверхности охлаждающего канала входной кромки и в циклонных каналах, размещенных в теле пера лопатки с погрешностью 5-7%. Уравнения имеют высокую степень корреляции (коэффициент корреляции составляет г = 0,85; 0,87 и 0,89 соответственно) с экспериментальными данными в диапазоне чисел Рейнольдса 8000 < Яе < 30000.

Четвертая глава посвящена экспериментальному исследованию сопловой лопатки с циклонно-вихревой системой охлаждения, имеющей максимальную толщину профиля стах =11,8 мм; относительную высоту пера АЛоп=/г/стах =3,81. Геометрия лопатки проектировалась с учётом развитого завесного охлаждения входной кромки.

Течение охладителя в системе охлаждения лопатки организуется следующим образом: а) от торцевого входа воздух подводится к центральному каналу; б) через отверстия, соединяющие центральный канал с боковыми, производится подвод и закрутка для организации «циклонного» течения охладителя; в) в канале охлаждения входной кромки воздух выпускается в проточную часть через 4 ряда перфораций; г) в коллекторе, расположенном над лопаткой, организуется сбор воздуха из боковых отверстий и его подвод к «вихревой» матрице; д) после прохождения воздуха через «вихревую» матрицу он сбрасывается в проточную часть через щель в выходной кромке лопатки.

Схема охлаждения лопатки

представлена на рис.11.

Сопоставление экспериментальных и численных данных по величине приведенного расхода показало, что его величина повышается с ростом перепада давления и достигает своего максимума С„р = 0,083 105-К°'5 -кг/(с-Па) и 0,076-105-К°'5-кг/(с-Па) при я'<ю~ 1,6... 1,8 для расчетных и экспериментальных данных соответственно.

превышают 1,8 и составило

Расчетные

Рис. 11. Схема охлаждения лопатки.

экспериментальные, максимальное их отличие для перепада лш порядка 9 %.

Спроектированная сопловая лопатка с циклонно-вихревой системой охлаждения характеризуется высокой эффективностью охлаждения во всех трех сечениях пера (рис. 12): в корневом сечении ©ср = 0,59 - 0,61; в среднем - ©ф = 0,56 - 0,59;

в периферийном - 0ср = 0,52-0,53 при относительном расходе охладителя в = 6-7%.

Максимальная средняя эффективность охлаждения 0ср = 0,56 по профилю пера лопатки достигается при относительном расходе охладителя в = 4-6% и перепаде давления = 1,6... 1,8. Следует

отметить, что увеличение относительно расхода в от 4% до 7% не приводит к существенному изменению эффективности охлаждения, также дальнейшее увеличение расхода не является целесообразным в связи началом проявления эффекта запирания охлаждающего потока в тангенциальных подводящих каналах охлаждения. Выявлен скачкообразный характер изменения эффективности охлаждения по профилю пера лопатки, который объясняется возникновением экстремумов в области расположения охлаждающих циклонных каналов в пере лопатки. Снижение величины эффективности охлаждения в области выходной кромки связано с поступлением более прогретого охладителя из верхнего коллектора в вихревую матрицу. Экстремальное изменение эффективности охлаждения вдоль пера лопатки возникает в области циклонных каналов, что объясняется более интенсивным охлаждением поверхности лопатки в этой части (рис. 13).

давления давления

Рис. 13. Распределение средней эффективности охлаждения по профилю пера лопатки.

Сопоставление результатов численных расчетов с экспериментальными данными показало, что максимальное расхождение по эффективности охлаждения составило 5%. Данный факт говорит о возможности использования предложенного метода численных трехмерных теплогидравлических расчетов при проектировании и оценке эффективности систем охлаждения лопаток турбин.

Пятая глава посвящена численному моделированию сопловой лопатки турбины при реальных режимах работы ГТД. Трехмерная математическая модель в численных расчетах теплового состояния охлаждаемой лопатки замыкалась йвТ к-со моделью турбулентности. Расчёты останавливались при достижении уровня сходимости по нормализованным среднеквадратичным невязкам ниже 510"5 и балансе суммарного расхода ниже 0,01%.

п - периферийное сечение; А - среднее сечение; Рис. 12. Распределение средней эффективности охлаждения по сечениям пера лопатки1. 1 - расчет в периферийном сечении; 2 - расчет в среднем сечении; 3 - расчет в корневом сечении.

Сторона низкого давления ——"

Рис. 14. Распределение коэффициента теплоотдачи по обводу профиля.

Расчетное распределение

коэффициента теплоотдачи по обводу профиля при интенсивности

турбулентности набегающего потока представлено на рис. 14.

Средняя температура наружной поверхности лопатки составляет 820 К, а её максимальное значение достигается в области входной кромки и равно 944 К. На поверхности выходной кромки температура лопатки не превышает 923 К. При тангенциальной подаче охладителя в радиальные цилиндрические каналы в последних формируются устойчивые вихревые структуры, активно воздействующие на пограничный слой, интенсифицируя тем самым теплообменные процессы.

На рис. 15 представлена картина течения охладителя во внутренней полости лопатки, на шкале приведены значения скорости течения охладителя.

Анализ результатов показал, что организация циклонно-вихревой (с закруткой потока) системы охлаждения позволяет добиться достаточно высокой равномерности температуры по контуру и по высоте пера, обеспечивая сравнительно высокую тепловую эффективность охлаждения лопатки по сечениям пера лопатки: корневое - 0,62; среднее - 0,56; периферийное - 0,52 при относительном расходе охлаждающего воздуха О =3,7 % и выявили уменьшение 0 по высоте пера лопатки на 7-10%.

Количественно эффективности охлаждения по наружному профилю в трех сечениях пера лопатки оценивалась в зависимости от безразмерной координаты профиля рис. 16.

Рис. 15. Картина течения охладителя во внутренней полости лопатки.

Рис. 16. Распределение эффективности охлаждения сопловой лопатки по обводу пера.

Величина эффективности охлаждения уменьшается от корневого сечения к периферийному из-за прогрева охладителя. Экстремальные значения возникают в области расположения циклонных каналов охлаждения в геле пера лопатки.

Численный анализ в условиях реальных режимов работы ГТД показал, что спроектированная лопатка обладает высокими показателями по эффективности охлаждения: 0ср = 0,57 по поверхности пера лопатки при 0=3,7 % и может быть

использована в перспективных схемах охлаждения высокотемпературных лопаток газовых и паровых турбин.

Сопловая лопатка с циклонно-вихревой системой охлаждения по сравнению с лопатками чисто конвективного и конвективно-пленочного охлаждения обладает более высокой эффективностью охлаждения. Это видно из диаграммы, изображенной на рис. 17 и представляющей зависимость реализуемых в рабочих условиях средних эффективностей охлаждения 0 различных лопаток от относительного расхода охладителя в. Линиями на рис. 17 нанесены теоретические характеристики

Рис. 17 Зависимости средних эффективностей охлаждения, реализуемых в лопатках различных схем от относительного расхода охладителя:

1— лопатка с поперечным цилиндрическим оребрением; 2,8- с мелкими радиальными каналами; 3- с петлевым течением охладителя; 4—усовершенствованная лопатка 1 с выдувом охладителя через входную кромку; 5-трех канальная с выпуском охладителя в радиальный зазор и выходную кромку; 6.11,19,20-бездефлекторные перфорированные с комбинированным охлаждением; 7,8,9,10,13,16,21-дефлекторные; 12,14,15-многоканальные перфорированные; 17—с вихревой матрицей; 18-многоканальная петлевая схема охлаждения; 22, 23 — средняя и минимальная эффективность циклонно-вихревой сопловой лопатки с воздушным охлаждением по результатам экспериментального исследования; 24,25 - средняя и минимальная эффективность циклонно-вихревой сопловой лопатки с воздушным охлаждение по результатам численного моделирования на реальном режиме работы двигателя.

В заключении приведены основные выводы и результаты работы.

Выводы по работе:

1. Разработаны рекомендации по оптимизации геометрии проектируемой сопловой лопатки с циклонно-вихревой системой охлаждения. При использовании восьми тангенциальных подводов с относительной площадью соплового ввода /с = 0,1, расположенных с относительным шагом I = 0,23 при перепаде давления = 1,8 достигается максимальная эффективность охлаждения по результатам эксперимнтального исследования © = 0,64, неравномерность температурного поля не превышает ДТ = 11 К, относительный расход охладителя составляет 0 = 4,1%. Среднее значение коэффициента теплоотдачи в канале системы охлаждения по высоте входной кромки для указанного режима составляет 2575 Вт /(м~ К), что говорит о достаточно высокой интенсивности теплообмена.

2. Получение критериальные уравнения позволяют с погрешностью, не превышающей 8%, расчитывать средние коэффициенты теплоотдачи на внутренней поверхности охлаждающего канала входной кромки и в циклонных каналах, размещенных в теле пера лопатки, с погрешностью 5-7%. Критериальные уравнения имеют высокую степень корреляции с экспериментальными данными в диапазоне чисел Рейнольдса 8000 < Re < 30000.

3. Спроектированная сопловая лопатка с циклонно-вихревой системой охлаждения характеризуется высокой эффективностью охлаждения по всем трем сечениям пера. Максимальная средняя эффективность охлаждения 0ср = 0,56 по профилю пера лопатки достигается при режимах течения охладителя: относительном расходе охладителя G= 4-6% и перепаде давления = 1,6... 1,8. Сопоставление результатов численных расчетов с экспериментальными данными показало, что максимальное расхождение составило 9 % по расходу и 5% по эффективности охлаждения. Данный факт говорит о возможности использования предложенного метода численных трехмерных теплогидравлических расчетов при проектировании и оценке эффективности систем охлаждения лопаток турбин.

4. Численное моделирование спроектированной лопатки на реальных режимах выявила высокие показатели по эффективности охлаждения: 0ср = 0,57 поверхности пера лопатки при G=3,7 % и я;*,, =1,8.

Основные результаты работы представлены в следующих публикациях:

1. Пиралишвили Ш.А. Перспективные системы охлаждения лопаток высокотемпературных газовых и паровых турбин комбинированных установок [Текст] / Пиралишвили Ш.А., Жорник И.В., Веретенников C.B., Хасанов С.М., Спичакова М.В. // Конверсия в машиностроении. - 2008. - №1. - С. 21 - 24.

2. Пиралишвили, Ш.А. Применение' вихревых энергоразделителей для тепловой защиты узлов высокотемпературных газовых и паровых турбин [Текст] / Пиралишвили Ш.А., Фролова И.В., Веретенников C.B., Хасанов С.М., Смирнов С.А. // Авиакосмическое приборостроение. - 2009. - №11. - С. 3 - 9.

3. Патент №2382885 РФ M ПК F01D5/18; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО Рыбинская государственная авиационная технологическая академия имени П.А. Соловьева РГАТА. - № 2008120064; заявлено. 20.05.08.; опубликовано. 27.02.2010, Бюл. №6.-5 е.: ил.

Зав. РИО М. А. Салкова Подписано в печать 19.11.2010. Формат 60x84 1/16. Уч.-изд.л. 1. Тираж 100. Заказ 142.

Рыбинская государственная авиационная технологическая академия имени П. А. Соловьева

(РГАТА имени П. А. Соловьева)

Адрес редакции: 152934, г. Рыбинск, ул. Пушкина, 53

Отпечатано в множительной лаборатории РГАТА имени П. А. Соловьева

152934, г. Рыбинск, ул. Пушкина, 53

Содержание диссертации автор исследовательской работы: кандидата технических наук, Хасанов, Салават Маратович

НТЕНСИФИКАЦИЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ЛОПАТОК ТУРБИН. ктивы использования высокотемпературных турбин. систем охлаждения лопаток газовых турбин. схем систем охлаждения лопаток высокотемпературных турбин. овка цели и задач исследования.

2. ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛООБМЕН

ННИХ КАНАЛАХ ЛОПАТКИ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ. овка задачи, математическая модель и граничные условия.

3.4 Анализ результатов экспериментальных данных Выводы по главе 3.

ГЛАВА 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК И ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ СОПЛОВОЙ ЛОПАТКИ С ЦИКЛОННО-ВИХРЕВОЙ СИСТЕМОЙ ОХЛАЖДЕНИЯ.

4.1 Конструкция сопловой лопатки с циклонно-вихревой системой охлаждения.

4.2 Методика экспериментального исследования и стенд для ее реализации

4.3 Измеряемые параметры, используемые датчики и приборы. Анализ погрешностей измерений.

4.4 Анализ результатов экспериментов и сравнение их с результатами расчетов.

Выводы по главе 4.

ГЛАВА 5 ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ СОПЛОВОЙ ЛОПАТКИ ТУРБИНЫ.

5.1 Постановка задачи, математическая модель и граничные условия.

5.2 Построение расчетной области, выбор и генерация расчетной сетки.

5.3 Результаты численного расчета и их анализ.

Выводы по главе 5.

Введение диссертация по физике, на тему "Повышение эффективности циклонно-вихревого охлаждения лопаток высокотемпературных турбин"

Актуальность работы. Конкурентоспособность и экономическая эффективность авиационных ГТД, газотурбинных энергетических установок определяется увеличением температурно-силовых параметров работы деталей газового тракта при неизменном условии обеспечения их надежности. При уровне температур рабочих процессов в перспективных авиационных ГТД и энергетических ГТУ ~ 1900-2100К и 1800К, соответственно, а степени более 7гк > 30 - 40 увеличивается нагруженность ступеней газовых турбин, высокоэнтальпийное воздействие и градиент температуры в стенках проточных частей и требует применения высокоэффективных технологий охлаждения элементов проточной части и совершенствование применяемых материалов. Потенциал традиционных методов внутреннего охлаждения почти исчерпан, в связи с этим, возникает потребность поиска способов охлаждения, обеспечивающих высокий уровень теплообмена при незначительном росте потерь давления, исключающих использование микроканалов и микроребер, трудных в производстве и склонных к засорению.

В качестве альтернативных схем охлаждения лопаток газовых турбин могут быть предложены циклонно-вихревые (с закруткой потока) системы охлаждения, характерные особенности течения в которых наиболее полно подходят для создания эффективных систем охлаждения лопаток проточной части ГТД.

Перспективным выглядит использование циклонно-вихревого способа охлаждения водяным паром как более эффективного охладителя, что позволит при одинаковых схемах охлаждения и расходах охладителя увеличить начальную температуру газа за камерой сгорания на 100-200°С.

В связи с этим, исследование, направленное на разработку эффективных схем конвективно-пленочного охлаждения сопловых (рабочих) лопаток газовых турбин на основе использования циклонно-вихревой системы охлаждения -актуальна.

Цель диссертационной работы. Цель работы - научно-техническое обоснование и разработка комбинированной циклонно-вихревой системы охлаждения лопаток высокотемпературных турбин.

Для достижения поставленной цели в работе решены следующие задачи:

1. Проанализировано современное состояние вопроса по схемам охлаждения лопаток турбины, обоснована перспективность циклонно-вихревой системы охлаждения лопаток высокотемпературных газовых и паровых турбин.

2. Проведено численное исследование сопряженной задачи газодинамики и теплообмена в каналах охлаждения на основе решения системы осредненных уравнений Навье-Стокса и выбрана модель турбулентности, наиболее адекватная для решения поставленной задачи.

3. Выполнена верификация разработанной модели и экспериментальных данных по исследованию теплового состояния во внутренних охлаждающих каналах лопатки.

4. Проведена апробация модели и методики на примере оценки теплового состояния спроектированной сопловой лопатки с циклонно-вихревой системой охлаждения.

Направление исследований. Для достижения поставленной цели необходимо:

- расчетным путем определить геометрические параметры циклонно-вихревой системы охлаждения сопловой лопатки высокотемпературной турбины;

- получить более полную информацию по гидравлическим и тепловым характеристикам в циклонных каналах охлаждения лопаток турбин;

- конструктивно проработать модель перспективной охлаждаемой лопатки с циклонно-вихревой системой охлаждения, и исследовать ее тепловое состояние в условиях близких к реальным.

Методы исследований. Для решения поставленных задач использованы основные положения термодинамики газовых потоков, тепломассообмена ' и методы: численного моделирования, основанные на решении осредненных по Рейнольдсу уравнений Навье-Стокса, замыкаемых 8БТ к-со моделью турбулентности; статистического анализа и экспериментального исследования тепловых и гидравлических характеристик.

Достоверность и обоснованность полученных результатов.

- достигается корректным применением в расчетных исследованиях фундаментальных законов газовой динамики и теплообмена и использование сертифицированного метрологического обеспечения оборудования и датчиков при постановке опытов;

Основные положения диссертации, выносимые на защиту:

1. Физико-математическая модель термогазодинамического расчета для циклонно-вихревой системы охлаждения сопловой лопатки турбины;

2. Модель перспективной охлаждаемой лопатки с циклонно-вихревой системой охлаждения, обеспечивающую равномерное поле температур при минимальном относительном расходе охладителя;

Научная новизна заключается в следующем:

- разработана конструкция сопловой лопатки с высокоэффективной ци-клонно-вихревой системой охлаждения, новизна которой подтверждена патентом на изобретение РФ №2382885 «Сопловая лопатка газовой турбины с ци-клонно-вихревой системой охлаждения».

Апробация работы. Основные положения и научные результаты работы докладывались и получили одобрение на международных научных конференциях: IV Российской национальной конференции по теплообмену: РНКТ, г. Москва, МЭИ, 2008г.; всероссийской молодежной научной конференции с международным участием X Королевские чтения, г. Самара, 2009 г.; всероссийской выставке научно — технического творчества молодежи НТТМ г. Москва, 2009 г.; всероссийской молодежной научной конференции «Мавлютовские чтения», г. Уфа, 2008 г.; всероссийской научно-технической конференции «Ракетно - космические двигательные установки» МГТУ имени Н.Э. Баумана, г. Москва, 2008 г.; XVII школе - семинаре молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А.И. Леонтьева. Проблема газодинамики и тепломассообмена в аэрокосмических технологиях, г. Санкт-Петербург, 2008 г. и г. Жуковский 2009 г.; международном молодежном форуме «Будущее авиации за молодой Россией» МАКС -2009 г. Москва; международной научно-технической конференции «Энергетические установки: теплообмен и процессы горения» г. Рыбинск, 2009 г.

Публикации. Основные материалы диссертации опубликованы в 2 статьях в реферируемых журналах перечня ВАК, 21 тезисе докладов на всероссийских и международных конференциях. Получен патент на изобретение №2382885 «Сопловая лопатка газовой турбины с циклонно-вихревой системой охлаждения» приоритет от 20 мая 2008 г.

Заключение диссертации по теме "Теплофизика и теоретическая теплотехника"

Выводы по главе 5

1. Анализ результатов тепловых и гидравлических расчетов предложенной конструкции лопатки показал, что организация циклонно-вихревой (с закруткой потока) системы охлаждения позволяет добиться достаточно высокой равномерности температуры по контуру и по высоте пера, обеспечивая сравнительно высокую тепловую эффективность охлаждения лопатки по сечениям пера лопатки корневое - 0,62; среднее - 0,56; периферийное - 0,52 при относительном расходе охлаждающего воздуха

О =3,7 % и выявили уменьшение © по высоте пера лопатки на 7—10%.

2. Численный анализ в условиях реальных режимов работы ТВД показал, что спроектированная лопатка обладает высокими показателями по эффективности охлаждения: ®ср = 0,57 по поверхности пера лопатки при

7=3,7 %. Применение «циклонной» схемы охлаждения позволяет эффективно использовать расход охладителя. Циклонно-вихревая схема охлаждения может быть использована в перспективных схемах охлаждения высокотемпературных лопаток газовых и паровых турбин.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В работе разработаны научные основы применения особенности закрученного потока для создания эффективных схем конвективных и конвективно-пленочных систем охлаждения лопаток проточной части ГТД и получены следующие основные результаты.

1. Расчетными и экспериментальными исследованиями показана возможность снижения температурной неравномерности в поперечном сечении лопатки турбины и повышения ее эффективности охлаждения при организации циклонно-вихревой системы охлаждения.

2. Разработаны рекомендации по оптимизации геометрии проектируемой сопловой лопатки с циклонно-вихревой системой охлаждения. Для лопатки с охлаждаемой входной кромкой при использовании тангенциальных подводов с относительной площадью соплового ввода /с - 0,1, расположенных с относительным шагом I = 0,23 и восемью тангенциальными подводами при перепаде давления я-*хл=1,8 достигается эффективность охлаждения 0 = 0,64, неравномерность температурного поля не превышает АТ = 11 К, при этом относительный расход охладителя составляет С = 4,1%. Среднее значение коэффициента теплоотдачи в канале системы охлаждения по высоте входной кромки для указанного режима составляет 2575 Вт /(м К), что говорит о достаточно высокой интенсивности теплообмена.

3. Полученные критериальные уравнения позволяют с погрешностью не превышающей 8% рассчитывать средние коэффициенты теплоотдачи на внутренней поверхности охлаждающего канала входной кромки и коэффициент теплоотдачи в циклонных каналах, размещенных в теле пера лопатки с погрешностью 5-7%. Полученные критериальные уравнения имеют высокую степень корреляции (коэффициент корреляции уравнений составляет г = 0,87;

0,85 и 0,89) с экспериментальными данными в диапазоне чисел Рейнольдса 8000 < Яе < 30000.

4. Спроектированная сопловая лопатка с циклонно-вихревой системой охлаждения характеризуется высокой эффективностью охлаждения по всем трем сечениям пера: в корневом сечении 0ср = 0,59-0,61; в среднем - 0ср = 0,560,59; в периферийном - 0ср = 0,52-0,53 при относительном расходе охладителя

7 = 6-7%. Максимальная средняя эффективность охлаждения 0ср = 0,56 по профилю пера лопатки достигается при режимах течения охладителя: относительном расходе охладителя (? = 4-6% и перепаде давления похл— 1,6. 1,8. Сопоставление результатов численных расчетов с экспериментальными данными показало, что максимальное расхождение составило 9 % по расходу и 5% по эффективности охлаждения, данный факт говорит о возможности использования предложенного метода численных трехмерных теплогидравлических расчетов при проектировании и оценке эффективности систем охлаждения лопаток турбин.

5. Выявлен скачкообразный характер изменения эффективности охлаждения по профилю пера лопатки, который объясняется возникновением экстремумов в области расположения охлаждающих циклонных каналов в пере лопатки. Снижение величины эффективности охлаждения в области выходной кромки связано с поступлением более прогретого охладителя из верхнего коллектора в вихревую матрицу.

6. Численное моделирование спроектированной лопатки на реальных режимах выявила высокие показатели по эффективности охлаждения:

0ср = 0,57 по поверхности пера лопатки при 0=3,7 % и ж*охп =1,8.

Список источников диссертации и автореферата по физике, кандидата технических наук, Хасанов, Салават Маратович, Рыбинск

1. Цанев, C.B. Газотурбинные и парогазовые установки тепловых электростанций Текст./ Цанев C.B., Буров В. Д., Ремезов А.Н. М.: Издательство МЭИ, 2002. - 584 с.

2. John, Е. Pritchard H SYSTEM™ TECHNOLOGY UPDATE Текст. / John E. Pritchard // ASME TURBO EXPO, Power for Land, Sea and Air. June -Atlanta, Georgia, USA. 2003. - 19. p.

3. Манушин, Э.А. Комбинированные энергетические установки с паровыми и газовыми турбинами Текст./ Манушин Э.А. М.: ВИНИТИ, 1990. -92 с.

4. Ольховский, Г.Г. Перспективные ПГУ для крупных электростанций Текст. // Г.Г. Ольховский. Теплоэнергетика. 1985. - №9. - С. 5-12.

5. Храбров, П.В. Качество, технический уровень и конкурентоспособность отечественных энергетических паровых турбин Текст.// П.В. Храбров, Ю.А. Марченко, В. И. Нишневич. М.: ЦКТИ, 1988. -245 с.

6. Леонтьев, А.И. Научные основы технологий XXI века Текст. // А.И. Леонтьев, М.Н. Пилюгин, Ю.В. Полежаев, В.М. Поляева- М.:УНЦП «Энергомаш», 2000.-136 с.

7. Полежаев, Ю.В. Парогазотурнные энергоустановки. Препринт ОИВТ РАН.-№2-434.-М., 1999. 57 с.

8. Арсеньев, Л. В. Результаты исследования эффективности охлаждения рабочих лопаток газовых турбин воздухом и паром Текст. /Л. В. Арсенев, Ю. Г. Корсов, И. Б. Митяев // Тр. ЦКТИ. 1978. - Вып. 165. - С.З - 9.

9. Арсеньев, Л. В. Экспериментальная установка для исследования теплообмена в рабочих лопатках Текст. / Л. В. Арсеньев, И. Б. Митяев, В. Г. Полшцук // Изв. вузов. Энергетика. 1975. - С. 151 - 152.

10. Фаворский, О.Н. Эффективные технологии производства электрической и тепловой энергии с использованием органического топлива

11. Текст. // О.Н. Фаворский, А.И. Леонтьев, О.О. Мильман. Теплоэнергетика. -2003.-№9.-С. 19-21.

12. Халатов, А.А. Теплообмен и гидродинамика в полях центробежных массовых сил. Том 7. Вихревые технологии аэродинамики в энергетическом газотурбостроении Текст. / Халатов А.А. — Киев.: Издательство НАН Украины, 2008. 292 с.

13. Богомолов, Е. Н. Рабочие процессы в охлаждаемых турбинах газотурбинных двигателей с перфорированными лопатками Текст. / Е. Н. Богомолов. -М.: Машиностроение, 1987. 158 с.

14. Грязнов, Н.Д. Теплообменные устройства газотурбинных и комбинированных установок Текст. / Н.Д. Грязнов, В. М. Епифанов, В.Л. Иванов; Э.А. Манушин. М.Машиностроение, 1983. - 360 с.

15. Локай, В. И. Теплопередача в охлаждаемых деталях газотурбинных двигателей летательных аппаратов Текст. / В. И. Локай, М. Н. Бодунов, В. В. Жуйков, А. В. Щукин. М.: машиностроение. - 1985. - 216 с.

16. Зысина-Моложен, JI. М. Теплообмен в турбомашинах Текст. / Л. М. Зысина-Моложен, Л. В. Зысин, М. П. Поляк Л.: Машиностроение. - 1974.

17. Пиралишвили, Ш. А. Вихревой эффект. Эксперимент, теория, технические решения Текст. / Ш. А. Пиралишвили, В. М. Поляев, М. Н. Сергеев; под ред. А. И. Леонтьева. М.: УНПЦ «Энергомаш». - 2000. - 415

18. Sutherland, W. "The viscosity of gas and molecular force", Phil. Mag., 1983, №5, P. 507-531.

19. Wagner, W. and A. Kruse, "The Industrial Standard IAPWS-IF97: Properties of Water and Steam", Springer, Berlin, 1998. 42 p.

20. Горелов, Ю.Г. Эффективные способы охлаждения лопаток турбин ГТУ и АГТД Текст. / Ю.Г Горелов. Р.: Изд-во РГАТА, 2004. -100 с.

21. Копелев, С.З. Конструкция и расчет систем охлаждения ГТД Текст. / С.З. Копелев, А.Ф. Слитенко. Харьков: Основа, 1994. - 240 с.

22. Копелев, С.З. Проектирование проточной части турбин авиационных двигателей Текст. / С.З. Копелев. М: Машиностроение, 1984. -224 с.

23. Леонтьев, А.И. Теплообменные аппараты и системы охлаждения газотурбинных и комбинированных установок Текст. / А.И. Леонтьев. М: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2003. - 592 с.

24. Галицейский, Б.М. Теплопередача в авиационных двигателях. Текст. / Б.М. Галицейский. М.: МАИ, 1985. - 82 с.

25. Клименко, В.Н. Потенциальные возможности мелкоканальных систем внутреннего конвективного охлаждения лопаток газовых турбин. Текст. // В.Н. Клименко Промышленная теплотехника. — Т12. №4, 1990. — 28 р.

26. Резников, А.Б. Теплотехнические основы циклонных топочных и теплотехнических процессов. Текст. / А.Б. Резняков. Алма-Ата.: Наука, 1974.-374 с.

27. Богомолов, Е. Н. К оптимизации систем воздушного охлаждения лопаток авиационных газовых турбин. Часть 2. Термодинамический анализ Текст. // Е. Н. Богомолов. Изв. Вузов. Серия Авиационная техника -1975. №1 -С. 18-25.

28. Бродянский, В.М. Зависимость эффекта Ранка-Хилыиа от температуры. Текст. // В.М. Бродянский, A.B. Мартынов. Теплоэнергетика. -1964.-№6.-С. 74-78.

29. Кириллов, И. И. Паровое охлаждение высокотемпературных газовых турбин Текст. / И. И. Кириллов, Л. В. Арсеньев // Теплоэнергетика. 1986. -№ 1.-С.25-28.

30. Козлов, А. П. Гидродинамические эффекты от сферических углублений на поверхности поперечно обтекаемого цилиндра Текст. / А. П. Козлов, А. В. Щукин, Р. С. Агачев// Изв. высш.учеб. завдений. Серия «Авиационная техника». 1994, №2, С. 27-34.

31. Андерсон, Д. Вычислительная гидромеханика и теплообмен Текст.: в 2 т. / Д. Андерсон, Дж. Таннехилл, Р. Плетчер; пер. с англ. М.: Мир, 1990. -728 с.

32. Фрост, У. Турбулентность. Принципы и применения. Текст. / У. Фрост, Т. Моулден. М.: Мир, 1980. - 536 с.

33. Launder, В. Е. The numerical computation of turbulent flows. Text. / B. E. Launder, D. B. Spalding// Comp Meth Appl Mech Eng. 1974, №3, P. 269-289.

34. Weinerfelt, Per. Prediction of lift losses due to surface roughness by means of a 2D Navier-Stokes solver Text. / Per. Weinerfelt //ICAS-2000 CONGRESS. W. C, 2000. - P. 2113.1 - 2113.10, P. 39-42.

35. CFX-TASCflow computation fluid dynamics software. Theory documentation Version 2.11. Turbulence Closure Models Text. // AEA Technology. -W.C, 2001.-P. 25-73.

36. Wilcox, D. C. Multiscale model for turbulent flows. Text. / D.C. Wilcox // In AIAA 24th Aerospace Sciences Meeting. American Institute of Aeronautics and Astronautics. 1986. - P. 15-17.

37. Кольман, В. А. Методы расчета турбулентных течений. M.: Мир, 1984, 464 с.

38. Yang, R. J. Turbine Blade Heat Transfer Prediction in Flow Transition Using k-co Two-Equation Model Text. / R. J. Yang, W. J. Luo // AIAA Paper. -1996.-N 2793.-11 p.

39. Wilcox, D. C. Reassessment of the Scale-Determining Equation for Advanced Turbulence Models Text. / D.C. Wilcox // AIAA Journal. 1988. - V. 26,N11.-P. 1299-1310.

40. Menter, F. R. Two-equation eddy-viscosity turbulence models for engineering applications. Text. / F.R. Menter // AIAA Journal. 1994. - V. 32, N8,-P. 12-13.

41. Гуляев, А. Н. К созданию универсальной однопараметрической модели для турбулентной вязкости Текст. / А. Н. Гуляев, В. Е. Козлов, А. Н. Секундов // Механика жидкости и газа. 1993. - №4. - С. 61 — 81.

42. Barakos, G. Investigation of nonleaner eddy-viscosity turbulence models in shock/boundary-layr interaction Text. / G. Barakos, D. drikakis // AIAA Journal. 2000. - V. 38, N3. - P. 461- 469.

43. Tsan-Hsing Shih. Turbulence model developments at ICOMP Text. / Tsan-Hsing Shih // AIAA 98-3243. Cleveland, 1998. - 15 p.

44. Hussaini, M. Y. On Large-Eddy Simulation of Compressible Flows Text. / M. Y. Hussaini // AIAA Paper. 1998. -N 2802. - 12 p.

45. Rizzetta, D. P. Direct Numerical and Large-Eddy Simulation of Supersonic Flows by a High-Order Method Text. / D.P. Rizzetta, M. R. Visbal, D. V. Gaitonder // AIAA Paper. 2000. - N33834. - 12 p.

46. Стрелец, M. X. Применение метода моделирования отсоединенных вихрей для расчета гидродинамики и теплообмена в отрывных турбулентных потоках Текст.: в 8 т. / М. X. Стрелец, А. К. Травин, М. JI. Шур. Санкт-Петербург, 2002. - Т. 3. - С. 273 - 276.

47. Lakshminarayana, В. Fluid Dynamics and Heat Transfer of Turbomachinery. Text. / B. Lakshminarayana // John Wiley&Sons. 1996. - 810 p.

48. Theory Documentation. Advanced Scientific Computing Ltd., Waterloo, Ontario, Canada. 1995. - P. 16-18.

49. Schneider, G. E. Control-volume finite element method for heat transfer and fluid flow using co-located variables. Text. / G.E. Schneider, M. J. Raw // Numerical Heat Transfer. 1987. - Nil. - P. 363-390.

50. Преображенский, В. П. Теплотехнические измерения и приборыТекст./В. П. Преображенский. — М.: Энергия, 1978. -704с.

51. Абрамович, Г. Н. Прикладная газовая динамика Текст. / Г. Н. Абрамович. -М.: Наука, 1991. 600 с.

52. Горлин, С. М. Аэромеханические измерения. Методы и приборы Текст. / С. М. Горлин, И. И. Слезингер. М.: Наука, 1964. - 720 с.

53. Повх, И. Л. Аэродинамический эксперимент в машиностроении. Текст. / И. Л. Повх. М. - Л., изд. «Машиностроение». 1965. - 480 с.

54. Лойцянский, Л. Г. Механика жидкости и газа Текст. / Л. Г. Лойцянский. М.: Дрофа, 2003. - 840 с.

55. Брославский, Д.А. Точность измерительных устройств Текст. / Д. А. Брославский, В. В. Петров. -М.: Машиностроение, 1976. —312с.

56. Эстеркин, Р. И. Методы теплотехнических измерений и испытаний при сжигании газа Текст. / Р. И. Эстеркин, А. И. Иссерлин, М. И. Певзнер. -Л.: Недра, 1972. -376 с.

57. Патанкар, С. Тепло- и массообмен в пограничных слоях Текст. / С. Патанкар, Д. Сполдинг. М.: Энергия, 1971. - 128 с.

58. Седов, Л. И. Методы подобия и размерности в механике Текст. / Л. И. Седов. М.: Наука, 1977. - 440 с.

59. Lander, R. External heat transfer sistribution of film cooled turbine vanes Text. / Lander Richard D., Fish Robert W., Suo Mikio // J. Aircraft, 1972 №10, 707 -714 p.

60. Metzger, D. Heat transfer with film cooling near nontangential injection slots Text. / Metzger, D., Fletcher, D. // Journal of Aircraft, Vol. 8, №1, Jan. 1971, 33-38 p.

61. Kurosh, V.D. The effect of turbulence on heat transfer in turbomachinery flow passage Text. / Kurosh, V.D., Epik, E. YA. // Heat Transfer, Sovet Research, Vol. 2 №1, Jan. 1970.-P. 31-37.

62. Тюрин, Н.И. Введение в метрологию. Текст. / Тюрин Н.И. — М.: Изд-во стандартов, 1985, 248 с.

63. Богомолов, Е. Н. Рабочие процессы в охлаждаемых турбинах газотурбинных двигателей с перфорированными лопатками Текст. / Е. Н. Богомолов. — М.: Машиностроение, 1987. 158 с.

64. Венедиктов, В.Д. Атлас экспериментальных характеристик плоских решеток охлаждаемых газовых турбин Текст. / В.Д. Венедиктов [и др.] М.: ЦИАМ, 1990г.-393 с.

65. Венедиктов, В.Д. Газодинамика охлаждаемых турбин Текст. / В.Д. Венедиктов. М.: Машиностроение, 1995. - 240 с.

66. Локай, В.И. Газовые турбины двигателей летательных аппаратов: Теория, конструкция и расчет Текст. / В.И. Локай, М.К. Максутова, В.А. Стрункин. -М.: Машиностроение, 1979. 447 с.

67. Локай В.И. Охлаждаемые газовые турбины и энергетические установки Текст. : межвуз.сб.науч.тр. / Казан, авиац. ин-т ; Редкол.:В.И.Локай и др. Казань: 1991. - 114 с.

68. Дрейцер, Г. А. Интенсификация теплообмена в каналах Текст.: монография/ Э. К. Калинин, Г. А. Дрейцер, С. А. Ярхо. 3-е изд., доп. и перераб. - М. : Машиностроение, 1990. - 206 с.

69. Goldstein, R.J. Теплообмен при наклонном натекании струи на плоскую поверхность Текст. / R.J. Goldstein, М.Е. Franchett // Теплопередача. -1988.-№3.-С. 52-62.

70. Арсеньев, Л. В. Экспериментальная установка для исследования теплообмена в рабочих лопатках Текст. / Л. В. Арсеньев, И. Б. Митяев, В. Г. Полищук // Изв. вузов. Энергетика. 1975. - С. 151 - 152.

71. Арсеньев, JI. В. Результаты исследования эффективности охлаждения рабочих лопаток газовых турбин воздухом и паром Текст. /Л. В. Арсенев, Ю. Г. Корсов, И. Б. Митяев // Тр. ЦКТИ. 1978. - Вып. 165. - С.З - 9.

72. Калинин, Э.К. Интенсификация теплообмена в каналах. Текст. / Калинин Э.К., Дрейцер Г.А., Ярхо С.А.- М.: Машиностроение, 1990. 208 с.

73. Патент №2382885 РФ МПК F01D5/18; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО Рыбинская государственная авиационная технологическая академия имени П.А. Соловьева РГАТА. - № 2008120064; заявлено. 20.05.08.; опубликовано. 27.02.2010, Бюл. № 6. - 5 е.: ил.I

74. Пиралишвили, Ш.А. Разработка циклонно-вихревой сопловой лопатки и расчетная эффективность ее конвективно-пленочного охлаждения паром Текст.// Пиралишвили Ш.А., Веретенников C.B., Хасанов С.М., Иевлев Д.Г. Теплоэнергетика №5, 2010 С.63 - 68.

75. Метод и программа расчета систем охлаждения газовых турбин Текст. Харьков - 1983 г.

76. Ольховский, Г. Г. Применение ГТУ и ПГУ на электростанциях Текст. / Г. Г. Ольховский // Энергорынок. № 5. - 2004. - С. 30 - 34.

77. Смирнов, Е.М. Метод конечных объемов в приложении к задачам гидрогазодинамики и теплообмена в областях сложной геометрии Текст. // Смирнов, Е.М., Зайцев Д.К. Научно-технические ведомости СПбГПУ. 2004. № 3. С. 68-70.

78. Абрамов, А.Г. Численное моделирование турбулентной конвекции воздуха в подогреваемой сбоку полости квадратного сечения Текст. // Абрамов, А.Г., Смирнов Е.М. ТВТ. 2006. Т. 44. № 1. С. 85-90.

79. Kato, М. The Modelling of Turbulent Flow Around Stationary and Vibrating Square Cylinders Text. // Kato M., Launder B.E. Proc. 9th Symposium on Turbulent Shear Flows. Kyoto, Japan: Springer-Verlag. 1993. P. 1041.

80. Becz, S. Leading Edge Modification Effects On Turbine Cascade Endwall Loss Text. // Becz S., Majewski M.S., Langston L.S. Proceedings of ASME Turbo Expo 2003 Power for Land, Sea, and Air. GT2003-38898. Atlanta, Georgia, USA: IGTI Publ., 2003. 9 p.

81. Holley, B.M. Sandor Becz, Langston L.S. Measurement and Calculation of Turbine Cascade Endwall Pressure and Shear Stress Text. // Holley B.M., Sandor Becz, Langston L.S. J. of Turbomachinery. 2006. V. 128. P. 232.

82. Holley, B.M. Surface Shear Stress and Pressure Measurements in a Turbine Cascade Text. // Holley B.M., Langston L.S. Proceedings of ASME Turbo Expo 2006: Power for Land, Sea and Air. GT2006-90580. Barcelona, Spain: IGTI Publ., 2006. 10 p.

83. Jabbari, M.Y. Three Dimensional Flow at the Junction Between a Turbine Blade and End-Wall Text. // Jabbari M.Y., Goldstein R.J., Marston K.C., Eckert E.R.G. Warme- und Stoffubertragung. 1992. № 27. P. 51.

84. Ameri, A.A. Prediction of Turbine Blade Passage Heat Transfer using a Zero and Two-Equation Turbulence Models Text. // Ameri A.A., Arnone A. ASME paper. № 94-GT-122. 8 p.

85. Yoo, J.Y. Calculation of a Three-Dimensional Turbulent Cascade Flow // Yoo J.Y., Yun J.W. Computational Mechanics. 1994. № 14. P. 101.

86. Lee H.G. Numerical Simulation of Turbulent Cascade Flows Involving High Turning Angles Text. // Lee H.G., Yoo J.Y. Computational Mechanics. 1997. № 20. P. 247.

87. Москвина, Г.В. Проблемы и перспективы исследования теплового режима лопаток высокотемпературных газовых турбин (обзор по РНКТ-3) Текст. // Москвина Г.В., Мостинский И.Л., Полежаев Ю.В. и др. ТВТ. 2003. № 5. С. 800^

88. Миллионщиков, М.Д. Турбулентное течение в пограничном слое и в трубах Текст. / М. Д. Миллионщиков // М.: Наука. 1969. - 52 с.

89. Нагога, Г.П. Эффективные способа охлаждения лопаток высокотемпературных газовых турбин Текст. / Г. П. Нагога // М.: Изд-во Московского авиационного ин-та, 1996. 100 с.

90. Алексеенко, С.В. Введение в теорию концентрированных вихрей Текст. / С.В. Алексеенко, П. А. Куйбин, В. Л. Окулов // Новосибирск: Изд-во Ин-та теплофизики СО РАН. 2003. - 478 с.

91. Chyu, М-К. Heat Transfer in a Cooling Channel with Vortex Text. / M-K. Chyu // Heat Transfer Gallery. Transaction of ASME. Journal of Heat Transfer. -1997. Vol. 119, - №5. - P. 545-557

92. Хей, А Теплообмен в трубе с закрученным потоком Текст. / А. Хей, Вест П. // Теплопередача. 1975. - № 3. - С. 100-106.

93. Pamula, G Influence of Cros-flow Induced Swirl and Impingement on Heat Transfer in a Two-Pass Channel Connected by Two Rows of Holes Text. / G. Pamula, S. Ekkad, & S. Acharya// ASME Paper № Gt2000-235.-2000. P. 10 -16.

94. Арсеньев, JI. В. Теплообмен тангенциальной одиночной струи с криволинейной поверхностью Текст. / JI. В. Арсеньев, И. Б. Митряев, А. Н. Ковалев // Энергомашиностроение. 1983. - №3. - С. 6-9.

95. Hwang, J Augmented Heat Transfer in a Triangular Dust by Using Multiple Swirling Jest Text. / J. Hwang, C. Cheng // Journal of Heat Transfer. -1999.-Vol. 121,-№3.-P. 683-690.

96. Pamula, G Influence of Cros-flow Induced Swirl and Impingement on Heat Transfer in an Internal Cooland of a Turbine Airfoil Text. / G. Pamula, S. Ekkad, & S. Acharya // ASME. Journal of Heat Transfer. 2000. - Vol. 122, -№3. - P. 587-597

97. Москвина, Г.В. Проблемы и перспективы исследования теплового режима лопаток высокотемпературных газовых турбин (обзор по РНКТ-3) Текст. / И.Л. Мостинский, Ю.В. Полежаев и др. // ТВТ. 2003. № 5. С. 800.

98. Теория и техника теплофизического эксперимента / под ред. В. К. Щукина. М.: Энергоатомиздат, 1993. 448 с,

99. Грациани, Р. Экспериментальное исследование теплообмена на торцевых поверхностях и лопатках в крупномасштабной турбинной решетке Текст. / Р. Грациани, М. Блэр, Дж. Тэйлор и др. // Энергетические машины. 1980. С. 29-40.

100. Высокотемпературные пленочные термопары для термометрии деталей газотурбинных двигателей // Методы и средства диагностики газотурбинных двигателей: Сб. науч. тр. Харьков, ХАИ, 1989. - С. 105-115.

101. Олейник, А.В. Оптимизация термонапряженного состояния охлаждаемых лопаток турбин Текст. / А.В. Олейник // Авиационнокосмическая техника и технология: Сб. науч. тр. Харьков: Гос. аэрокосмический ун-т "ХАИ", 1998. - Вып. 5. - С. 282-286.

102. Величко, В.И., Интенсификация теплоотдачи и повышение энергетической эффективности конвективных поверхностей теплообмена Текст. /В.И. Величко, В.А. Пронин //М.: Изд-во МЭИ, 1999.-350 с.

103. Сполдинг, Д.Б. Конвективный массоперенос Текст./ Д.Б. Сполдинг: Пер. с англ. Шульмана З.П.- М.-Л. Энергия, 1965.-384 с.

104. Назмеев, Ю.Г. Теплообмен при ламинарном течении жидкости в дискретно-шероховатых каналах. М.: Энергоатомиздат, 1998.-376 с.

105. Смирнов, Е.М. Метод конечных объемов в приложении к задачам гидрогазодинамики и теплообмена в областях сложной геометрии Текст. / Е. М. Смирнов, Д. К. Зайцев // Научно-технические ведомости СПбГПУ. 2004. № З.С. 70.

106. Хоменок, Л. А. Экспериментально-расчетные исследования охлаждаемых лопаток ГТЭ-65 Текст. / Л. А. Хоменок, М. С. Золотогоров, А. Г. Николаев, И. Н. Егоров, А. С. Лебедев, В. В. Кривоносова, Ю. М. Сундуков // Теплоэнергетика. 2008. № 1, С. 42-45.

107. Сабуров, Э. Н. Интенсификация теплоотдачи в кольцевых каналах с закрученным течением теплоносителя Текст. / Э. Н. Сабуров, Ю. Л. Леухин, Н. Останов.// Труды II РНКТ. В 8 томах. М.: Издательство МЭИ, т. 6, С. 186199.

108. Аладьев, И. Т. Экспериментальное определение локальных и средних коэффициентов теплоотдачи при турбулентном течении жидкости в трубах. Текст. / И. Т. Аладьев // Известия АН СССР, ОТН, 1951, №11, -59 с.

109. Осипова, В. А. Экспериментальное исследование процессов теплообмена Текст. / В. А. Осипова // Учеб. пособие для вузов.-3-e изд., перераб. и доп.- М.: Энергия,- 979.-320 с.

110. Тепло- и массообмен. Теплотехнический эксперимент: Справочник Текст. / Е. В. Аметистов, В. А. Григорьев, Б. Т. Емцев и др.; под общ. ред. В. А. Григорьева и В. М. Зорина. М.:Энергоатомиздат, 1982.-512 с.

111. Геращенко, О. А. Основы теплометрии Текст./ О. А. Геращенко. Киев.: Наукова думка, 1971, 192 с.

112. Галкин, М. Н. Технология и оборудование для доводки охлаждаемых лопаток газовых турбин. Текст. / М. Н. Галкин, В. Г. Попов и др.// Тяжёлое машино-строение.-1991.- №2.-С.71-77.

113. Симбирский, Д.Ф. Измерение температур рабочих лопаток газотурбинных двигателей плёночными термопарами. / Д.Ф. Симбирский, A.M. Фрид, А.Я. Аникин и др. // Теплоэнергетика. -1972.-№6.-С.72-74.

114. Галкин, М.Н. Метод определения внутренних граничных условий теплообмена в охлаждаемых лопатках газовых турбин Текст. / М.Н. Галкин, А.Н. Бойко, A.A. Харин // Изв. вузов. Машиностроение, 1978, №8, С. 77-82.

115. Галкин, М.Н. Прогрессивный метод тепловой диагностики охлаждаемых лопаток газовых турбин. Текст. / М.Н. Галкин, В.Г. Попов, Г. Сухов // Тяжёлое машиностроение, 1990, №8, С. 2-4.

116. Михеев, М.А. Основы теплопередачи Текст. / М.А. Михеев, И.М. Михеева-М.: Энергия, 1973.-320 с.

117. Гордов А.Н. Измерения температур газовых потоков. Текст. / А.Н. Гордов М. - Маш- гиз: 1962. -163 с.

118. Рабинович, Г. Погрешности измерений Текст. / Г. Рабинович -Л.: Энергия, 1978. -261 с.

119. Кулаков, М. В Измерение температуры поверхностей твёрдых тел Текст. / М. В Кулаков, Б. И. Макаров М.: Энергия, 1989. -136 с.

120. Данишевский, К. Высокотемпературные термопары Текст. / К. Данишевский, Н.И. Сведе-Швец М.: Металлургия, 1977. -232 с.

121. Теплоэнергетика и теплотехника: Общие вопросы: Справочник / Под ред. чл.-кор. АН СССР В.А. Григорьева, В.М. Зорина. 2-е изд., перераб. -М.: Энергоатомиздат, 1987. -456 с.

122. Линевег, Ф. Измерение температур в технике : Справочник. Пер. с нем. 1980.-544 с.

123. Чердаков, П.В. Теория регулярного режима Текст. / П.В Чердаков.- М.: Энергия, 1975, -224 с.

124. Кондратьев, Г.Н. Тепловые измерения Текст. / Г.Н. Кондратьев.-М.: Машгиз, 1957.-224 с.

125. Метцгер, Д. Развитие процессов теплообмена в каналах прямоугольного сечения с шахматным расположением коротких стержневых рёбер. Текст. / С. Берри, Р. Бронсон. Пер. с англ. // Теплопередача.-1982, .-№4.115-119 с.

126. Алифанов, О.М. О задаче определения внутренних граничных условий при теплометрировании охлаждаемых лопаток газовых турбин. Текст. / О.М. Алифанов, Г.П. Нагога, В.М. Сапожников. // ИФЖ, 1986, том 51, №3, С. 403-409.