Разработка методики прогнозирования предела выносливости поверхностно упрочнённых полых цилиндрических деталей с концентраторами напряжений тема автореферата и диссертации по механике, 01.02.06 ВАК РФ

005004890

Семёнова Ольга Юрьевна

РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ПРЕДЕЛА ВЫНОСЛИВОСТИ ПОВЕРХНОСТНО УПРОЧНЁННЫХ ПОЛЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ДЕТАЛЕЙ С КОНЦЕНТРАТОРАМИ НАПРЯЖЕНИЙ

Специальность 01.02.06 - Динамика, прочность машин, приборов

и аппаратуры

Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

- 8 ДЕК 2011

Самара-2011

005004890

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном учреждении высшего профессионального образования «Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет)» на кафедре сопротивления материалов.

Ведущая организация: ЗАО Волжское конструкторское бюро ракетно-космической корпорации «Энергия», г. Самара, ул. Земеца, 26 б.

Защита состоится 23 декабря 2011 г. в 10 часов на заседании диссертационного совета Д212.215.02 при Федеральном государственном бюджетном учреждении высшего профессионального образования «Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет)» по адресу: 443086, г. Самара, Московское шоссе, 34.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке СГАУ

Автореферат разослан 22 ноября 2011г.

Учёный секретарь диссертационного совета

Научный руководитель: доктор технических наук,

доцент

КИРПИЧЁВ Виктор Алексеевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук,

профессор

ПОНОМАРЁВ Юрий Константинович

доктор физико-математических наук, профессор

РАДЧЕНКО Владимир Павлович

доктор технических наук, доцент

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Основными задачами современного машиностроения, транспорта, авиа- и ракетостроения являются снижение материальных, трудовых затрат при создании и изготовлении более совершенных машин, снижение массы изделий с одновременным повышением их надёжности. Выполнение столь разнообразных задач возможно лишь при применении в конструкциях всё более сложных, многофункциональных деталей и узлов. Такой подход неизбежно приводит к конструированию и производству деталей с разнообразными концентраторами напряжений. Именно такие детали, работая в условиях знакопеременных нагрузок, определяют, в основном, допустимый срок службы машин и в существенной мере влияют на выбор типа конструкций и материалов.

Конструктивные методы повышения прочности при переменных нагрузках приводят к увеличению массы, количества комплектующих, усложнению технологии изготовления, ухудшают унификацию и стандартизацию изделий. Поэтому одним из основных резервов повышения сопротивления усталости деталей с концентраторами напряжений является применение современных упрочняющих технологий. Проблеме повышения сопротивления усталости деталей с концентраторами напряжений уделяется повышенное внимание как отечественными, так и зарубежными исследователями. Исследования последних лет в этой области позволили выявить влияние конструктивных (степень концентрации, тип концентратора), технологических (материал, методы поверхностного упрочнения, последовательность нанесения концентратора) и эксплуатационных (асимметрия цикла, рабочая температура) факторов на уровень остаточных напряжений, установить связь между остаточными напряжениями и характеристиками сопротивления усталости с помощью различных расчётно-экспериментальных зависимостей.

Однако, многие проблемы, связанные с влиянием остаточных напряжений на сопротивление усталости деталей с концентраторами напряжений, требуют своего решения.

Предпринимались попытки оценить влияние остаточных напряжений на предел выносливости упрочнённых полых цилиндрических образцов и деталей различного диаметра с концентраторами напряжений. Но известные из литературных источников данные об оценке приращения предела выносливости разобщены, имеют большой разброс, а порой противоречивы. Поэтому оценка влияния остаточных напряжений на сопротивление усталости полых цилиндрических деталей различного диаметра является актуальной задачей теории и практики производства деталей машин.

Цель работы. Разработка методики прогнозирования предела выносливости упрочнённых полых цилиндрических деталей с концентраторами напряжений после опережающего поверхностного пластического деформирования (ОППД) по остаточным напряжениям в образцах-свидетелях для повышения эксплуатационных характеристик машин.

Научная новизна.

1. На основе характеристик образцов-свидетелей создана расчётно-экспериментальная методика определения приращения предела выносливости в полых цилиндрических образцах с надрезом полукруглого профиля.

2. Подтверждена правомерность применения аналитической зависимости между остаточными напряжениями упрочнённых полых цилиндрических образцов с концентраторами напряжений и пределом выносливости для образцов, выполненных из неисследованной ранее по этим параметрам стали 20.

3. Доказано, что при определении дополнительных остаточных напряжений в полых цилиндрических образцах и деталях можно использовать методику расчёта напряжений для сплошных образцов, диаметр которых равен удвоенной толщине их стенки, что существенно сокращает трудоёмкость расчётных и экспериментальных работ.

Достоверность полученных результатов обусловлена корректностью постановки задач исследования, использованием апробированных аналитических и численных методов расчёта, проведением расчётов на современной вычислительной технике, корректным заданием исходных данных, а также сходимостью данных теоретических расчётов с экспериментальными результатами.

Практическая ценность работы. Разработанная в диссертации методика прогнозирования предела выносливости при изгибе поверхностно упрочнённых полых цилиндрических деталей различного диаметра по результатам определения остаточных напряжений в образце-свидетеле позволяет назначать наиболее эффективные режимы упрочнения и существенно сократить объёмы экспериментальных исследований в дальнейшем.

Основные результаты получены при финансовой поддержке Федерального агентства по образованию в рамках АВЦП «Развитие научного потенциала высшей школы (2009-2011)» (проект РНП 2.1.1/3397 «Разработка методов решения краевых задач, расчётно-информационная база данных и программный комплекс для оценки релаксации остаточных напряжений при ползучести и сопротивления усталости упрочнённых элементов конструкций с концентраторами напряжений» и проект РНП 2.1.1/14141 «Теоретические и экспериментальные исследования влияния диссипативных процессов на механические характеристики и разрушение материалов»).

Реализация результатов работы. Результаты диссертационной работы внедрены в практику проектирования и разработки наземного технологического оборудования для изделий ракетно-космической техники в ЗАО ВКБ РКК «Энергия» (г. Самара) в 2010-2011 гг.

Апробация работы. Результаты проведённых исследований докладывались на Всероссийских научных конференциях с международным участием «Математическое моделирование и краевые задачи» (г. Самара, 2006, 2007, 2008, 2009, 2010, 2011 гг.), третьей Международной научно-технической конференции «Проблемы динамики и прочности в газотурбостроении» (г. Киев, 2007 г.), четвёртой и пятой Российских научно-технических конференциях «Ресурс и диагностика материалов и конструкций» (г. Екатеринбург, 2009 и 2011 гг.), Международных научно-технических конференциях «Проблемы и перспективы

развития двигателестроения » (г. Самара, 2009 и 2011 гг.), пятом Международном форуме «Актуальные проблемы современной науки » (г. Самара, 2010 г.), Международной научно-технической конференции «Прочность материалов и элементов конструкций» (г. Киев, 2010 г.), Российской научно-технической конференции «Мавлютовские чтения» (г. Уфа, 2011 г).

Содержание диссертационной работы докладывалось и обсуждалось на научно-технических семинарах и заседаниях кафедры сопротивления материалов Самарского государственного аэрокосмического университета имени академика С.П. Королёва в 2009-2011 гг.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 22 работы, в том числе 4 работы в рецензируемых научных журналах и изданиях, определённых ВАК. Суммарный объём принадлежащего автору опубликованного материала составляет 1,87 печ. л.

Структура и объём диссертации. Диссертация содержит 112 страниц машинописного текста, состоит из введения, четырёх разделов, содержит 46 рисунков, 14 таблиц, 1 приложение и библиографию из 161 наименования.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность работы, сформулированы цель исследования и положения, выносимые на защиту.

В первом разделе содержится обзор литературы по теме диссертации. Анализ работ Биргера И.А., Иванова С.И., Кирпичёва В.А., Кудрявцева И.В., Когаева В.П., Кравченко Б.А., Павлова В.Ф., Папшева Д.Д., Подзея A.B., Радченко В.П., Сулимы A.M., Серенсена C.B., Степнова М.Н., Туровского М.Л., Бюлера Г., Закса Г. и других отечественных и зарубежных авторов показывает, что исследования проблем остаточных напряжений далеки от завершения.

В большинстве работ учёных, проводящих исследования в данном направлении, рассматриваются остаточные напряжения в гладких деталях, хотя с практической точки зрения, наиболее важными являются остаточные напряжения, возникающие в местах резкого нарушения призматической формы деталей, поскольку именно здесь зарождаются трещины усталости, приводящие к разрушению.

Из литературного обзора по теме диссертации следует, что проблемам измерения остаточных напряжений в условиях концентрации, определения предела выносливости поверхностно упрочнённых деталей машин посвящено большое количество работ. Однако задачи теоретического моделирования процессов формирования и перераспределения остаточных напряжений, определения связи остаточных напряжений поверхностного слоя упрочнённых деталей с пределом выносливости в некоторых случаях не решены. Основные трудности возникают при исследовании остаточных напряжений в деталях с концентраторами напряжений.

Прогнозирование предела выносливости упрочнённых деталей с концентраторами напряжений производится либо качественно, либо только с учётом

остаточных напряжений на поверхности деталей. Однако исследования последних лет в этой области показывают, что необходимо учитывать остаточные напряжения по толщине поверхностного слоя.

Для достижения цели работы поставлены следующие задачи:

1. Выяснить влияние сжимающих остаточных напряжений в условиях концентрации на предел выносливости полых цилиндрических образцов из стали 20, сплавов В95 и Д16Т.

2. Разработать методику определения приращения предела выносливости в полых цилиндрических образцах с надрезом полукруглого профиля из стали 20, сплавов В95 и Д16Т.

3.Обосновать возможность переноса результатов определения дополнительных остаточных напряжений в сплошных цилиндрических образцах на полые цилиндрические детали.

Во втором разделе приводится решение тестовой задачи о перераспределении остаточных напряжений в упрочнённых цилиндрических полых деталях при нанесении концентратора по первоначальным деформациям с использованием программных комплексов ANS YS и NASTRAN \ PATRAN, реализующих метод конечных элементов (МКЭ).

Для упругих изотропных материалов в соответствии с законом Гука имеем: {сг} = [£>]({£•}-{£„}), где [D] - матрица упругости, содержащая характеристики

материала, {г} - полная деформация, {е0} - начальная деформация.

Для случая плоской деформации

ri-v

Е

М =

где Е-

CT, е. . fcb

CT, . н= Е v £уо

УхуО _

№

(l + vXl-2v)

V 0

V

\-v 0

0 0

■ модуль продольной упругости, V - коэффициент Пуассона. Начальные деформации вследствие изменения температуры

определяются

аДГ

по формуле:' ► = . аАТ

А. 0

где а - коэффициент линейного температурного

расширения, АТ - изменение температуры. Т.к. а - величина постоянная, то при отсутствии внешних сил в области, удалённой от краевых зон, существует прямая связь между температурным полем и напряжениями.

Для апробации методики расчёта перераспределения остаточных напряжений в полом цилиндрическом образце при нанесении надреза полукруглого профиля в качестве примера рассмотрен образец (рисунок 1), изготовленный из стали 45, с наружным диаметром £>/ = 25 мм, внутренним диаметром с/ = 15 мм, длиной 21. Гладкий образец подвергался гидродробеструйной обработке, а затем на него наносился надрез полукруглого профиля радиуса Л = 0,5 мм.

R

«J Г..... ......я

Рисунок 1 - Рабочая часть образца с надрезом полукруглого профиля радиуса R

Исходная эпюра осевых аг остаточных напряжений для гладкого образца определялась экспериментально. Для представления осевых сг2 остаточных напряжений по толщине а упрочнённого поверхностного слоя использован метод термоупругости. Зависимость аг = f(a) заменялась аналогичной ей зависимостью Т = Т(а) в виде математического выражения или в табличной форме. При этом положительный перепад температур по толщине упрочнённого слоя соответствует напряжениям сжатия, а отрицательный - растяжения.

Для решения задачи о перераспределении осевых сг2 остаточных напряжений в цилиндрическом образце с надрезом полукруглого профиля, нанесённым после ОППД, были выбраны программные комплексы ANSYS и NASTRAN \ PATRAN как наиболее распространённые и мощные средства для проведения таких расчётов.

Проведённый сравнительный анализ результатов расчёта с использованием этих комплексов показал, что эпюры осевых аг остаточных напряжений на поверхности гладкого образца по длине и по толщине наименьшего сечения образца с надрезом, полученные с помощью двух программных комплексов, практически совпадают с результатами аналитического решения.

В третьем разделе изложена используемая в работе методика определения остаточных напряжений в цилиндрических образцах, описаны оборудование для определения остаточных напряжений, машины для проведения испытаний на усталость и упрочнения образцов.

Остаточные напряжения в гладких цилиндрических образцах диаметром Dt =10 мм определялись методом удаления части цилиндрической поверхности, в образцах диаметром Dt = 15-50 мм - методом колец и полосок.

Для наведения сжимающих остаточных напряжений в поверхностном слое гладких образцов и втулок использовались такие методы ППД, как гидродробеструйная обработка (ГДО), пневмодробеструйная обработка (ПДО) и обкатка роликом (ОР).

Испытания на усталость при изгибе в случае симметричного цикла неупрочнённых и упрочнённых цилиндрических образцов из стали 20 диаметром Di = 10 мм с надрезом R = 0,5 мм проводились на машине МУИ-6000, диаметром D/ = 25 мм с отверстием d= 15 мм и надрезами R = 0,3 мм, R = 0,5 мм и R = 1,0 мм -на машине УММ-01, диаметром Dj = 50 мм с отверстием d= 40 мм и надрезом R = 0,5 мм - на машине УМП-02, база испытаний - 3-106 циклов нагружения. Испытания на усталость при изгибе в случае симметричного цикла неупрочнённых и

упрочнённых цилиндрических образцов из сплавов В95 и Д16Т диаметром £)у = 15 мм с отверстием й = 5 мм с надрезами Я = 0,3 мм и Л = 0,5 мм проводились на машине МУИ-6000, база испытаний - 10-106 циклов нагружения.

В четвёртом разделе экспериментальным и расчётным методами изучались закономерности распределения остаточных напряжений в поверхностно упрочнённых гладких цилиндрических образцах различного диаметра с одинаковой толщиной стенки. ' 1

В таблице 1 приведены размеры образцов из стали 45 и сплава Д16Т, упрочнённых гидродробеструйной обработкой.

Таблица 1 - Параметры исследуемых образцов

Материал Вариант Размеры образцов

£)/, мм , с!, мм

1 10 ,0

сталь 45 2 15 5

3 25 15

4 50 40

1 10 0

Д16Т 2 15 5

3 25 15

4 40 30

Эпюры осевых аг и окружных ав остаточных напряжений приведены на рисунке 2, номера эпюр соответствуют номерам вариантов таблицы 1.

Из приведённых на рисунке 2 данных видно, что остаточные напряжения в полых цилиндрических образцах различного диаметра, но одинаковой толщины стенки, после ГДО практически не различаются как для стали 45, так и для сплава Д16Т.

а) б)

Рисунок 2 — Остаточные напряжения в упрочнённых гладких образцах из стали 45 (а) и сплава Д16Т (б)

Необходимо отметить также, что распределение остаточных напряжений для полых образцов совпадает с распределением остаточных напряжений для сплошных образцов диаметром 10 мм, т.е. для образцов, диаметр которых соответствует

удвоенной толщине стенки образцов с отверстием. Аналогичные результаты были получены расчётным методом по первоначальным деформациям для различных вариантов эпюр остаточных напряжений. Следовательно, эксперимент подтверждает установленную расчётным путём закономерность и обосновывает возможность использования результатов определения остаточных напряжений на образцах-свидетелях для деталей других размеров поперечных сечений. Выявленная закономерность позволяет значительно сократить число экспериментов по определению остаточных напряжений и прогнозировать приращение предела выносливости деталей с концентраторами после ОППД.

Кроме того, расчётными методами установлено, что растягивающие остаточные напряжения под упрочнённым слоем постоянны по сечению детали и уменьшаются с увеличением её диаметра при постоянной толщине стенки.

Были проведены эксперименты на цилиндрических образцах из стали 20, сплавов В95 и Д16Т. Гладкие образцы из стали 20 диаметром = 10 мм, ¿>1 = 25 мм с отверстием ¿/=15 мм подвергались ПДО, а образцы диаметром Л, = 10 мм, £>1 = 25 мм (¿=15 мм) и £>1= 50 мм (¿/ = 40 мм) ОР при усилии Р =0,5кН и Р=1,0кН. Затем на упрочнённые и неупрочнённые гладкие образцы диаметром Д = 10 мм и £>, = 50 мм (¿/=40 мм) наносились надрезы радиуса Л = 0,5 мм, на образцы диаметром Д = 25мм (с/=15мм) - надрезы радиусов Л = 0,3 мм, Я - 0,5 мм и Л = 1,0 мм.

Распределение осевых аг остаточных напряжений по толщине поверхностного слоя а гладких образцов представлено на рисунке 3.

,т0 0,1 0,2 0.3 0.4 0,5 а, мм :

/ ; Л / .И'1

у,

/X'

I ' У

Рисунок 3 - Осевые сг. остаточные напряжения в упрочнённых гладких образцах из стали 20 после: 1 - ПДО; 2 - ОР, Р = 0,5 кН; 3 - ОР, Р = 1,0 кН

Остаточные напряжения в образцах с надрезом определялись расчётным путём - суммированием дополнительных остаточных напряжений за счёт перераспределения остаточных усилий после ОППД и остаточных напряжений гладких образцов. При этом дополнительные остаточные напряжения вычислялись как аналитическим методом, так и численным методом по первоначальным деформациям с использованием программных комплексов АЫБУБ и РАТЯАК \ ЫАЗТКАК Результаты определения дополнительных остаточных напряжений двумя методами имели хорошую сходимость. Распределение осевых аг остаточных

напряжений по толщине поверхностного слоя а наименьшего поперечного сечения образцов с надрезом Я = 0,5 мм приведено на рисунке 4.

Рисунок 4 - Осевые о2 остаточные напряжения в упрочнённых образцах из стали 20 с надрезом Я = 0,5 мм после: 1 - ПДО; 2 - ОР, Р = 0,5 кН;

3 - ОР, /*=1,0 кН (--Б, = 10 мм;----Б, / й = 25/15 мм/мм;

----/)//</ = 50/40 мм/мм)

Результаты определения предела выносливости <т_, при изгибе в случае симметричного цикла образцов с надрезом Я = 0,5 мм представлены в таблице 2, с надрезами Я = 0,3 мм и Я = 1,0 мм - в таблице 3. Упрочнённые образцы, выстоявшие базу испытаний при напряжениях, равных пределу выносливости, были доведены до разрушения при большей нагрузке. На изломах этих образцов были обнаружены

нераспространяющиеся трещины усталости, глубина 1кр которых для образцов из

стали 20 с надрезом Я = 0,5 мм составляла в среднем при £>/ = 10 мм (Б = 9 мм) 0,197 мм, при Б, = 25 мм (Б = 24 мм) и с1 = 15 мм - 0,442 мм, при = 50 мм (Б = 49 мм) и с1 = 40 мм - 0,715 мм, для образцов с надрезом Я = 0,3 мм при Б1 = 25 мм (£> = 24,4 мм) и с/= 15 мм - 0,446 мм, для образцов с надрезом Я = 1,0 мм при Б, = 25 мм {Б = 23 мм) и й- 15 мм - 0,416 мм. Эти результаты соответствуют зависимости Iкр от размеров поперечного сечения детали (образца), установленной ранее экспериментально

Гладкие образцы из алюминиевых сплавов В95 и Д16Т диаметром £>i = 15 мм с отверстием с/=5мм и втулки диаметром Di = 50 мм с ¿/=40 мм подвергались ПДО на тех же режимах упрочнения, что и образцы из стали 20. И в этом случае остаточные напряжения в гладких образцах и втулках практически совпали, т.к. толщина стенки была одинаковой. Осевые аг остаточные напряжения в гладких образцах представлены на рисунке 5(a), а в образцах с надрезами полукруглого профиля Я = 0,3 мм и Я = 0,5 мм - на рисунке 5(6).

Результаты испытаний на усталость при изгибе образцов с надрезами Я = 0,3 мм и Я = 0,5 мм из сплавов В95 и Д16Т представлены в таблице 4. Средняя глубина нераспространяющейся трещины усталости для образцов с Я = 0,3 мм

О 0,1 0,2 0,3 0,4 а, мм

(1)

составляла / = 0,320 мм, с Л = 0,5 мм - ^ = 0,310 мм. Эти значения * соответствуют зависимости (1).

Таблица 2 - Результаты испытаний на усталость образцов из стали 20

с надрезом Д = 0,5 мм

мм/мм Неупрочнённые образцы , МПа Упрочнённые образцы

обработка МПа °"<*„ > МПа

10/0 120 ПДО 137,5 -48 0,365

ОР, Р = 0,5 кН 187,5 -178 0,379

ОР, Р = 1,0 кН 250 -333 0,390

25/15 110 ПДО 127,5 -47 0,372

ОР, Р = 0,5 кН 152,5 -128 0,332

ОР, Р = 1,0 кН 182,5 -218 0,333

50/40 60 ОР, Р = 0,5 кН 87,5 -82 0,335

ОР,Р= 1,0 кН 105 -133 0,338

Таблица 3 - Результаты испытаний на усталость образцов из стали 20 диметром Р, = 25 мм (<I = 15 мм) с надрезами К = 0,3 мм и Д = 1,0 мм_

Л, мм Неупрочнённые образцы сгч, МПа Упрочнённые образцы

обработка <7-1. МПа МПа

0,3 95 ПДО 127,5 -88 0,368

ОР, Р = 0,5 кН 155 -181 0,331

ОР, Р = 1,0 кН 177,5 -248 0,333

1,0 90 ПДО 95 -14 0,357

ОР, Р = 0,5 кН 105 -39 0,384

ОР,Р= 1,0 кН 110 -53 0,377

0.1 0.2 (1.1 0.4 а.лш

2 (1.1 0.4 и. ММ

и

«

■ 10(1

и ■ 71Ш

■МО

,_

/У

\ У/ I

а) б)

Рисунок 5 - Остаточные напряжения в упрочнённых ПДО гладких образцах (а) и в образцах с надрезами (б) из сплавов В95 (1,2,3) и Д16Т (2,4,6) при Д = 0,3мм

(5,6) и Д = 0,5мм (3,4)

Таблица 4 - Результаты испытаний на усталость образцов из сплавов В95 и Д16Т диметром Dt = 15 мм {d-5 мм) с надрезами R = 0,3 мм nR = 0,5 мм

Материал Радиус надреза R, мм Неупрочнённые образцы ст.,, МПа Упрочнённые образцы

обработка МПа ^ ост ' МПа

В95 0,3 105 пдо 155 -141 0,355

0,5 107,5 пдо 115 -21,3 0,352

Д16Т 0,3 82,5 пдо 175 -250 0,370

0,5 82,5 пдо 150 -171 0,395

Для оценки влияния поверхностного упрочнения на предел выносливости упрочнённых образцов с надрезом использовался критерий среднеинтегральных остаточных напряжений (Jост в виде

2 'г<г, (<?)

о"»™ = -' ,-—(2)

где сг2(^) - осевые остаточные напряжения в наименьшем сечении детали с

концентратором, £ = у - расстояние от дна впадины концентратора до текущего

/ 'р

слоя, выраженное в долях t . Приращение предела выносливости при изгибе в случае симметричного цикла Дет,, упрочнённой детали с использованием критерия &ост можно определить по следующей формуле:

Дст_, = (3)

где - коэффициент влияния остаточных напряжений на предел выносливости по разрушению.

Используя распределение осевых сг, остаточных напряжений в образцах с надрезами по толщине поверхностного слоя, равной tKp, по формуле (2) вычислялись среднеинтегральные остаточные напряжения ахт, значения которых представлены в таблицах 2-4. Затем по формуле (3) рассчитывался коэффициент влияния остаточных напряжений на предел выносливости Ща, значения которого также приведены в таблицах 2-4.

Из представленных в таблицах 2-4 данных видно, что для цилиндрических упрочнённых образцов с надрезами R = 0,3 мм, R = 0,5 мм и R = 1,0 мм из стали 20, а также образцов из сплавов В95 и Д16Т с надрезами R = 0,3 мм, R = 0,5 мм коэффициент ц/а при изгибе в случае симметричного цикла составляет в среднем 0,359, что практически совпадает со значением = 0,36 для образцов и деталей из сталей, алюминиевых сплавов других марок и сплавов на основе никеля с такими же концентраторами напряжений.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

Основные результаты и выводы выполненной работы приведены в заключении и выражаются в следующем:

1. С использованием образцов-свидетелей и полученных методом конечных элементов распределений остаточных напряжений создана расчётно-экспериментальная методика определения приращения предела выносливости в полых цилиндрических образцах с надрезом полукруглого профиля, что позволяет назначать оптимальные режимы поверхностного упрочнения.

2. Установлена правомерность применения предложенной ранее аналитической зависимости между остаточными напряжениями и пределом выносливости для упрочнённых полых цилиндрических образцов, выполненных из стали 20 и сплавов В95, Д16Т, с концентраторами напряжений, что расширяет границы применения существующей аналитической зависимости.

3. Установлено экспериментально и подтверждено теоретически, что при определении дополнительных напряжений в полых цилиндрических деталях можно использовать результаты расчёта напряжений для сплошных образцов, диаметр которых равен удвоенной толщине их стенки. Это позволяет в дальнейшем существенно упростить и сократить объёмы экспериментальных исследований.

4. Расчётными методами установлено, что растягивающие остаточные напряжения под упрочнённым слоем постоянны по сечению детали и уменьшаются с увеличением диаметра полых цилиндрических образцов и деталей при постоянной толщине стенки, что позволяет выбрать оптимальный режим упрочнения.

5. Разработанная методика и полученные в результате исследования новые научные сведения об остаточных напряжениях в материалах внедрены в практику проектирования и разработки наземного технологического оборудования для изделий ракетно-космической техники ЗАО ВКБ РКК «Энергия», г. Самара.

ОСНОВНЫЕ ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ В рецензируемых журналах из перечня ВАК:

1. Павлов, В.Ф. Влияние распределения остаточных напряжений гладкой детали на дополнительные напряжения при опережающем поверхностном пластическом деформировании / В.Ф. Павлов, В.А. Кирпичёв, Е.А. Денискина, О.Ю. Семёнова // ВестникСГАУ.- №1(14).-Самара, 2008.-С. 139-146.

2. Кирпичёв, В.А. Прогнозирование предела выносливости упрочнённых цилиндрических деталей различного диаметра по распределению остаточных напряжений / В.А. Кирпичёв, О.Ю. Семёнова, A.B. Чирков // Известия вузов. Поволжский регион. Техн. науки. - №4 . - Пенза, 2009. - С. 139-142.

3. Павлов, В.Ф. Закономерности распределения дополнительных остаточных напряжений в упрочнённых цилиндрических деталях с кольцевыми надрезами полукруглого профиля / В.Ф. Павлов, В.А. Кирпичёв, О.Ю. Семёнова, A.B. Чирков // Вестник СамГТУ. Серия: Физ.-мат. науки. - №1 (20). - Самара, 2010. - С. 121-126.

4. Семёнова, О.Ю. Остаточные напряжения и сопротивление усталости поверхностно упрочнённых цилиндрических образцов с надрезами из стали 20 / О.Ю. Семёнова // Вестник СГАУ. - №1(25). - Самара, 2011. - С. 86-92.

В других изданиях:

5. Павлов, В.Ф. Остаточные напряжения и предел выносливости при изгибе деталей с концентраторами напряжений / В.Ф. Павлов, В.А. Кирпичёв, В.К. Шадрин, О.Ю. Семёнова // Математическое моделирование и краевые задачи: Труды третьей Всероссийской научной конференции. - Самара: СамГТУ, 2006. - С. 150-151.

6. Павлов, В.Ф. Связь остаточных напряжений и предела выносливости упрочнённых деталей различного диаметра / В.Ф. Павлов, В.А. Кирпичёв, В.П. Сазанов, О.Ю. Семёнова, A.B. Чирков // Проблемы динамики и прочности в газотурбостроении: Тезисы докладов третьей Международной научно-технической конференции. - Киев, 2007. - С. 149-150.

7. Павлов, В.Ф. Закономерности распределения остаточных напряжений в упрочнённых цилиндрических деталях с отверстием различного диаметра / В.Ф. Павлов, В.А. Кирпичёв, В.Б. Иванов, О.Ю. Семёнова, Е.А. Денискина // Математическое моделирование и краевые задачи: Труды четвёртой Всероссийской научной конференции с международным участием. - Часть 1. - Самара: СамГТУ, 2007.-С. 171-174.

8. Павлов, В.Ф. Особенности распределения остаточных напряжений в цилиндрических деталях после дробеструйной обработки / В.Ф. Павлов, В.А. Кирпичёв, О.Ю. Семёнова, Д.В. Иванов // Математическое моделирование и краевые задачи: Труды пятой Всероссийской научной конференции с международным участием. - Часть 1. - Самара: СамГТУ, 2008. - С. 229-232.

9. Павлов, В.Ф. Связь остаточных напряжений и предела выносливости упрочнённых деталей различного диаметра / В.Ф. Павлов, В.А. Кирпичёв, В.П. Сазанов, О.Ю. Семёнова, A.B. Чирков // Надёжность и долговечность машин и сооружений: Международный научно-технический сборник. - Вып. 31.- Киев: ИПП НАНУ, 2008. - С. 136-140.

10. Кирпичёв, В.А. Влияние степени концентрации напряжений при прогнозировании сопротивления усталости упрочнённых деталей / В.А. Кирпичёв, О.В. Каранаева, О.Ю. Семёнова // Ресурс и диагностика материалов и конструкций: Тезисы IV Российской научно-технической конференции. - Екатеринбург, 2009. -С. 129.

11. Вакулюк, B.C. Остаточные напряжения и нераспространяющиеся трещины усталости / B.C. Вакулюк, О.Ю. Семёнова, В.Б. Иванов, A.B. Чирков // Проблемы и перспективы развития двигателестроения: Материалы докладов Международной научно-технической конференции. -42.- Самара: СГАУ, 2009. - С. 66-67.

12. Кирпичёв, В.А. Выбор оптимального режима пневмодробеструйной обработки по критерию среднеинтегральных остаточных напряжений / В.А. Кирпичёв, A.C. Букатый, О.Ю. Семёнова, В.В. Лунин // Математическое моделирование и краевые задачи: Труды шестой Всероссийской научной

конференции с международным участием. - Часть 1. - Самара: СамГТУ, 2009. -С. 118-120.

13. Семёнова, О.Ю. Влияние размеров поперечного сечения упрочнённой цилиндрической детали на среднеинтегральные остаточные напряжения / О.Ю. Семёнова // Математическое моделирование и краевые задачи: Труды седьмой Всероссийской научной конференции с международным участием. - Часть 1. -Самара: СамГТУ, 2010. -С. 324-329.

14. Семёнова, О.Ю. Остаточные напряжения в упрочнённых дробеструйной обработкой втулках из стали 45 и сплава Д16Т / О.Ю. Семёнова // Математическое моделирование и краевые задачи: Труды седьмой Всероссийской научной конференции с международным участием. - Часть 1. - Самара: СамГТУ, 2010. -С. 329-332.

15. Семёнова, О.Ю. Зависимость среднеинтегральных остаточных напряжений от размеров упрочнённой гладкой детали / О.Ю. Семёнова // Актуальные проблемы современной науки: Труды 5-го Международного форума. Части 1-3: Математика. Математическое моделирование. Механика. Самара: Изд-во СамГТУ, 2010. -С. 202-206.

16. Семёнова, О.Ю. Исследование распределения осевых остаточных напряжений в упрочнённых цилиндрических образцах по первоначальным деформациям / О.Ю. Семёнова, В.П. Сазанов // Актуальные проблемы современной науки: Труды 5-го Международного форума. Части 1 - 3: Математика. Математическое моделирование. Механика. Самара: Изд-во СамГТУ, 2010. - С. 206209.

17. Кирпичёв, В.А. Прогнозирование предела выносливости поверхностно упрочнённых деталей при различной степени концентрации напряжений / В.А. Кирпичёв, А.П. Филатов, О.В. Каранаева, О.Ю. Семёнова, A.B. Чирков // Прочность материалов и элементов конструкций: Тезисы докладов Международной научно-технической конференции: - Том 1. - Киев: ИПП НАНУ, 2010. - С. 165-166.

18. Павлов, В.Ф. Остаточные напряжения и сопротивление усталости поверхностно упрочнённых образцов из алюминиевых сплавов В95 и Д16Т / В.Ф. Павлов, В.К. Шадрин, В.Б. Иванов, О.Ю. Семёнова, П.С. Доденко // Прочность материалов и элементов конструкций: Труды Международной научно-технической конференции. - Киев: ИПП НАНУ, 2010. - С. 709-714.

19. Павлов, В.Ф. Остаточные напряжения и предел выносливости упрочнённых образцов с концентраторами напряжений / В.Ф. Павлов, О.Ю. Семёнова, Е.А. Денискина, A.B. Иванова // Мавлютовские чтения: Российская научно-техническая конференция. Том 3. Механика процессов деформирования и разрушения вязкоупругопластических тел / Уфа: УГАТУ, 2011. - С. 175-178.

20. Кирпичёв, В.А. Влияние остаточных напряжений на предел выносливости цилиндричёских полых образцов с одинаковой толщиной стенки / В.А. Кирпичёв, О.Ю. Семёнова, A.B. Чирков, П.Е. Киселёв // Проблемы и перспективы развития двигателестроения: Материалы докладов Международной научно-технической конференции. Часть 1. - Самара: СГАУ, 2011. - С. 204-206.

21. Кирпичёв, В.А. Прогнозирование предела выносливости поверхностно упрочнённых образцов с концентраторами напряжений из стали 20 / В.А. Кирпичёв,

А.П. Филатов, A.B. Чирков, О.Ю. Семёнова // Ресурс и диагностика материалов и конструкций: Тезисы докладов V Всероссийской научно-технической конференции 25-29 мая 2011 г. - Екатеринбург, 2011. - С. 53.

22. Сазанов, В.П. Конечно-элементное моделирование при исследовании закономерностей распределения остаточных напряжений в упрочнённых цилиндрических образцах с полукруглым надрезом / В.П. Сазанов, A.B. Чирков, О.Ю. Семёнова, В.А. Самойлов, Ю.С. Ларионова // Математическое моделирование и краевые задачи: Труды восьмой Всероссийской научной конференции с международным участием. - Часть 1. - Самара: СамГТУ, 2011. - С. 198-202.

Подписано в печать 18.11.11 г. Тираж 100 экз. Отпечатано с готового оригинал-макета заказчика. СГАУ, 443086, г. Самара, Московское шоссе, 34.

ВВЕДЕНИЕ.

1. ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Остаточные напряжения в деталях с концентраторами и методы их определения.

1.2. Влияние остаточных напряжений на сопротивление усталости.

1.3. Прогнозирование предела выносливости деталей.

1.4. Выводы и задачи- исследования.

2. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ КОНЕЧНО - ЭЛЕМЕНТНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ПРИ ИССЛЕДОВАНИИ ЗАКОНОМЕРНОСТЕЙ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В УПРОЧНЁННЫХ ПОЛЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБРАЗЦАХ С НАДРЕЗОМ ПОЛУКРУГЛОГО ПРОФИЛЯ.

2.1. Использование метода конечных элементов при решении краевых задач механики деформируемого твёрдого тела (МДТТ).

2.1.1. Основные положения о методе конечных элементов.

2.1.2. Основные уравнениями соотношения теории упругости, реализуемые МКЭ в форме перемещений.

2.2. Выбор расчётных комплексов для решения задачи о перераспределении осевых остаточных напряжений в цилиндрическом образце с полукруглым надрезом.

2.3. Определение остаточных напряжений в полых цилиндрических образцах с надрезом полукруглого профиля с использованием программных комплексов НА8ТКАЫ\ РАТЫАНиАК8У8.

2.3.1. Решение задачи определения остаточных напряжений в полых цилиндрических образцах с надрезом полукруглого профиля с использованием расчётного комплекса НАЗТЯАН \ РАТЯАЫ.

2.3.2. Решение задачи определения остаточных напряжений в полых цилиндрических образцах с надрезом полукруглого профиля с использованием расчётного комплекса АМБУБ.

2.4. Сравнительный анализ результатов расчёта остаточных напряжений с использованием комплексов КАЗТКАЫ \ РАТЫАЫ и АШУБ.

2.5. Выводы по разделу.

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ И ПРОВЕДЕНИЕ ИСПЫТАНИЙ НА УСТАЛОСТЬ.

3.1. Экспериментальное определение остаточных напряжений в гладких цилиндрических образцах и деталях.

3.2. Упрочнение цилиндрических образцов пневмодробеструйной обработкой и обкаткой роликом.

3.3. Проведение испытаний на усталость.

3.4. Выводы по разделу.

4. ВЛИЯНИЕ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ НА ПРЕДЕЛ ВЫНОСЛИВОСТИ ПОЛЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ДЕТАЛЕЙ С ПОСТОЯННОЙ ТОЛЩИНОЙ СТЕНКИ.

4.1. Распределение остаточных напряжений в наименьшем поперечном сечении полой цилиндрической детали после нанесения надреза полукруглого профиля.

4.2. Распределение остаточных напряжений по толщине поверхностного слоя гладкой детали.

4.3. Распределение остаточных напряжений в полых цилиндрических образцах с надрезом.

4.4. Испытания на усталость образцов из стали 20, сплавов В95 и Д16Т с надрезами полукруглого профиля.

4.5. Выводы по разделу.

Основными задачами современного машиностроения, транспорта, авиа- и ракетостроения являются снижение материальных, трудовых затрат при создании и изготовлении более совершенных машин, снижение массы изделий с одновременным повышением их срока службы, надёжности и долговечности. Обеспечение выполнения столь разнообразных задач возможно лишь при применении в конструкциях и изделиях всё более сложных, многофункциональных деталей и узлов. Такой подход неизбежно приводит к конструированию и производству деталей с разнообразными концентраторами напряжений. Именно такие детали, работая в условиях знакопеременных нагрузок, определяют, в основном, допустимый срок службы машин и, в существенной мере, влияют на выбор типа конструкций и материалов. Возможности конструкторских решений, применение' материалов с более высокими свойствами всех проблем не решают.

Конструктивные методы повышения прочности при переменных нагрузках приводят к увеличению массы конструкций и количества комплектующих, усложнению технологии изготовления, ухудшают унификацию и стандартизацию.

В связи ' с тем, что современные материалы являются очень чувствительными к концентрации напряжений, не удаётся поднять нижнюю границу сопротивления усталости при их применении. Поэтому основным резервом повышения сопротивления усталости деталей с концентраторами напряжений является применение современных упрочняющих технологий.

Проблеме повышения сопротивления усталости деталей с концентраторами напряжений в последнее время уделяется повышенное внимание как отечественными, так и зарубежными исследователями. Исследования последних лет в этой области позволили выявить влияние конструктивных (степень концентрации, тип концентратора), технологических (материал, методы поверхностного упрочнения, последовательность нанесения концентратора) и эксплуатационных (асимметрия цикла, рабочая температура) факторов на уровень остаточных напряжений, установить связь между остаточными напряжениями и характеристиками усталости с помощью различных расчётно-экспериментальных зависимостей.

Однако, многие проблемы, связанные с влиянием остаточных напряжений на сопротивление усталости деталей с концентраторами напряжений, требуют своего решения.

Предпринимались попытки оценить влияние остаточных напряжений на предел выносливости упрочнённых цилиндрических полых образцов и деталей различного диаметра с концентраторами напряжений. Но известные из литературных источников данные об оценке приращения предела выносливости разобщены, имеют большой разброс, а порой противоречивы. Поэтому оценка влияния остаточных напряжений* на сопротивление усталости цилиндрических полых деталей различного- диаметра является, актуальной» задачей теории и практики производства деталеймашин.

Целью данной работы является разработка методики прогнозирования-предела выносливости полых цилиндрических упрочнённых деталей с концентраторами напряжений после опережающего поверхностного пластического деформирования- (ОППД) по результатам определения остаточных напряжений в образцах-свидетелях.

Диссертация состоит из введения и четырёх разделов. В первом разделе содержится обзор литературы по теме диссертации, формулируются задачи исследования. Во втором разделе разработана конечно-элементная модель определения распределения остаточных напряжений в упрочнённых цилиндрических образцах с полукруглым надрезом с применением расчётных комплексов NASTRAN \ PATRAN и ANS YS. Третий раздел посвящён экспериментальному определению- остаточных напряжений в гладких цилиндрических образцах и проведению испытаний на усталость. В данном разделе изложена методика определения остаточных напряжений в гладких полых цилиндрических образцах, представлено описание оборудования для

4.4. Выводы по разделу

4.4.1. Для исследованных значений диаметров £>/ (10 - 50 мм), с? (0-40 мм) и радиусов надрезов Я (0,3 —1,0 мм) на дополнительные осевые остаточные напряжения а:Л при ОППД в наименьшем сечении детали оказывает влияние только толщина стенки. При определении дополнительных напряжений в полых деталях можно использовать результаты расчёта напряжений для сплошных деталей, диаметр которых равен удвоенной толщине стенки.

4.4.2. Для полых цилиндрических деталей с одинаковой толщиной стенки после одной и той же упрочняющей обработки сжимающие остаточные напряжения практически одинаковы.

4.4.3. Реактивные растягивающие остаточные напряжения под упрочнённым слоем> постоянны по сечению детали и уменьшаются с увеличением диаметра цилиндрической полой детали при постоянной толщине стенки.

4.4.4. После упрочнения пневмодробеструйной обработкой и обкаткой роликом в гладких образцах из стали 20 диаметром £)/ = 10 мм и полых образцах диаметрами £)/ = 25мм и £>/= 50 мм с отверстиями, с1= 15 мм и с1 = 40 мм соответственно формируются по толщине поверхностного слоя одинаковые по величине и- распределению сжимающие остаточные напряжения.

4.4.5. В образцах с надрезом полукруглого профиля после опережающего поверхностного пластического1 деформирования распределение сжимающих остаточных напряжений по толщине поверхностного слоя несколько различается из-за различия величины растягивающих остаточных напряжений в сердцевине образцов.

4.4.6. Подтверждена зависимость (4.1) глубины нераспространяющейся трещины усталости ^ от размеров поперечного сечения полой цилиндрической детали на примере упрочнённых пневмодробеструйной обработкой и обкаткой роликом образцов из стали 20, а также упрочнённых пневмодробеструйной обработкой образцов из сплавов В95 и Д16Т.

4.4.7. Установлено, что критерий среднеинтегральных остаточных напряжений аосп1 может быть использован для -прогнозирования предела выносливости поверхностно упрочнённых деталей с концентраторами напряжений из стали 20, сплавов В95 и Д16Т.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В процессе выполнения работы получены следующие результаты:

1. С использованием образцов-свидетелей и полученных методом конечных элементов распределений остаточных напряжений создана расчётно-экспериментальная методика определения приращения предела выносливости в полых цилиндрических образцах с надрезом полукруглого профиля^ что позволяет назначать оптимальные режимы поверхностного упрочнения.

2. Установлена правомерность применения предложенной ранее аналитической зависимости между, остаточными напряжениями и пределом выносливости для! упрочнённых полых цилиндрических образцов, выполненных из стали 20 и сплавов В95, Д16Т, с концентраторами; напряжений, что расширяет границы применения существующей аналитической зависимости: ■ • •'.•''' ; :

3; Установлено экспериментально и подтверждено теоретически, что при. определении: дополнительных напряжений в полых цилиндрических деталях можно1 использовать , результаты расчёта напряжений для сплошных образцов, диаметр которых равен удвоенной толщине их стенки. Это позволяет в дальнейшем существенно упростить и- сократить объёмы, экспериментальных, исследований'.

4. Расчётными методами; установлено, что растягивающие остаточные напряжения; под упрочнённым слоем постоянны по сечению ' детали и уменьшаются с увеличением диаметра полых: цилиндрических образцов и деталей при постоянной толщине стенки, что позволяет выбрать оптимальный режим-упрочнения.

5. Разработанная методика и полученные в результате исследования новые научные сведения об остаточных напряжениях в материалах внедрены в практику проектирования и разработки наземного технологического оборудования для изделий ракетно-космической; техники: ЗАО В КБ РКК «Энергия», г. Самара (Приложение

92

1. Абрамов, В.В. Уточнение механических методов определения остаточных напряжений / В.В. Абрамов // Усталостная прочность и повышение несущей способности изделий методами ППД. - Пермь, дом НТО, 1984. - С. 70-74.

2. Аверин, В.В. Математическая модель процесса возникновения остаточных напряжений / В.В. Аверин, C.B. Карнеев, П.Н. Шмараков // Математическое моделирование и краевые задачи: Сб. науч. трудов 7-й межвуз. конф. Самара: СамГТУ, 1997.- С. 1-3.

3. Авчинников, В.Е. Влияние поверхностного упрочнения на усталостную прочность сталей ЗОХГСА и ЗОХГСНА / В.Е. Авчинников, Н.В. Моисеенков, И.Н. Белотелов // Поверхностный наклёп высокопрочных материалов. М.: ОНТИ, 1971.-С. 17-22.

4. Архипов, А.Н. Методика определения остаточных напряжений в деталях сложной формы / А.Н. Архипов // Поверхностный слой, точность и эксплуатационные свойства деталей машин и приборов. — М.: МДНТП, 1984.

5. Архипов, А.Н. Исследование остаточных напряжений в конструкциях сложной формы методом конечных элементов/ А.Н. Архипов, Ю.М. Темис // Проблемы прочности. 1980. - №7. - С. 81-84.

6. Аулов, З.Ф. Влияние остаточных напряжений на оптимальную глубину упрочнения / З.Ф. Аулов, В.Е. Авчинников // Совершенствование ремонта авиационной техники. Киев: КИИГА - 1982. С. 10.

7. Афанасьев, Ю.А. Исследование по вибропрочности / Ю.А. Афанасьев // Сб. науч. трудов института строительной механики АН УССР. 1936. - №9. -С. 38-53 (на укр. языке).

8. Бабей, Ю.И. Метод определения остаточных напряжений первого рода / Ю.И. Бабей, М.Ф. Бережницкая Львов: ФМИ АН УССР, 1980. - 64 с.

9. Балашов, В.Ф. Влияние остаточных напряжений на сопротивление усталости сплава ЗТ9 при различных температурах / В.Ф. Балашов, А.Н. Петухов, А.Н. Архипов // Проблемы прочности. -1981. №7. - С. 33-37.

10. Балтер, М.А. Упрочнение деталей машин / М.А. Балтер М.: Машиностроение, 1987. - 184 с.

11. Балтер, М.А. Влияние структуры стали-на её усталостную прочность после поверхностного пластического деформирования / М.А. Балтер // Исследования по упрочнению деталей машин; под ред. И.В. Кудрявцева. М.: Машиностроение, 1972. - С. 226-235.

12. Балтер, М.А. Технология поверхностного наклёпа высокопрочных деталей / М.А. Балтер, М.Л. Туровский, P.A. Новик // Повышение прочности и долговечности машин ППД/ НИИИНФОРМТЯЖМАШ.- 1970.- №12-70-2. С. 132-241.

13. Балтер, М!А. Повреждаемость поверхностного слоя стали при обработке роликами / М.А. Балтер, Л.Я. Гольдштейн, A.A. Чернякова // Исследования по упрочнению деталей машин; под ред. И.В. Кудрявцева. М.: Машиностроение, 1972. - С. 220-226.

14. Биргер, И.А. Остаточные напряжения / И.А. Биргер М.: Машгиз, 1963.-232 с.

15. Биргер, И.А. Остаточные напряжения в элементах конструкций/ И.А. Биргер // Остаточные технологические напряжения: Сб. науч. трудов II Всесоюзного симпозиума. М.: ИПМ АН СССР, 1985. - С. 5- 27.

16. Биргер, И.А. Проблемы остаточных напряжений и методы регулирования / И.А. Биргер // Технологические остаточные напряжения иметоды регулирования: Сб. науч. трудов Всесоюзного симпозиума. М.: ИПМ АН СССР, 1985.- С. 5-17.

17. Биргер, И.А. Определение остаточных напряжений в деталях сложной формы / И.А. Биргер // Заводская лаборатория. 1970. — №1. - С. 81-83.

18. Бойцов, Б.В. Некоторые закономерности усталостных изломов образцов, упрочнённых ППД / Б.В. Бойцов, Г.Н. Кравченко // Вестник машиностроения. 1981. -№4. - С. 10-13.

19. Букатый, С.А. Исследование деформации деталей, возникающих после обработки поверхности: дисс. канд. техн. наук: 01.02.06 / Букатый Станислав Алексеевич. М., 1979. 132 с.

20. Вакулюк, B.C. Определение остаточных напряжений в шлицевых деталях: дисс. канд. техн. наук: 01.02.06 / Вакулюк Владимир Степанович. -М., 1982.- 112 с.

21. Ван дер Варден, Б.Л. Математическая статистика / Б.Л. Ван дер Варден // М.: Изд-во Иностр. литер., 1960. 434 с.

22. Винокуров, В.И. Повышение усталостной прочности лопаток компрессора упрочняющей обработкой / В.И. Винокуров, С.И. Пудков, В.М. Егоров, Н.Ф. Жебынева // Авиационная промышленность. 1992. - №11. - С. 10-12.

23. Винокуров, В.И. Повышение усталости прочности лопаток компрессора упрочняющей обработкой // В.И. Винокуров, С.И. Пудков, В.М. Егоров, Н.Ф. Жебынева // Авиационная промышленность. — 1992. №12. - С. 10-12.

24. Вишняков, H.A. Остаточные напряжения в элементах конструкций при статическом и циклическом нагружении / H.A. Вишняков, Г.Д. Грингауз, Г.Ф. Рудзей, Л.П. Паулова // Вестник машиностроения. 1981. - №9. - С. 3438.

25. Влияние чистоты поверхности резьбы на долговечность резьбовых соединений / Я.А. Ардеев, Ю.А. Кувшинов, P.P. Мавлютов и др. // Прочность конструкций. Уфа: УАИ, 1977.- С. 138-143.

26. Волков, И.Б. Эффективность упрочнения ППД резьбовых и зубчатых деталей при частичном перерезании наклёпанного слоя / И.Б. Волков, Л.М. Белкин, С.М. Гензелев, Л.Д. Котельников // Проблемы прочности. 1990. - №1. -С. 114-118.

27. Гликман, Л.А. Методы определения остаточных напряжений / Л.А. Гликман // Тр. Ленинградского инженерно-экономического ин-та. 1960. -Вып.30. - С. 58-98.

28. Гликман, Л.А. Поверхностное пластическое деформирование деталей из титанового сплава ВТЗ-1 / Л.А. Гликман, Б.Г. Гуревич, В.В. Середин //

29. Вестник машиностроения. -1977. №4. - С. 50-53.

30. Гринченко, И.Г. Определение окружных остаточных напряжений в местах конструктивного концентратора / И.Г. Гринченко, Ю.В. Полоскин, Н.Л. Макаровский // Заводская лаборатория. -1972. №7. - С. 868-971.

31. Григорьева, И.В. Определение остаточных напряжений в цилиндрических деталях: дисс. канд. техн. наук: 01.02.06 / Григорьева Инна Вадимовна. Куйбышев , 1978. - 136 с.

32. Гринченко, И.Г. Современные методы и средства поверхностного упрочнения деталей / И.Г. Гринченко, Б.П. Рыковский // Поверхностный наклёп высокопрочных материалов. М.: ОНТИ, 1971. - С. 9-13.

33. Гуща, О.Н. Исследование полей остаточных напряжений и их изменение под влиянием циклических нагрузок неразрушающим ультразвуковым методом / О.Н. Гуща // Всесоюзный симпозиум; материалы. -М.: МПМ АН СССР, 1982.-С. 152-160.

34. Добровольский, И.В. Влияние концентрации напряжений на сопротивление малоцикловому разрушению / И.В. Добровольский // Проблемы прочности. 1978. - №9. - С. 24-27.

35. Дроздов, В.М. Оценка механических методов определения остаточных напряжений / В.М. Дроздов, A.C. Казанцев // Новые методы испытаний и обработки материалов: Сб. науч. трудов. Минск: Наука и техника, 1975. - С 23-28.

36. Егоров, В.И. Повышение выносливости детали с концентраторами напряжений- алмазным выглаживанием / В.И. Егоров, К.Ф. Митряев // Вестник машиностроения. 1981. - № 1. - С. 47-49.

37. Егоров, В.И. Влияние алмазного выглаживания на выносливость образцов с надрезом из стали ЭИ961 / В.И. Егоров, В.Ф. Павлов // Вопросы технологии и производства летательных аппаратов: межвуз. сб. науч. тр. -Куйбышев: КуАИ, 1978. Вып. 1. - С. 57- 60.

38. Иванов, С.И. Влияние остаточных напряжений и наклёпа на выносливость в условиях концентрации напряжений/ С.И. Иванов, М.П. Шатунов, В.Ф. Павлов, M.JI. Сагитов // Сб. науч. трудов КуАИ, Куйбышев, 1974.-вып. 69.-С. 14-16.

39. Иванов, С.И. Влияние остаточных напряжений на выносливость образцов с надрезом / С.И. Иванов, М.П. Шатунов, В.Ф. Павлов // Вопросыпрочности элементов авиационных конструкций. Куйбышев:КуАИ, 1974. -Вып. 1.-С. 88-95.

40. Иванов, С.И. Определение остаточных напряжений: дисс. докт. техн. наук: 01.02.06 / Иванов Станислав Иванович. — Куйбышев, 1972.- 308 с.

41. Иванов, С.И. К определению остаточных напряжений в цилиндре методом колец и полосок / С.И. Иванов // Труды КуАИ. Куйбышев, 1971. -Вып. 53.-С. 32-42.

42. Иванов, С.И. Об изучении остаточного напряжённого состояния детали путём исследования образцов / С.И. Иванов, К.Ф. Митряев // Труды КуАИ. Куйбышев, 1971.-Вып. 53.-С. 115-121.

43. Иванов, С.И. К определению остаточных напряжений в цилиндре методом снятия части поверхности/ С.И. Иванов, И.В. Григорьева // Вопросы прочности элементов авиационных конструкций. Куйбышев: КуАИ, 1971. -Вып. 48.-С. 179-183.

44. Иванов, С.И. Определение остаточных напряжений в поверхностном слое цилиндра / С.И. Иванов // Вопросы прочности элементов авиационных конструкций. Куйбышев: КуАИ, 1971. - Вып. 48. - С. 153-168.

45. Иванов, С.И. Влияние остаточных напряжений и наклёпа на усталостную прочность / С.И. Иванов, В.Ф. Павлов // Проблемы прочности. -1976.-№6. -С. 25-27.

46. Иванов, С.И. Влияние остаточных напряжений на сопротивление усталости при кручении в условиях концентрации напряжений / С.И. Иванов, В.Ф. Павлов, Ю.И. Прохоров // Проблемы прочности. 1992. - С. 37-40.

47. Иванов, С.И. Определение дополнительных остаточных напряжений в надрезах на цилиндрических деталях/ С.И. Иванов, М.П. Шатунов, В.Ф. Павлов// Вопросы прочности элементов авиационных конструкций: Тр. КуАИ. Вып. 60.-Куйбышев: КуАИ, 1972. С. 160-170.

48. Иванов, С.И. Роль остаточных напряжений в сопротивлении усталости при кручении в условиях концентрации напряжений / С.И. Иванов,

49. В.Ф. Павлов, A.A. Прохоров // Вопросы прочности и долговечности элементовIавиационных конструкций. Куйбышев, 1986. - С. 136-142.

50. Иванов, С.И. Определение остаточных напряжений в резьбе болтов методом колец и полосок / С.И. Иванов, Н.Г. Трофимов, Э.И. Фрейдин, В.Г.

51. Фокин, М.П. Шатунов // Вестник машиностроения. 1980. - №6. - С. 37-39.1 i

52. Иванов, С.И. Остаточные напряжения и сопротивление усталости шлицевых валов / С.И. Иванов, Н.Г. Трофимов, B.C. Вакулюк, М.П. Шатунов, Э.И. Фрейдин // Вестник машиностроения. 1985. -№7. - С. 12-14.

53. Иванов, С.И. Остаточные напряжения во впадинах шестерён / С.И. Иванов, Н.Г. Трофимов, В.М. Ермолаев, О.П. Ковалкин, Э.И. Фрейдин // Остаточные технологические напряжения: Труды II Всесоюзного симпозиума. -М.: ИПМ АН СССР, 1985.-С. 179- 184. д

54. Ищенко, И.И. Влияние предварительного пластического растяжения, на усталостную прочность стали в воде. / И.И. Ищенко // ДАН УССР. 1955. -№1.-С. 17-21 (на.укр. языке).

55. Калачёв, М.И. Влияние предварительной пластической деформации на изменение усталостной прочности стали 20 / М.И. Калачёв, В.В. Петренко, В.В: Бурейко // Вестник АН БССР. 1973. - №2. - С. 5-8.

56. Кирпичёв, В.А. Влияние остаточных напряжений на сопротивление усталости при центральном растяжении-сжатии в условиях концентрации напряжений: дисс. канд. техн. наук: 01.02.06 / Кирпичёв Виктор Алексеевич. — Куйбышев, 1990.- 146 с.

57. Кирпичёв, В.А. Прогнозирование предела выносливости поверхностно упрочнённых деталей с концентраторами при различных видах деформации / В.А. Кирпичёв // Известия вузов. Поволжский регион. Технические науки. -2008. -№3 (7). С. 138-142.

58. Кирпичёв, В.А. Остаточные напряжения и предельная амплитуда упрочнённых деталей с концентраторами при асимметричном цикле/ В.А. Кирпичёв // Вестник СГАУ. 2006. - №3 (11). - С. 21-24.

59. Кирпичёв, В.А. Разработка- научных методов прогнозирования, сопротивления усталости упрочнённых деталей с концентраторами напряжений: дисс. докт. техн. наук: 011.02.06< / Кирпичёв Виктор-Алексеевич. -Самара, 2009. 264 с.

60. Кирпичёв, В.А. Учёт влияния теоретического коэффициента концентрации напряжений на предел выносливости упрочнённых деталей /

61. B.А. Кирпичёв, А.П. Филатов, В.К. Шадрин, Е.А. Денискина // В сб.: Труды седьмой Всероссийской научной конференции с международным участием. Часть 1 / Математическое моделирование и краевые задачи. Самара: СамГТУ, 2010.-С. Г84-186.I

62. Кишкина, С.И. Поверхностное упрочнение самолётных конструкций /

63. C.И. Кишкина // Поверхностный наклёп высокопрочных материалов. М.: ОНТИ, 1971.-С.9-12.

64. Когаев, В.П'. Вопросы поверхностного- упрочнения в проблемеконструирования деталей машин / В.П. Когаев // Теоретические основы конструирования машин: М.: Машгиз, 1957. - С. 36-41.

65. Кравченко, Б.А. Формирование остаточных напряжений^ при термоупрочнении деталей ГТД / Б.А. Кравченко, Г.Н. Гутман, Г.Н. Костина // Проблемы прочности. 1978.-№5.-С. 12-15.

66. Кравченко, Б. А. Обработка и выносливость высокопрочных материалов / Б.А. Кравченко, К.Ф. Митряев. Куйбышев, 1968. - 131 с.

67. Кравченко, Б.А. Определение остаточных напряжений в пазах дисков методом конечных элементов / Б.А. Кравченко, В.Г. Фокин, Г.Н. Гутман // Проблемы прочности. 1982. - №7. - С. 8-10.

68. Кудрявцев, И.В. Выбор основных параметров упрочнения валов обкатыванием роликами / И.В. Кудрявцев // Вестник машиностроения. — 1983. №4. - С. 8-10.

69. Кудрявцев; И.В. Выносливость поверхностно наклёпанных валиков с надрезами/ И.В. Кудрявцев,' Л.И; Розенман// Металловедение и термическая обработка металлов, 1961. №3. - С. 75-77.

70. Кудрявцев, П.И. О-применении метода поверхностного упрочнения к деталям, работающим в малоцикловой области / П.И. Кудрявцев, А.Д. Чудковский // Вестник машиностроения. 1970. - №1. - С. 23-27.

71. Кудрявцев, Ю.Ф. Некоторые закономерности изменения* остаточных напряжений при циклическом нагружении в зависимости от начального уровня и концентрации напряжений / Ю.Ф. Кудрявцев, О.Н. Гуща // Проблемы прочности. 1986.-№11.-С. 32-38.

72. Кузнецов, Н.Д. Эквивалентные испытания газотурбинных двигателей / Н.Д. Кузнецов, В.И. Цейтлин. М.: Машиностроение, 1976. - 216с.

73. Куликов, О.О. Исследование эффективности поверхностных методов упрочнения деталей машин, подвергающихся циклическому кручению / О.О. Куликов // Новые исследования в области машиностроительных материалов: Кн. ЦНИИТМАШ, №49.-М.:Машгиз, 1952.-С. 118-143.

74. Куликов, О.О. О влиянии обработки роликами на выносливость валов с надрезами/ О.О. Куликов, Г.А. Типчук, М.С. Неманов // Повышение долговечности деталей машин методом поверхностного наклёпа. М.: Машгиз, кн. ЦНИИТМАШ, 1965.-№108.-С. 65-70.

75. Ляликов, С.М. Влияние поверхностного пластического деформирования на характеристики неупругости и предел выносливости сталей 20 и 14Х17Н2 при циклическом кручении / С.М. Ляликов // Проблемы прочности. 1989.-№5.-С. 108-110.

76. Митряев, К.Ф. Повышение усталостной прочности жаропрочных материалов алмазным выглаживанием поверхности деталей / К.Ф. Митряев, В.И. Егоров, Г.Ф. Мальков, Б.Н. Уланов // Остаточные напряжения. -Куйбышев, КуАИ; 1971. Вып. 53 - С. 150-159.

77. Митряев, К.Ф. Повышение, сопротивления усталости деталей из титановых сплавов 1111Д / К.Ф. Митряев, Ю.А./ Серяпин // Вестник машиностроения. 1984. -№4. - С. 23-25.

78. Мухин, B.C. Релаксационная стойкость остаточных напряжений в стали 13Х12НВМФА / B.C. Мухин, В.Г. Саватеев // Проблемы прочности. -1973.-№5.-С. 88-91.

79. Наумченков, Н.Е. Влияние поверхностного наклёпа на сопротивление усталости сталей 22к и 166ГНМ в условиях повышенной температуры / Н.Е. Наумченков // Повышение прочности и долговечности деталей машин. М.: Машиностроение, 1969.-С. 139-146.

80. Няшин, Ю.И. Остаточные напряжения. Теория и приложение / Ю.И.

81. Няшин, А.Д. Поздеев. М.: Наука, 1982. - 109 с.

82. Образцов, И.Ф. Метод конечных элементов в задачах строительной механики- летательных аппаратов / И.Ф. Образцов, Л.М. Савельев, Х.С. Хазанов. М.: Высшая школа, 1985. - 392 с.

83. Павлов, В.Ф. Исследование влияния остаточных напряжений и наклёпа на усталостную прочность в условиях концентрации напряжений:дисс. канд. техн. наук: 01.02.06 / Павлов Валентин Фёдорович. Куйбышев, 1975.- 125 с.

84. Павлов, В:Ф. Влияние* характера распределения остаточных напряжений по толщине поверхностного слоя детали на сопротивление усталости / В.Ф. Павлов // Известия,вузов. Машиностроение. 1987. - №7. - С. 3-6.

85. Павлов, В.Ф. Влияние величины сжимающих остаточных.напряжений на приращение предела: выносливости величины; при изгибе в условиях концентрации; остаточных напряжений / В.Ф. Павлов // Известия. вузов. Машиностроение. 1988. - №7:- С. 10-14. .

86. Павлов; В.Ф. Влияние на предел выносливости . величины и, распределения', остаточных напряжений в поверхностном- слое, детали с концентратором; Сообщение Г;. Сплошные детали / В.Ф. Павлов // Известия вузов; Машиностроение. 1988. - №8. - С, 22-26.

87. Павлов, В.Ф. Влияние на? предел выносливости величины и распределения остаточных напряжений в поверхностном слое детали с концентратором'. Сообщение II. Полые детали / В.Ф. Павлов И Известия;вузов. Машиностроение. 1988. - №12. - С. 37-40.'

88. Павлов, В1Ф. Влияние типа и размера концентратора на связь сопротивления-усталости детали; и остаточных напряжений: / В.Ф. Павлов // Известия-вузов. Машиностроение: — 1990^-№1:. —С. 11-15:

89. Павлов, В.Ф. Влияние теплофизических характеристик материала на распределение остаточных напряжений у. поверхности детали/ В.Ф. Павлов// Вестник машиностроения^ 1986: №5. - С;23'-241

90. Павлов, В:Ф. Влияние остаточных напряжений на предел выносливости при растяжении и сжатии в условиях концентрации напряжений /

91. В.Ф. Павлов, В.А. Кирпичёв // Прочность элементов авиационных конструкций.- Уфа: УАИ, 1988. С. 4-7.

92. Павлов, В.Ф. Остаточные напряжения и сопротивление усталости упрочнённых деталей с концентраторами напряжений / В.Ф. Павлов, В.А. Кирпичёв, В.Б. Иванов. Самара: Изд-во СНЦ РАН, 2008. - 64 с.

93. Павлов, В.Ф. Влияние остаточных напряжений на предел выносливости детали прямоугольного сечения с концентратором / В.Ф. Павлов, В.И. Лапин, С.А. Бордаков // Известия вузов. Машиностроение. 1989. -№11.-С. 16-19.

94. Павлов, В.Ф. Оценка сопротивления усталости резьбовых деталей по уровню остаточных напряжений / В.Ф. Павлов, Б.В. Минин // Прочность элементов авиационных конструкций. Уфа: УАИ, 1987. - С. 10-15.I

95. Павлов, В.Ф. Влияние остаточных напряжений на сопротивление усталости резьбовых деталей из сталей ЗОХГСА и 40Х / В.Ф. Павлов, А.П. Филатов, Г.Ф. Мальков / Известия вузов. Машиностроение. — 1990. №3. - С. 15-20.

96. Математическое моделирование и краевые задачи. Самара: СамГТУ, 2007. — С. 174-177.

97. Поведение стали при циклических нагрузках / Под ред. проф. В. Даля. М.: Металлургия, 1983. - 568 с.

98. Повышение выносливости и надёжности деталей машин и механизмов / Б.А. Кравченко, Д.Д. Папшев, Б.И. Колесников и др.. -Куйбышев: Куйб. книжн. изд., 1966. 223 с.

99. Поздеев, A.A. Остаточные напряжения (теория и приложения) / A.A. Поздеев, С.И. Няшин, П.В. Трусов М.: Наука, 1982. -109 с.

100. Промптов, А.И. Технологические остаточные напряжения / А.И. Промптов. Иркутск: ИЛИ, 1980. - 220 с.

101. Пудков, С.И. Формирование требуемых параметров качества в поверхности лопаток компрессора дробеструйной обработкой / С.И. Пудков,

102. A.B. Махов, М.А. Косачёв // Авиационная промышленность. 1997. - №7-8. -С. 25.

103. Рублёв, Я.А. Поверхностный наклёп и кинетика разрушения / Я.А. Рублёв // Поверхностный наклёп высокопрочных материалов. М.: ОНТИ, 1971.-С. 82-90.

104. Рымкевич, А.И. Моделирование напряжённо- деформированного состояния и циклической прочности вала с кольцевой^ выточкой при обкатке роликом / А.И. Рымкевич, А.Г. Казанцев // Упрочняющие технологии и покрытия. 2009. - №2. - С. 7-12.

105. Самсонов, В.Н. Прогнозирование предела выносливости образцов из сплава ЭИ698ВД при упрочнении стальными микрошариками / В.Н. Самсонов,

106. B.А. Кирпичёв, A.C. Букатый, В.В. Лунин // В сб.: Труды седьмой Всероссийской научной конференции с международным участием. Часть 1 / Математическое моделирование и краевые задачи. Самара: СамГТУ, 2010.1. C. 308-311.

107. Свешников, Д.А. Наклёп металла в статически напряжённом состоянии / Д.А. Свешников, A.M. Тарасов // Вестник машиностроения. 1953. - №8. - С. 67-70.

108. Серебренников, Г.З. Определение концентрации остаточных напряжений на дне кругового надреза / Г.З. Серебренников // Заводская лаборатория. 1969.-№11.-С. 1381-1385.

109. Серенсен, C.B. К вопросу об оценке сопротивления усталости поверхностно упрочнённых образцов с учётом кинетики остаточной напряжённости / C.B. Серенсен, С.П. Борисов, H.A. Бородин // Проблемы прочности. 1969. - №2. - С. 3-7.

110. Серенсен, C.B. Несущая способность и расчёты деталей машин на прочность / C.B. Серенсен, В.П. Когаев, P.M. Шнейдерович. М.: Машиностроение, 1975. - 488с.

111. Смугленко, Ф.П. Влияние распределения остаточных напряжений на усталостную прочность твёрдого сплава ВК15 / Ф.П. Смугленко // Проблемы прочности. 1980. - №8. -С. 35-36.

112. Степнов, М.Н. Поверхностное упрочнение наклёпом алюминиевых сплавов АК4-1 и ВД17 / М.Н. Степнов // Труды МАТИ . 1969. - Вып. 37. - С. 61-62.

113. Степнов, М.Н. Статистические методы обработки результатов механических испытаний: справочник / М.Н. Степнов. М.: Машиностроение, 1985.-232с.

114. Степнов, М.Н. Упрочнение алюминиевых сплавов наклёпом / М.Н. Степнов // Авиационная промышленность. 1957. - №2. - С.56-57.

115. Столяров, А.К. Эффект упрочнения малых по протяжённости зон цилиндрических деталей / А.К. Столяров, B.C. Вакулюк, В.Ф. Павлов // Куйбышев: КуАИ. 1987. - 11 с. - Деп. в ВИНИТИ 08.06.87, № 4083-В87.

116. Сулима, A.M. Качество поверхностного слоя и усталостная прочность деталей из жаропрочных и титановых сплавов / A.M. Сулима, М.И. Евстигнеев. М.: Машиностроение, 1974.- 256с.

117. Технологические остаточные напряжения / Под ред. A.B. Подзен. -М. Машиностроение; 1973. - 216с.

118. Торбило, В.М. Остаточные напряжения в поверхностном слое закалённых сталей после алмазного выглаживания / В.М. Торбило, Л.И. Маркус / / Вестник машиностроения. 1968. - №6. - С. 44- 45.

119. Трощенко, В.Т. Влияние остаточных напряжений на сопротивление усталости конструкционных сталей и сплавов при наличии поверхностных деформаций / В.Т. Трощенко, A.B. Прокопенко, С.М. Ляликов // Проблемы прочности, 1989.-№8.-С. 10-15.

120. Труфяков, В.И. Влияние степени концентрации напряжений на формирование остаточных напряжений при многоцикловом нагружении / В.И. Труфяков, О.Н. Гуща, Ю.Ф.1 Кудрявцев // Автоматическая сварка. 1981. -*№3. -С. 22-25.

121. Труфяков, В.И. Влияние остроты концентратора на сварочные остаточные напряжения при многоцикловом нагружении / В.И. Труфяков, О.Н. Гуща, Ю.Ф. Кудрявцев // Автоматическая сварка. 1981. - №7. — С. 13-16.

122. Труфяков, В.И. Изменение остаточных напряжений в зонах концентрации при циклическом нагружении / В.И. Труфяков, О.Н. Гуща, Г.П. Троценко // Проблемы прочности. 1976. - №12. - С. 14-18.

123. Туровский, М.Л. Остаточные напряжения во впадинах зубцов цементованных шестерён / М.Л. Туровский // Вестник машиностроения. 1971. - №9. - С. 38-40.

124. Туровский, M.JI. Концентрация напряжений в поверхностном слое цементованной стали / М.Л. Туровский, Н.М. Шифрин // Вестник машиностроения. 1970. - №11. - С. 37-40.

125. Филатов, Э.Я. Универсальный комплекс машин для испытания материалов и конструкций на усталость / Э.Я. Филатов, В.Э. Павловский. — Киев: Наукова Думка, 1985. 92 с.

126. Фрейдин, Э.И. Остаточные напряжения в резьбе болтов / Э.И. Фрейдин // Вестник машиностроения. 1980. -№11.- С. 33-84.

127. Фрейдин, Э.И. Исследование остаточных напряжений в резьбе болтов авиационных ГТД: дисс. канд. техн. наук: 05.07.05 / Фрейдин Эдуард Израилевич. - Куйбышев, 1981. - 138 с.

128. Цейтлин, В.И. Релаксация остаточных напряжений в деталях турбины ГТД в, процессе эксплуатации / В.И. Цейтлин, О.В. Колотникова // Проблемы прочности. 1980.- №3. - С. 6-11.

129. Чепа, П. А. Технологические основы упрочнения деталей поверхностным пластическим деформированием / П.А. Чепа. Минск: Наука и техника, 1981. - 128 с.

130. Школьник Л.М. Повышение прочности шестерён дробеструйным наклёпом / Л.М. Школьник, В.П. Девяткин // Вестник машиностроения. 1950. -№12. - С. 7-12.

131. Школьник, JI.M. Технология и приспособления для упрочнения и отделки деталей накатыванием / JI.M. Школьник, В.И. Шахов. М.: Машиностроение. - 1964. - 184 с.

132. Яценко, В.К. Оценка эффективности алмазного выглаживания деталей ГТД / В.К. Яценко // Проблемы прочности. 1983. - №6. - С. 115-119.

133. Benedett, М. Influence of shot peening on bending tooth fatigue limit of case hardened gears/ M. Benedetti , V. Fontanari, B.-R. Ho'hn , P. Oster, T. Tobie // International Journal of Fatigue. 2002. - No 24. - P. 1127-1136.

134. Cheng, W. Examination of the computational model for the layer-removal method for residual- stress measurement / W. Cheng, T. Finnic // Exp. Mech.- 1986.-No 2.-P. 150-154.

135. Klemenza, M. Application of the FEM.for the prediction of the surface layer characteristics after shot peening / M. Klemenza, V. Schulzea, I. Rohrb, D. Lohea // Journal of Materials Processing Technology. 2009. - No 209. - P. 40934102.

136. Majzoobi, G.H. A three-dimensional simulation of shot peening process using multiple shot impacts / G.H. Majzoobi, R. Azizi, A. Alavi Nia // Journal of Materials Processing Technology. 2005.-No 164-165.-P. 1226-1234.

137. Meo, M. Finite element analysis of residual stress induced by shot peening process / M. Meo, R. Vignjevic // Advances in Engineering Software. -2003. No 34. - P. 569-575.

138. Miao, H.Y. On the potential applications of a 3D random finite element model for the simulation of shot peening / H.Y. Miao, S. Larose , C. Perron , Martin Levesque // Advances in Engineering Software. 2009. - No 40. - P. 1023-1038.

139. Schilling, C.G. End effects for residual stresses in bars / C.G. Schilling // J. Eng. Mech. Div. Proc. / Amer. Soc. Civ. Eng. 1981. - Vol. 107. - P. 813-826.

140. Shivpuri, R. Elasto-plastic pseudo-dynamic numerical model for the design of shot peening process parameters / Rajiv Shivpuri, Xiaomin Cheng, Yongning Mao // Materials and Design. 2009. - No 30. - P. 3112-3120.

141. Starker, P. Kugelstrahlen und Schwingfestigkeit / P. Starker, E. Macherauch // Zeitschrit fur Werkstiftechnik. 1983. - No 14. - S. 109-115.

142. Thum, A. Zur Steigerung der Dauerfestigkeit gekerbter Konstruktionen / A. Thum//Zeitschrift d. V. D. I., 1931.-Bd. 75.-No 43.1. ЗАО ВКБ PKK « Энергия»