Реакция печатных плат на ударные воздействия тема автореферата и диссертации по механике, 01.02.04 ВАК РФ

ШЇШЕЇ ордащ ТРУДОВОГО КРАСНОГО ВНАШШ ПОЛИТЕХ! И'ШСШН ¡ІНСТИТУТ

. lia правах рукописи

Еэстаков іїгорь Викторович

' . С. --г—-

РЕАКЦИЯ ПЕЧАТНЫХ ІІЛЛТ НА УДАРІШВ ЕОЩЩСЛБШ

Специальность 01.02.04 - Механика деформируемого . твердого тэла

Автореферат диссартащга на соискание учопоЛ СТ0ПОІШ кандидата технических ваук

Тула - 1992

Габота кчпелнэна в научпо-ксслэдовзтвлшскта иизппуто "Охраяа".

Гшучішй рукоізода'іолть заслутзнннй дэптель науки п тихлшш ГШЛ\

доктор Зизкга-натоматтаскйл: наук, профоссор Тслоконшкоіз Л. А.

Официальные оппонента: доктор технических пауі:,

профессор Матвоонко В.И. '

кандидат технических наук, старший научный сотрудник . Редько А.А. .

Вэдудэя организация ЦКІІБ С00 , . .

г.Тула

Защита состоится 1992 г. часов па заседании

сшщшлизнрованного совета К 063.47.03 в Тульском ордена Трудового Красного Знамени политехническом институте ( 300600, г.Тула, пр. Ленина, 92 ) - ’ •

С дассвртацязй мозшо ознакомиться з библиотеке Тульского , политехнического ицотиїута. •

Автореферат разослан " 992 ,г.

Учзный секретарь специализированного/ сспета, к.ф.-м.н., доцент ' • В.И.Кэлгнов

ОБЩАЯ ХАРЛНТЕРІІСТШСА РЛБОТН

' '' ? Лктїальгіость__р2бдт!!л Современная техника характеризуется ш-

}іришкоіпізм радиоэлектронной аппаратура (РЭА). При установке ТЗІГШ' носителях она подвзргаотся слягаюму комплексу мэханэтэских ЕОЗДейСТПНЯ, КОТОр'19 СУ^ОСТВвІШО ВЛ>'ЯЮТ на 00 работоспособность. В соответствии с мнпрзаломя ІШ "Строла" около 40 процентов отказов зсспикпэт я результат* доЯетвпя удпріг-а воздействия. Эти отказы могут бить связаин с нарушением кс*.?їут»Цдісіпт связей при Оольпих деформациях печаті"« плат (ПП) глп и нарусоші-зм функциошгроязтгля элоктрорэдкээлокентов (ЭГЭ) при иядопустЕ.*"« рогзггах эксплуатации. Поэтому омровдоп оттерос конструктора КН к псбэдокяп ПП как основного несущего элзмзнта, гл ::оісро?і рзсполагоптсл ОГЭ. Наряду с гспп-рн>-'=етп.'.н, вйзіпшг’-.г;"^; в пог^ргностши- слоях ПП, конструктора ия-T^p-icy;;!’ ускорапнл в г.'отах крппл-.-нпя ЭРЭ. ПП продстзвляпт собой глюгсслоЯтіт.'о гопстир» с а.тїпотрсіг'кг.пі слоя:--л, при язготсвлчпил П!Т допускается счклся ;:îiîg ut плоскостности m "•»личину прогноз, го: : • • - -patero о тоядитоі’. ¡t.-’r -и.щ’н.'-.с', гсзгрЯстпія un НіІ язлііггсй

лексшг.з п лрслізволнп ор.'гцгираптпвгт в граотр-’їстг- .

0і’КЗСТГ<}ТТ ДЫ' DC.Oï.-cr.Trccr.t O’tfFilTU ПЭГОД-ЯПИО І ПІ ¡Tpir Iipí'ícr«-п;ш і'лсттесви ясодпйтгпг;і. П-зрмл гог^-згі’о^ть - это прозодзн-л':-лоСорэтор'ю-стзпдоїл;;: дскчтшіїї C'J'.î), n г. ход" р*ср:Зоип npcivi-дззИо испчіяннй "о :c> гд;ї гзсг'слдо :¡j р^алъноГ! -'опструшугл. лрс:.'° того стси-нссть то:г,;д п достаточно пксогса. Вторая oo'v:сп-

ность - ото англ:-:; ra^-vionns: ПП гктс;їп'іп'іосія::':ї средствами. В нгс-таяг.оо врзмя в ггртчгї'кя ксиструирования широко шэдряятся ПЗУ.. Ня рабочем К9СТ0 кс^зіругтора ЮЛ вспользултся пакеты npratnox.:ur пріг-рз>-n (ШИЇ) AutoCAD, FíViD н др. В то r.-rs вр-'гг: np-f глборо гдттоггала on-пснг.тил и то.-".';її?і ПП їїлії варианта установки ячгЯзси а кздадг.о конструктору квсоходатэ :?лш> "иистругапт", возводящей оцэнить psœcmra ПІІ na ударкоэ вог>л9йствао. Таким •’юістп;-ї.:?цтс:.Г отлэт бить ППП, ор;:онтпровоіі:г;;й 'на аіадиз ПП щгл ::сг,ог,ьзсі',г/лчі ПЗЕ'-!.

ііольр рдбои? гвлязтея р>г«ісо ьктуі«.мк;Д научно' оад?,”:: ростете доїор;.!н!г;л гнСіоїх иласл '”ок яри удсрпчх всздсіїстт-няг., донліе пскотз прогрзі-зі, орноаткрсЕпзишх на рзбсчзз г.псто ксиструїіто-ра РЭЛ, псзїіоляь'зїіх ?Їяалнз!гровзть но:;одвк;;э Ш с шчзлыг«:ч нзоо-Бэрмонствгл.вд при доіїстіз’.гл произполыю ориентпровапкгх удерлп-х ií лішоЛіікх нагрузок eucoko'î интенсивности. Пришпсстсгл вптаость ро-

иония !>тоЯ задачи заключается в рекомендациях по компенсации ударных воздействий для конкретных конструкций РЭЛ. . ■

Поставлено и решена новая научно-твхничос-кая задача деформации гибких пластин с начальным;! несоверпенствами 4орми при де Петит ударных воздействий высокой интенсивности произвольно ориентированных в пространстве.

Предложи экономичный алгоритм анализа реакции пачаггох плат на ударные воздействия.

Данн рекомендации по выбору вариантов компенсации ударных воздействий на ЭРЭ. '

Лвтдр_задпшает: новое ропепие задачи доіїорнацші шбкпх илас-'пш с начальными несовершенствами при действии ударных, воздейсівігії высокой интенсивности произвольно'ориентированных в пространстве; получению выражения для матрица геометрической здсткостп; .

алгоритм и составлении^ на языке Си споциалнзирэЕВшдШ ШІП, роализукций ДРУЖ0СТВ91ШЫЙ ИНТОрТ-ейС, осокпечявогглй ГфОСіуЮ адаптацию в системе расчетов прямоуголышх печатных плаї’ ка ударные воздействия;

уетшювлегаюе влияние основішх факторов, опродолянетх резкий« пластин на ударныо воздействия;

разработанные рекомендации по выбору конструктивных мер, сбесггечл-ванцкх компенсацию ударов, при различных условиях работа РЗД.

Лостоверность научных положений и выводов подтЕерздается сопоставлением некоторых результатов с результатами, получекшмл с использованием надежных математических методов, и с ранее иавэспшмг» решениями.

Практическая 'ценпооть рэзультотов состоит в совв^^нотвоов--нии процедуры проектирования и отрчботга; реалышх конструкций пз-чатных плат, прояа.’гяххцих геомэтричэски нелинейные свойства. На основе предлодагшого в работе метода подготовлен алгоритм и разработан слзцаалнзирсвешшй ППП для ИЗВ.',', который использован для анализа поведения печапгох плат и впдатл рекомендаций по их установке в блок;; РЭЛ. Дашшй пакет внедрен в ПИИ "Стрела".

Аптобатщя работы. Материалы дпссертацпошюй работы докдпга-ішлись п обеукдалг.еь по:

-- Научно-технической конференции профессора:«} преподавательского оостпаз Тульского ордена Трудового Красного Зналонп цояігехітчоско-го института. ( Тула, 198'Г'г.) •

- Отраслевой научно-технической конференцій!

( Тула 1990 г.)

- Самннэро по механика деформируемого тнэрдого тела в Тульской ордена Трудового Красного Знамени политехническом ішститута под руководством проф. Толокошшкова Л.А. ( Тула, 1992 г.)

П^б-гакации. По результатам выполненных исследования спуОлн-ковоно 2 работа,' отраїкапцно содержание диссертации.

5їВШІІВЗ-ЇЇ__9РЛДиссертация состоит пз ншдэния,

пяти разделов, заключают, списка цитируемой лпторатурц. Объем -36 страниц машшописного текста, 35 рисунков, список литературы из 80 наименований. '

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРГАЦИИ

Во введзнш дано обоснование актуальности темн, сформулирована цель и дано краткое описание разделов диссертации.

В первом разделе проводится анализ конструкций ГШ, применяв-гых материалов и методов изготовления. Рассматриваются особенности применения Ш в составе.РЭА, особенности действующа. при эксплуатации внекких механических воздействий, методо проведения ЛСИ Ш и возможности применяемого оборудования.- Анализируются метода расчета ПП при действии динамических нагрузок.

Во.втором раздала рассматриваются вопрос» построения дружественного интерфейса, позволявшего конструктору РЭА легко адаптироваться в системе расчета прямоугольных печатних плат. Интерфейс ввода построен- такім образом, что при подготовке исходных дашшх конструктор, используя ограниченное число пунктов пеню, падает минимум необходимой информации о печатной плате: геометрические размера, характеристики материала основания, параметри ннерциотюй нагрузки. Сетка прямоугольных КЭ накладывается автоматически. ВшЗор и наложенім граничних условий на модель печатной плати осуществляется с ; ользовакием манипулятора "іапаь". Подготовленная таким образом и,.^ормзция сохраняется в файла для дальнейшего использования і

Интерфейс шітерпретации, так ке, как и интерфейс ввода, выполнен в вида отдельного модуля и так ив использует средства ывшинеой графики. Он построен на основа меню. Входная информация содержится в одном или двух файлах с результатами соошэрствено одного или

_ С, _

двух расчетов. Одновременная работа с даумл фаРлами позвсляот оперативно сравнивать различию варианта закрепления или раакцию печатной платы на воздейстыш с различными параметрами. В двух открываемых окнах, в анниснлости от набранного пункта меню, моіЛо просматривать изменения tiops.'.u іш распределена! полей ускорений ш ИП иа к видом временном шаге. Одновременно biíadotoh текстовая ин-

формация о ыаксишлышх значениях арогибог или ускорений. Открывая дополпітольіюо ошіо, мэгага просматривать крцию изменения прогибов и ускорении в ліс-йоИ точка модели 1ІІІ. Любу» графическую информацию можно цшасти нм принтер али плоттер.

В третьем разделе рзссматринаатся математическая модель ІШ. Печатная плата представляет собой многослойную пластину с ортотрон-шша слоями, начальные) тсосё^енства форма которой в ваде прогибов соизмеримы с тс-іщинай. Она подвергается воздействию динамических нагрузок высокой иптенсииюсти. Для описания ГЇЇІ принята геометрически нелинейная теория пластин по пор.шну. В соотношениях деформации - перемещения пронэбрегается квадратами градиентов шромэ-i¡;oihifl точек параллельно срединной плоскости и сохраняются квадраты градиентов исшарочшх перемащений. Материал кавдого слоя принимается линейно упругим. Применение принципа Остроградскох'о-І’ашльтона п рамках 1ЖЭ приводит' к сисчеда дафіеренциилишх уравнений ■ второго порядка. При этом в силу геометрической нэлинзйности уравнения, оплсываюдио плосконапрльенное состояние и нагибное напряженное состояние ьзаш.юсвязани. . . ' .

Для решения этой спатеш уравнении ¡федлагается следующий алгоритм: решается плоская задача, с учетом полученных напряжений а плоскости пластины вычисляется • матрица геометрической жесткости. Используя итерациошую процедуру, с целью учета влияния' на гест-кость пластины мембранных напряжений при изменении ее формы, рааа-ется задача изгиба. . "

Приводится внратше для получения матрицы геометрической жэсткости для прямоугольного КЭ:

аЬ 1 * ■ т

J'(C(?,T))] [SnG(£,T))]d|cli| .

-1-1 . '

Эта формула эквивалентна слэдуицей:

ÍHcJ=tV~lTlM4r3 IV'3,

где

ПГ

[С*

аЬ

1 1

д--/ |[С ) [БИС ІЦсІт). -1-1

а а [ц?,т))з

<л)

1Б1-

- матрица - строка, состоящая из

Т11 Ти

Т21 Т22.

[7 ]- числовая матрица,

полиномов Хеясндра.

Анализируется возможность приязненна, для получения рпзропа-гаэЗ систолі злгобраїтсгаос уравнений, рпзличтк методов нр.тгого ітитогркровоіпія. Внра?:еп::ч для розреизгщзЯ системы уравнений,

получзнясЯ с использовотто гатоло Лыизртса, для изгиба илзстинн

записано в сиде:

|\ш+([кі+[Н])-д-|й^д).= яМ{-ск]4Ш!)(и^и^лг+о.гбй’лг2).

Приводится описание подпрограмм, используеммх в расчетном

модула. С цельи анализа работоспособности и точности предлагаемого алгоритма и разработанного ППГІ решается несколько тестовых задач. Результаты, получзшше при измзнении длины ипга по времени, иллюстрируют хорошую сходимость кетода. Сравнение с численним решением, по-лучеп:ч;.ч при нсполк’свошяі универсального пакета ЛКЗУЗ, показывает > удовлетворительную точность прэдчпгпечогэ резения. Разработшшый ППП, зани.”эюгс!<Я мепзе 250і:Б дискотой памяти, ч исиользугадай около 1СО?.Б оператктлюа памяти, значительно более экономичен и эффзктпкэн по сравнению с известными ушверзальштаї ПІП1. ■ '

В четвертом рязлзло приводятся рэзультатн ранения некоторых задач, .в которнх анализируется поведение пластин, с цзлш определить влияние различию, факторов ка их рзакции.

Прстодятся материал! (ряс.1), кллюстриругаю глияпеэ амілигу-да попорочяого удара. С лянвйвал рсотклои (I) сравниваются рекцпн плзепцШ на удзрн с пяяошм ускоренном (/л) 250, 500 и 10ОСч/с2

полусинусопдалыгай форми д.'зиэльиостыз (Мі) 5мс. Использование нелинейной теории пластин приводит к меньшим прогибам по сгзекзг.пя с результатами, пэлучензл-’л в лішо;;ной постановко, что связано с

увеличением изгпбшй кэсткости пластшш. С увеличением интенсивности удара происходит сдвиг гожа относительного ускорения в центре пластины к началу координат. Величина (t-tnmO/tn растет с увеличением All.

Анализируется влияние начального прогиба (рис.2). При дейс-ТЕни ударного импульса навстречу начальному нрогиОу, равному толщине пластины, могут развиваться поперечине ускорения, значительно иревы-иаидие реакцию плоской пластшш. что связано с уменьшенном жесткости ігри переходе пластиной нейтрального полотешя. На участке последействия отличие в реакции плоской пластшш (I) к пластшш с начальным прогибом 2.5мм (3)г. 3 раза. ■

С возникновением значительных мембранных .наггрялаэний связано увеличение ускорения пластины при одновременном действии поперечного удара и продольного линейного ускорения (рнс.З). При пиковом ускорении поперечного удара 20См/сг и длительности Ьг.ю действие линейного ускорения 3000м/сг на 20% увеличивает ВОЛИ'ПШУ относительного ускорения.

Влияние длительности импульса на поведение. квадратной пластины, опертой но контуру, иллюстрируют кривые-(рис.4) реакция на удары полускнусоидалытой форкц с -длительностями 1,2,3,4 полушриодэ собственных колебаний. В соответствии с лшшДіюй теорией пластин максимум ударного спектра приходится на область первой собственной частоты. Как видно, при использовании- геометрически нелинейной теории наибольшие ускорения соответствуют ударіінм • импульсам длительностью 1,5...2 палупорнодам ССбСТВОШШХ' колобания (2), что соответствует сдвигу первой собственной частоты при больших прогибах. . .

На механическое поредошэ пластин судзствоккор влияете ско-аызает способ закрепления, о чем свидетельствуют кривые изменения относительного ускорения пластины с начальним прогибом 0,5г/,ч при Трех различных вариантах закрепления (рнс.5): ііластікіа сперта по коротким сторонам (І), пластша оперта по контуру (2), пластина оперта по коротким сторонам к защемлена по длинным. Для длительности импульса 5vc к шагового ускорения ІООм/с*" максгаэхьнап реакция разыграется для второго варианта закрепления. .

В соответ ствші с НТД удзряыэ импульсы кдгут сдать фор«у гю-лускнуса, треугольника и трапеция. Кривые (рис.б), иялйстрируичнв влияние формы импульса, Показывала, что наибольшие ускорения'разйи-

ваютса при действии треугольного импульса, который имеет большее гапсоЕоэ ускорение по сравнению с двумя другими при одинаковой энергии.

Пятый раздел посвящен аналізу реальных конструкций РЭА, с целью вияснить и рекомендовать конструктивніш коры, обеспечивающие компенсации ударов при различных условиях работы аппаратуры.

В носимой аппаратуре широко применяется ячейка размером 170 на 200мм. ¡С такой аппаратуре предъявляются требования ударопрочности при падении с висоти 0,5 или 1 мэтра в зависимости от масси блока. Кроме того при проектировании необходимо учитывать и другие требования. Стандартный вариант установки ячейка не полностью удовлетворяет всем требованиям, поэтому возможно применение других вариантов: установка ячейки с применением клиновых зажимов по длинным сторонам І1П, установка в У-образкые направляющие, установка с применением различных комбинаций плоских прукш. Приводятся результаты реакции ІІП для четырех видов установи! ячейки при трех вариантах задания параметров воздействия (рис.7-9). С уменьшением длительности воздействия эффективность более жэстких вариантов закрепления . снижается. Наиболее зфіоктивішм является вариант установїси ячейки в направляющие с применением плоских пружин тіта "лепесток". Учитц-вая, что существует возмогмюсть варьировать хчесткость пружин, для определашюго диапазона параметров удара моыга получить достаточно аффективный способ компенсации ударных воздействий.

Другім практически вакным случаом янляется компенсация ударных воздействий на ПП, устаїтвлішаеміо на подвигаше объекты в условиях ограниченного объема. Реальный блок РЭА моает быть сформирован в виде пакета плат, закреплошшх в угловых точках. В НИИ "Стрела" реалиповвно конструкция, в которой в качестве объемной защиты использованы пенополиуретановые пластшш. В атом случае закрепленная в четырех точках плата лежит на упругом основании. При этом на поверхности ГШ в местах установки ЭРЭ развивается значительно меньшие о ^ентелыше ускорения (рис.10) и работоспособность ЭРЭ определяется в основном переносишш ускорениями. Такой вариант установки ПП позволяет значительно кошшнсировать ударные гюздействяя. Для всех вариантов установки ячейки в блок и .дли случая закрепления ПП платы в четырех точках приводятся распределения ноле!) ускоропий по поверхности ПП в различные моменты времени.

Влияние амплитуды поперечного удара на реакцию пластины.

прогибы

0.£

0,£

0

-о,г -а,5

-0.7!

1

2,2

2,4

1.6

0,8

0

-0.Є

У* \

л ) \ \

/ *Н V \

// п // \ —л— V м

к \ — _ / —

£—• / [У

ч

.X

Злыах •

ч. і

і

• і і

О 500 1000 Ан.и/с"

0,2' 0,4 0,8 0,8

ускорения

1/йи

'У \ Г\ Г ЇЇ

/ ({/ і ' л /

)/,- 'і \ / ч

\ !/\ \ / /

\ ./ /, і

д /у

Ил

(н

м

0 ЧІІ

чЯ ■

1

0,4

0,3

0,2

0.1

о

1 і у

.і / /

і

О 500 1000 Ал,м/с

0 0,2 0,4 0,0 -0,3 1 і/2іа

1- Решение в линейной постановке.

2- Амплитуда удара 250м/с2

3- Амплитуда удара 500м/с2 .

4- Амплитуда удара 1000м/с2

Рис.1.

- ю

Влияние начального прогиба на

!-1Г(0)~0

г-ЗД=/,5

з- а(о)-2,б Рис. 2.

Влияние продольного воздействия | на реакцию пластины.

1- действует только поперечный удар 2~ действует поперечный \гдар и продольное Уск°ре,тс.

Влияние длительности ударного импульса на поведение пластины.

/ -(гьчл) ' = 1

/2-(&вЧл) -2

3-(йи*/л) ' =3 •1

4~(2\яЧп) =4

О 0,2 0,4 0,Б 0,В 1 1/21и

Рис.4.

Влияние вида закрепления на реакцию пластины

/-пластина оперта но коротким сторонам.

2-пластина оперта по контуру,

3-пластшт оперта по к о р о т кин СТОРОН*.!' и ошиенлеип по

ДЛИННЫ'?

Рис.5.

Влияние формы ударного импульсе на реакцию - пластины

н М/С 1500

1125 750 375

О

-375'

-750 .

-1125 -1500

4 I I 9 ! I о - - ! 1^ ! I •

' I-/:'

ч \ \ № .¡Л— И! ,у

/7 га

' У ! УУ Л у* А® /■'

У \'Ч ■\Л

% 1

\/

1 — гюлуспггус ^-траткщ'я

Я-ТГсуГОЛЛТ!К

О 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 Ш:

• _________________ Рис.6.

Реакция ячейки на действие удара амплитудой 500м/с2,

__ длительностью 5нс.

иг. к/с*

1500

1125

180

373

О

-315 -750 -} 12’* -1500

\ /

} \ / X

/ 44 Л \ \- /

\ ? \ [И 1

V у / А. /

\ л / / N V

1

1-стандарпгай вариант установки ячейки,

3 2-прпменешге шшсвого зажина

2 3-установка в V—образ-

4 ные направляюще

4-комплексное закрепле-ше с нргшеяеннеи пру—

SIIH

О 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 i/itк

Рис.7.

Реакция ячейки на действие удара амплитудой 1000м/с2 длительностью 2,5мс.

rV /

fi, к,•<> •

3Z00 '

2d00 1GOO Ô00

о -800 -teoo

-2400 -3Z0Q

/ \

k \

Л\ / \

Иг ч

\ /, //. у \1 к Ч /

'SC J1' \ \ л

\

\ У

[-стандартный вариант установки

2-привдкенвэ кленового зажина

3-уставозка в V-образ-4 пые направляющие

2 4-комплексное Еакреп-

у Л51Ш5 С прииегешкм ' пружин

3

О 0.1 0.2 0.3 0.4 0.6 ОМ 0.7 ОМ 0.2 1 t/Zi

Рис.8.

Реакция ячейки на действие удара амплитудой 1500м/с^ ~ , 4 длительностью 1,25ме

", к/с

4501)

3375

2250

¡125

О

-1123

-то

-3375

„и 1

/ !А // V [Г ; V и > 4 ** {/ 1И* I __

/ - ••

! / 1 / у — — .. _

1 I

[-стандзртаЕш в&ряант установки яче;:!:;{

2 ••-установи с и^-иленэ-ипеи шшового гахпиа / 3--устаноакд п V—образ— ~ 1ше EdnpaBli.iKirj.iIS -1-КС-Ш1ЛеКС1Г0с закрепление С НрДЦеИсЬНеМ Пружин

О 9.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.0 0.7 0,3 0.0 1 */21*

Распределение ускорений но ПП при ряэппчиы:: закреплениях;

.1

*= 0.5 ;

а’2'^ч-Ч‘1

Упигх-ПОО и/сг д *7твх=М63и/с* °'и^ п ,

Ы1.31 V я , ,

/0^4, ;Гтах^0^Я *тпах=зт„,Ь* Уш^мио.д«

*«*■ ^ К,м„ ^

Ь’тя.г- 150&,/ег ,-- .,ял ,

- . . Ята£= 1500^/ог

П,,„ о ‘ Утл?~ ЩОЗу/'. *

(- 1.5^

Реакция ПП на действие ударов амплитудой 600м/с2 е различными длительностями при двух вариантах закрепления.

Г/, м/с-2 ‘¿ООО

1500

1000

500

0

-5 00

-¿оооЬ

г Л ‘ \

— / 2

1 \ \

!Г > /- Т7 4 / / ^ Н —

«к. V

:;Я .£ д / " 7“ /

I \/

Закрепление в 4-х точках:

1- 1и=5мс

2- 1и=2,5ыс

3- 1,и-1,25мс

Использование

прокладок:

Г- 1;и=5лс 2’- 1.и=2,5цс 3’-- 1и=1,25ыс

О 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.3 1 1/21* .

Распределение ускорений по ПП при различных длительностях

УДвра.

1

\f0.4h

Птах- 730ы/сг

0.55{ а £-&6{г

Ь'тах= 810 и/с3 ’ Ътах- 660 и/с8 л>

(-0.81 в

Жтах- 1610и11?

(\\\

$п\ах- ¡840 цД

*= 1.35к в Птах- 1250 ы/е2

,г{ Е '

* Ш\ах= 410 ц/сЗ

Рис. 10.

1=1.251 Й

¥тах= 270 и/с.г

<»Л|«

¥мах= 250 и/с1

РМШ7ПШИК

1 .Анализ яотрвбпостой конструкторской прпк-ппш привел к необходимости уточнить дэшыо линейной таоршт пластинок посредством использования нзлднгзИисЯ теории Кармана, создать и реолпзегшть другостпо’пый шггорфойс, обоспочпвастий адаптация пользователя о система расчогов прпмоугольшх пэчатнпх плат из ударныэ воздейс-

ТЯКЛ. '

г.Яшпше рвпэшм тостсвпх задач подтпорлили сгодтгасть, удовлв! -верительную точность и работоспособность разработанного ПП К0ТИ прикладных прогреем.

3.Практика, использопзшя прзд'лежотшх спэциалиэкроватшх алгоритмов и прогрс:':,!, подтвердила их зконсшчиость и ¡эффективность по ср.апнзгато с друпитч nmc3Ttr.ni.

4.Рпсв;пта ногах прдзч по нсгругештп штстпн удрртпя? икпульстт: пежолплэ устагс-'ппь ссктнчлга ректор спрэдплягхдио’ рэзкпил плпс-

по ударч-чо вогмйстгтл, а ггэчяо:

- соатпе^гно сч'чгтроп у,;и;гмч;с и—лульссп и со^агсошт частот плг--т;:т;

- пичевоо ускегзнгчз н д.;;!пчэльксотт, гглтульсов: .

- налгшз пяташют? «рл’псГп, пг*!:: тгэр г.п с-п? прочаводствсчлпк дс>-фоктоп;

- налятлэ глгрули; в рлсглосга плзстяш;;

- форм ударного !гта?льср.

УСТСНОПЛОПО, ЧТО Л^ИСС-’П.'ШЗ УС'ОГОЧЦ;! С00ТГ«ТС7ПУВ- удар-;:-?

г’'пульсам, с дллтз.тькоотьп 1,5...2 кодупер.тода ссйстео^г-- кола-и.мо!£':. .

5.УотгЛ;сг."?:тп чси-олт-го^анил т-'?:'.чч'--;;гсЛ 7'срчч : • :!

плгст5Ш прп прс'чатриртятг ¿:ЭД.

;.;в'жз рзп.льч'(л ;го?югруг'1::1'Г РЗА ш^ролял установить ;тх оптчгаль-н:;з пагааптн дл.ч 'ч^-ггл’нг услсгнл рабстп ш шар а тур:»', зулсилть п ¡лч.счл топать коиетругяппяив ?'>:рч, оСесззчявпжгж т*?'пспгг.;ргз ударэп, п частости: ■

- уотапоп::;.’ ;<".;:'г;т в блок с ';:чал: гогл'г-га'; ;лп^гг*х опор по дл:..

:т>г-Ч’П9чпт”':\ плати н г."д.> улзстгяпаги гхутггл, дая лсс:г.гс£ аппаратур1; . .

- лепользопч’ча нчкстЕ>Д!,урз«18э,*ш: пластин как прокладок з палате лезатпнх плат, щч^гаягсг'чх п уелл?;:л" огрз.нч’кчгаго сСьс?:а пз иод- >

шшшх носителях.

Основные полокэшм диссертации изложены с статьях: '

1.Шестаков И.В., Еелтков В.И. Структурный анализ математической коде лк системы амортизации. // Вопроси специальной радиоолектронп-кп, внп. 25, серил РЛТ, 1585г.

2.Шестаков И.В., Чумаков В.В. Определение эквивалентных параметров ударных воздействий на Слою! радиоэлектронной аппаратура // Вопроси специальной радиоэлектроники, вып. 2, серия ГЛТ, 1991г.