Структурные характеристики снарядного и пузырькового восходящих потоков тема автореферата и диссертации по физике, 01.04.14 ВАК РФ

/ ■*

'• московский ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО Ш'Шл

«iaa^tu<rnu-v.ioaiu^iu;u і

На правах рукописи

ШХВАЛШ йрзй Евгеньевич

' • _ УДК 556.24:532,529:

' , : 62І.039:о2І.І.0І5

И ПУЗЫРЬКОВОГО .Е0СХ0ДЯ4ИХ ПОТОКОВ С 01.04.14 - Теплофизика к молекулярная физлка)

Автореферат диссертации на сонсісашіе ученой степени доктора технических наук

СТРУКТУРНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИК СНАРЯДНОГО

Москга - 1988

Работа выполнена в Московской ордена Трудового Красного .Знамени ингенерно-фиэическои институте ; .

Официальные оппоненты: . .

Доктор технических наук, профессор Калинин Э.К.

Доктор технических наук, с.н.с. . Колесов B.C.

Доктор технических наук, с.н.с. , . Смолин В.Н.

: Ведущая организация- Институт высоких температур АН СССР

Зааита состоится ” ц 1989г. в __"час

:'-на заседании специализированного совета Д 053.03.02 при "/Московской иьазнерно-флзическом институте по адресу: .

II5409 Москва, Каширское шоссе 31, тел. .324-84-98. .

С диссертацией mosho ознакомиться в библиотеке ШФЛ. .

Просим принять участие в работе совета или прислать отзыв в одном экземпляре, заверенный печатью организации.

' Автореферат разослан " “ • ■ - - - 198 г.

Ученый секретарь совета

В.Ц.Баранов

шшад • «_0 _ !• їв|І. І :іеті Отде'/! ^иСсертіций

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАШШ.

■ Актуальность теш. Создание перспективного и совер^енстзо-Ьанио современного энергетического и хнаико-технологического оборудования, новозшшш без развитая научных исследований в 'области гидродинамика я теплооо':!ена. Требования к эффективности и надеаностп в эксплуатации, оптимизации процессов, анализу воз-уоїшнх аварийных ситуаций в значительной степени сейчас обуславливают актуальность исследования теплофізики двухфазных потоков (ДФП). Пузырьковые и сиарядние структура ДФІІ реализуются в оборудования на тепловых и атомных.электростанциях, з криогенной я холодильиоіі технике, иассообиеняих процессах хижческо*; технологии, при добыче и транспортировке не;1ти к-газа,- з аэр-лиотиих, термосифонних а барботогишх усхроіістзах. Сообща актуальность теплофизика ДФЛ шеет для ядорпой энергетики. Знание структуры потока необходимо при проектировании реакторов с под-кипаниеа или кипением, различных гехнологичзских устролетз и ;тзплоооаенішкоз (деаэраторов, шпарных аппаратоз а т.п.). При 'переходных и особенно аварийных ситуациях и срабатывании епсте-іш авариі'шого захолаїїиванпя пузцрьковие я снарядные регент ДФП уогут возникать во многих элементах оборудования АЭЗ. поы^сшшй интерес к исследозенш ДФП объясняется, не только нх те:';:;;кс-з;со-ноипческии значепиеи, но отражает сложность возникающих проблей При их изучении: проблем турбулентности, ослоаиенных физический взаимодействием фаз, разнообразней структур их распределения, механической и термической неравновесностьа. Накопленный пассив Ькспериыентальных данных по теплообмену, гидравлическому сопротивлению и критическим теплозш нагрузкам в ыеравнозесных ДіП противоречив не только количественно но часто и качественно. В ; условиях недостаточного развития теории ДФП эмпирические зависи-г ііости (паевдае ограниченну» область нрішешшостя) и расчетные ;Цетоды базируйся в основной на одномерных подходах, нгнордру- • ■вщих распределение фаз по сечении каналов, структуру течения. : Учет распределения фаз и их скоростей по сечению канала резко ' • 'осложняет иатеиатичексое описание процесса, построение теоретп-' .ческих моделей, для развития теория ДфП и расчетных цетодов.не-■ обходика детальная экспериментальная информация о распределении

'локальных параметров и временных характеристик ДФП.как условие-разработка экспериментальных методик и техники для диагностики :ДФП с хорошей локализацией по времени и пространству. Без решения зх;;х актуальных научных проблей, невозможны более глубокое •погасание физических процессов,а значит,и повышение эффектив- . ностп энергооборудования, надежность и безопасность его функционирования. . • . •

; Цель работы. Основной целью работы являлось экспериментальное исследование параиетров структури снарядного и пузырькового восходядих потоков и разработка на этой основе методов расчета, учитывающих двумерность течения. Для достижения этой цели потребовалось репение следущих основных задач:

. - создание исследовательских средств экспериментальной диагностики ДФП; ■

: - опытное изучение физических закономерностей структуры

снарядного и пузырькового потоков; .

! - оо'обденис результатов исследования, создание расчетно-

теоретического описания структуры ДФП, разработка расчетных ыо-релел и инженерных рекомендаций. '

! Научная значимость и новизна результатов исследования состоит в тон, что в условиях единого эксперимента получен большой Массив .систематизированных данных по истинный средний по сечению газосодерганяям, распределениям локального газосодер;:акия, по всему комплексу пространственных и временных параметров структуры снарядного и пузырькового пароводяного и водовоздуп-ного потоков. Временные и пространственные параметры структуры снарядных пароводяных потоков получены впервые.

Для получения этой научной информации были разработаны методики измерения и реализованы диагностические сродства измерения локального и среднего по сечению газосодергсаний. Эти средства успешно прошли проверку сопоставлением с несколькими другими методами измерения и взаимную корреляции на трех экспериментальных контурах.

На основе экспериментального материала и двумерного подхода предложены две новые модели для расчета истинного газосодер-гания в потоке, являющиеся модификациями модели потока дрейфа: модель потока относительной скорости для пузырьковой структуры

и двухетадайная цодель для снарядного потока. Предложены размерная и безразмерная формулы для практических расчетов истинного газосодерзания.

На база понятий истинного объемного среднего по сеченно и ілокального газосодергаиин разработано параметрическое описание :самой слохной сгрукгура ДФП - снарядной, обладающей резко зира-ізенной многомерностью н глубокой внутренней нестационарное?:.». Лзучена статистическая природа всего комплекса параметров снарядной структуры и определены правила их осреднения. Исследовано влияние на параметры структури дФЯ термической неравнозсс-ностн в обогреваемое канале с високо.! тепловой нагрузкой .

; Создана расчетно-теоретическая модель,.учнтиваязая ззучен-:ныз на опыте физические закономерности снарядного течения, :: .Іпозволяадая зачислять в зависимости от резешішх Факторов весь . '.комплекс пространственных, врзменнпх н кинематических параметров структури снарядного потока. Модель позволила сделать ва:.;-,ное с научной и практической сторони заключение о том, что б !сна рядном потоке в зависимости от ре:-:::ії'ци:с '-акторов !.:о..;ет реализоваться как противоточноо так а сп^таое движение .снаряда и ■округазяей его глдяол пленки.

І Практическая ценность и использование результатов табота. Ціолученішс ноше экспериментальные материала, ризработапнке на их основе методи расчета структурны:: характеристик и практические рекомендации, окааутся полезиши для инженерного расчета теплогпдрзвллческнх характеристик систем охлаядсния современных энергетических и химико-технологических установок различного назначения. Он::, ішєізт практическое значение для проектных организаций при разработке перспективних и анализе работа йункцио-нируюоих установок в ататких, переходных и аварийных режимах, т.к. с истинным газосодерзание;; и структурой потока связаны уровень теплообмена и его кризис, гидравлической сопротивление, вибрации трубопроводов, газлииякые характеристики в аварийных режимах. ■

. В равной мере результаты работы представляется.полезными •и для исследовательских организаций для совершенствования экспериментально.” диагностики структур ДФП и расчетных описаний, учатнваюзих зрекенну» и пространстзекпу;: ьер&вионерность течс-

ния.Данные по структуре ДФП могут быть использованы для разработки физически обоснованных моделей теплообмена я его кризиса, гидравлического сопротивления, а также моделей нестационарных теплогидравлических процессов. Разработанные методики, датчики и схемы измерения истинного гаэосодеркания могут слуанть прототипами для создания серийно изго*авливаемых прошаленностью ус- : тройств. Материалы диссертации оконутся полезными при чтении вузовских курсов лекций по двухфазному теплообмену и по теплофизическим измерениям. \

Тематика исследований входила в планы НИР МИФИ и выполни-лзсь .-ля фЭИ,ИАЭ, Министерств общего машиностроения и электронной промышленности(У2 ГР: Р009211; 76016960;77076748; .

81032644; 0184.0004854; 0184.0020458; 0186.0067404), по координационному плану НИР АН СССР на 1981-1985 и I985-1990гг по комплексной проблеме " Теплофизика"^ ГР: 0181.2010320; 0186. 0028670). Результаты работы такие использованы или внедрены в : других четырех организациях. По теме работ имеется 4 авторских свидетельства. .

Автор защищает. . , \

1. Разработку и реализацию методов измерения среднего и ло~

кального гаэосодеркания. Приложение разработанных ыалоинерцион-ных средств диагностики для комплексного изучения параметров дфп. ; , . .

2. Экспериментальные данные по истинному газосодеряанию и его распределение в пароводяных и водовоздушных потоках в трубе.

3. Модификации модели потока дрейфа: модель потока относи-

тельной скорости и двухстадийную модель для снарядного потока, разработанные с цель» двумерного подхода к расчету истинного газосодержания. \

4. Параметрическое описание структуры восходящих снарядных

потоков, позволящее учесть ее многомерность и внутреннюю нес-тационарность. . ; . ■ ... \

5. Экспериментальные данные по комплексу временных и прост-

ранственных осредненных параметров подъемного снарядного потока и по характеристикам их статистических распределений.. . .

6. Расчетно-теоретическую модель снарядного потока и вытекающие из нее практические инаенерные рекомендации.

7. Новые расчетные данные по-осреднешгаи канештаческаи параметрам снарядного течения.' Установление возможности как протавоточного так а спутного двкаёнап • снаряда.»• аэдсоЯ пленки.

! , Апробация работы. Цатераалы диссертации докладывались на

;институтских научных конференциях в .ТЛФЛ ( 1Э?1-1Э87г.г.), со-■; вецанки "Современнее состояние знаки:! о теплообмене и кризисе !в дв;тсфазкых парозадкостных потоках применительно к атомноЛ ; зноргетшее" ( Обнинск, 1970г. ), 5-о!1 Зсесоызной конференции по :теплообмену и гидравлическому сопротивлению при движении дзух-фазного потока в элементах энергетич&сках май:::, и аппаратов"

; (Ленинград, 1974г.),Всесошнол конференции "Теплофизика и гид-!рогазоданашка процессов стгаеиия и конденсации" '(Рига, 1982г.),

I7—ой Всесоюзной конференции "ДзухфазннЛ поток в энергетических Iшмнах и аппаратах" (Ленинград, 1у85г.), •.Иегвузовскоп• сеишга-. ра по зопросаы теплоотдачи (Цосковский лссотехиачссккЛ ИНСТИТУТ :19261'.), 6-оа Всесоюзной съезде по теоретической а прахладиоЛ ' |иеханкке"(Ташкент, 1935г.), минской айкдунаредном форуме по (тепломассообмену (Минск, 19£3г.). "

| " Публикации. Но теие диссертации опубликовано'34 печатных !работ, ее материалы наоли отражение, в 22 научно-технических |отчетах, получено 4 азтореккх свидетельства. .

{ ' Структура я объем гао'оты. Диссертация состоит а^ введения,

!восьми глав, заключения и .восьаз прцлоаени;-!.. Обцкй объем работы ^составляет 351стр., в той числе 250 стр. основного текста, 127 ;расунков, II таблиц, 3 стр. приложении. Опксок использованных [источников включает 305 наименований и изложен ка 36 стр. •

| .. КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ '■ !

| Анализ научных проблем, зозншеаэдих при использовании ДОП . !в технике, и степени их разреженности позволяет обнаружить заветное сызлеиие акцентов в эксперментадьиых исследованиях в .

; сторону изучения ретшов течения а структур ДФП, з танке- фаза-ческах механизмов цеафазного взаимодействия. В рзечетно-теоре-- ; тическнх исследованиях наиболее перспективны:; представляется . построение физически обоснованных моделей стационарного перено-'’са тёпла, пасса.иыпульса, основанные на данных эк;:с эксперпмеи-

ітов, а такгз разработка иоделеИ нестационарных процессов, методов решения, анализа на устойчивость, вычислительных програш. м их тестирования. В этих условиях резко возросло значение более тонких экспериментальных методик, зондаяа различных физических элеиентов ыехакиоыа процессов переноса. Особенно возросла .необходимость создания опытных методик я их реализации по изае-. рсни» истинных газосодергашііі (ГС). Расходное и балансное ГС, обычно используициеся з качестве реалпных фактороз, из-за меха-.к-лчоской и торц;;ческо;:. неравновесностеа в потоке не всегда однозначно определяют процесс. Столь 2Є вааіїні! является изучение регнпа течения и структуры ДФП, характеризувдих распределение ;(;,аз в сечении потока .Подход к двухфазной, снеси с позиций Г0І10-: генноіі среди вс о цекьзе удовлетворяет исследователей. Учет 11НО-' гомеркости потока, распределения £>аз а их скороетеіі по сечениа . .канала требует создания локальных цалоинерционпых средств диаг-, 'ностикп ДФЯ, и преа'іе всего локального ГС. Суяествование раз- .

)личных Сори распределения газ, структур ДФП, требует создания [средств пх определения в процессе эксперимента и учета в тео-(ретпческих моделях. . ,

\ 3 зосходялих адиабатных потоках встречаются. три наиболее

'характерные структуры совместного течения яидкооти и газа: пу-’зирьковая, снарядная и дисперсно-кольцевая. Изучение каждой из 'них представляется актуальной задачей. Наиболее интенсивно і;с- ‘ іследовался дисперсно-кольцевой ресим, несколько менее - пузырь-‘козий и соверпенко недостаточно - снарядный. Снарядный поток Ч СП ) наблюдается в апрокой области расходных газосодер::аний ,

;(приблизительно от 0,2-0,5 до 0,9), характеризуется поочередный! следованием пробок іг.ідкосгл с пузирькапп газа и снарядов газа, ; докрученных лидкоіі пленкой. Снарядный реїзш наиболее слозный, , ,2.к. среднее по сечению истинное газосодеркание в не;: меняется | ;по времен;; почти во всеи Диапазоне от 0 до I. Эта внутренняя ■ 'нестационарность віізцвзєт крупномасштабные пульсации скоростей ■ :$аз, давления, текператур и может явиться провоцирующеИ причиной1 ;для развития неустойчивости циркуляции в контуре реального ап- ;

|парата и кризиса теплообмена в канале. Пульсации в потоке вызы-; [ва?зт диссипацию неханачвекой энергии, вабрац*» канальной ариа- ] .туры, накопление термомеханическоіі усталости в элементах кон- >

{струкции. В газлнфтньгх ренинах пузирьковио и снарядные потеки іобеспечиваад наиболее оітшальїше реаіми с максимальним перено-|сои г-идкост::, г.о. более, интенсивную.естественную циркуляции.

; Актуальность и анйлиз научных проблей изучения ДФП обус-

:ловили выбор цели работы» позволили обосновать важность задач •исследования структура ДФП» определить средства и методу их разреиения, вибрать модельную форму представления результатов, :учитквашун двумерное» и внутреннюю нестац.юларность потока.

; Экспериментальная техника. Для исследования структура ді>П

созданы три э:;спорименталъншс контура. Больаол пароводяной замкнутый контур керяавеваего исполнения имеет два бессалъинко^мх •насоса с экранированный ротором (цеитробеанш: и внхрбвык) ахлзз-чешшх последовательно. Пар генерируется с поцоаьв нагревателей |(40 кЗт)и дросселирования ( в опытах с адиабатным дФіі) либо лшгревом прпмш пропусканием электрического тока через трубу от і двух генераторов постоянного тока модностью 60 кВт ( з опитах с |обогреваемым каналом). При внутренней диаметре трубы рабочего ■участка 18 мм длина успокоительного участка в первом случаи составляет 2800 мм , а-во втором датчики устснавливашся как мо:їно ;бл:;ае (100 ш) к сечению окончания обогр-зва. Дазленяе в контуре !задается злектрокотлом. При исследован:::: воде-воздушных потоков |(ВВП) используются стеклянные капали (внутренниЛ диаметр 21 мм) ■с длиной успокоительного участка после смесителя 2000 мм, кон-:тур при этом оборудовался системой бистродеЯстзуэдих виборов ‘для отсекания потока и измерения, его ГС. Часть опытов выполнена •на среднем контуре, разомкнутой по воздуху и замкнутом по воде, таете нергавзадего исполнения с бессалышховиц насосом, диа-■метром труба 21 мм и длиной успокоительного участка 1860 мм,. .

; Эксперименты с барботазншіі реумами, а так ха вынужденные рші->мы с зодопрозодпоц водоіі выполнены на малом разомкнутом по во-,де и зоздуху контура. Диаметр рабочей стеклянной труби бил та::-, ке 21 мм и длина успокситзльного участка после смесителя І2С0 ■ ми. Для ::змереи::я расходов воздуха и воды на контурах иопользо-'вались набори ротаметроз, расход воды в пароводяном контуре определялся с помозьа набора диафрагм и набора дк^мапометроз (д..;) . ■Температуры з контурах определялись с помоаьа термопар индивидуальной градуировки а многопредельными потенциометрами КСІІ-4, ■давление - образцовыми манометрами. Расходное газосодер:зн,:е^]

[определялось в вододоздуаном потоке по приведеннымскоростям !гидкой {ис1) и газовой фазы \1^х)* а в пароводяной.по-'

'токе (ПВП)-по температурам потока до, после дросселя и в рабочем участке при допущении, что ДФП термически равновесен пос-:ле успокоительного (адиабатного) участка канала. :

Методики и средства диагностики структуры ДФП. Определение 'структурных пространственных и временных параметров ДФП производилось с помощью разработанных методик и реализованных изые-срителеН среднего и локального ГС, основанных на отличии электропроводимости епдкости и газа. Датчик включается в неравновесный пост, преобразувдий сопротивление датчика в сигнал переменного ■напрякёкия. Кондуктометрический метод предпочтительнее других методов, т.к. все преобразования в атом случае происходят с . электрический сигналом, что позволяет наиболее просто обеспечить малоинерционность к точность измерения.Датчик среднего по 'сечению ГС СО с поперечным электрический полем (по сравнению с ’датчиком с продольным и комбинированным полем) для исследования ;структуруДФП наиболее приемлем,т.к. позволяет локализовать из-■мерение {р длиной канала в один диаметр, а такке опеспечивает •: четкую фиксации фронтов изменения структуры. Для исследования !водосодергащ5х потоков, с заметной активной проводимостью пред-^почтительнее оказались датчики резистивные, а не емкостные. Измерение в этом случае основывается на сигнале, имеющем значите-; •льно больший динамический диапазон и поэтому потенциально монет •быть более точным. Использование питающего напрякения с.часто-, . •той (1-Ю)кГц обеспечивает в водосодераащих" потоках превосходство активной проводимости над реактивной и устраняет вредные | эффекты поляризации. Приемлемой теоретической основой для изме-; рения ГС в пузырьковом потоке (ПП) является обобаенная проводи-' мость матричной гетерогеннной системы. Поиск оптимизированной I конструкции датчиков сводился к уменьшению неравномерности чув-|' ствительности к газовой фазе по сечению трубы атакзе к изучению влияния формы, размеров, пузырей: и ориентации их в электрическом: поле. Серия экспериментов с.вытеснителями известных геометриче-| .ских объемов позволила свести отмеченные эффекты к допустимому : уровню при разумных несимметриях и неравномерностях ГС'.в’реаль-) ном ДФП. Другой задачей было обеспёченгекорректного осреднения | пульсирующего сигнала с особенно глубокой модуляцией при измерен

[йшпс з СП. Для этого сбаая функция преобразования (ГС-сигнал) Ідолзна быть линейной п очень вироком диапазоне. Использование jcxcuu неравновесного иоста с определенными параыетранп, соотзет-Істзуюшш нелинейной связи Ip и проводимости датчика (с ДМ)

;при различных структурах,позволило реаить и эту залачу. Для тарировки измерителей кр в натурпоц потоке использовались еде три реализованных цетода изыерення: отсечки, измерения связи Ф и гидравлического сопротивления (при малой скорости течения) и набухание уровня при барботаанон резине течения газа. Ни один из ЭТИХ методов не превосходил ПО ТОЧНОСТИ исіштуешііі 'реЗЯСТИБіШГІ, однако совпадение результатов - вполне'удовлетворительное (± 0,03), что включает суммарную погрешность сравниваемых измерений. Кроне хорошей локализации до-длине канала и иалоанерцаон-зости реализованный метод измерения ф имеет еаэ несколько преимуществ: не возцущает поток (электрода датчика заделаны заподлицо в стенку), пригоден для пузырькового, снарядного и кольцевого течений, позволяет'осуществлять.автокоыпонсациэ изменения . при изменении электропроводимости води (температур:!, сольсодер-яания). Резистивный метод изыерення локального ГС использует введение в поток зонда в виде иглы, выступаидей из капилляра.

Эти два злектрода зонда включаются в неравновесный мост с питанием переменный напряжением (ЮкГц), сигнал анализируется и в конечноц итоге измеряется доля времени пребывания Езла зонда в газе. Сигнал со схемы отличен от идеальной.последовательности прямоугольных иыпульсов, они имеют наклонные дронты, часть из них не достигает максимального уровия. Это делает зазискгдш результат изыерення от уровня дискриминации сигнала. Наибольшая зависимость наблюдается при работе элсктрозонда в ПП.и вблизи стенки канала, т.о. при иелкомасатабноа временном взаимодействии зонда с дисперсной (Т-азоП.При снарядном и кольцевой течении зли-яиие уровня дискриминации заметно лшь при измерениях в пристенной области. С целью ослабления зависимости от уровня дискриминации испытывались несколько конструкций зондов с уменьшенным;; диаметрами (0,2-0,09)мц,н длинами кала, диаметрами капилляров (0,4-0,8)мм.У более миниатюрных зондов эта зависимость слабее, ко оптимальный уровень дискриминации остался неизменным (0,1). Повидимоцу миниатюризация электрозонда, особенно при укорочен::,; т.зла, имеет смысл лишь до какого-то. предела, т.к. влияние уровня

!дискриминации обусловлено не только эффектами гидродинамического взаимодействия зонда и пузырей, но такгсе и размерами зоны •чувствительности за пределами геометрической формы яала.

1 Сопоставление измерений среднего ГС и интеграла от радиального распределения локального ГС (^) способствовало совершенствованию обоих резистивных методов измерения, проработке от-■.дельных их методических аспектов. Оно выполнено на ВВП и 11311 при давлениях (0,2-7,0)МПа. Расхождение результатов измерений, включавшее суммарную погревность, не превышало +(0,02-0,03),что свидетельствует о приемлемости разработанных измерений для исследования структуры ДОП. Среднее ГС фиксировалось_ка потенциометре КСП-4 {с пределами измерения- всей шкалы по ф:0,1;0,2;

0,5; 1,0) и на илейфовоа осциллографе Н043 Л или Н117/Х с пирн-ной ленты (200 или 120) им. Локальное.ГС фиксировалось также на. плеййовоа осциллографе и измерялось на пересчетом приборе • '(НП-9 яли.пат-100). ■■ •

; . Область исследований и'границы структур ДФП. Эксперименты выполнены при изменении ренлмных факторов в следующих областях Ьоответствэнно в опытах с ПЗД и ВЗП: давление (Р)-(0,2-7,0)Ш1а 0,12 ыПа; расходное ГС(/3)—СО—0,98) и (0-0,93 и 1,0); температуры -^;аС и 15°С; скорость смеси (Ц.сц) - (0,1-б,0)м/с и (0,006 !-4,0)м/с; тепловая нагрузка (<£/) - (0 и 0,5)МЗт/ц2.и 0 МВт/и2;

!внутренний диаметр трубы (сС) -18мм и 21ин. Электросопротивле- ' ;н;:е воды (15°С)у^ =(1000-1600)оц*м. В экспериментах на ВВП ис-|следовалась такхе интересная для анализа аварийных реашов область малых скоростей смеси вплоть до барботазкых регашов (Цс=; ;0;^=1,0). Последние определяют минимальную по иси границу реализуемых рекимов. В области малых скоростей силы поверхностного нзтя::ения и массовые салы превосходят инерционные, и чистота ;воды может наиболее заметно влиять на структурные характеристи-: •;ки. Поэтому часть опытов была выполнена на водопроводной воде I ( Р =(30-40)оы-м при 15°С). ■' ■

; В процессе опытов сигналы с обеих схем измерения У И У (г); фиксировались такяе.на электронных осциллографах и оопоставля- | ;лисъ с визуальными наблюдениями и фоторегистрацией структуры по-.тока. Измерения локального и среднего ГС существенно дополняют/; :друг друга и позволяет установить полную адекватность характера! -.измеряемых сигналов, фото-н.визуального наблюдений структуры ДФП,

Пузырьковый .1 снарядные-решит течения имели место в области расходных ГС А п(0-0,9). Границы областей наблэдения характерних структур (рис.О оказались пра исследованных давлениях примерно -одишшовіш! у 113П л ВВП и совпадашимк с данными'. дасонса-Зубера ■(темные значки), Точнее это узкие переходные области, тая.в ди-апазонеЧ^хО,1-0,2 структура эволюционирует от хаотпчно-расио-‘лозешшх пузырьков'сначала к групповому аксаиЗлевоиу всплытии, ’потоп в ансамбле появляется '.больео!*. • грибовидный пузырь-лидер г, !прк фсО,2-снаряды с длиной.(1-2)Ы.Нереход от снарядного течения к. коаьаевоау (</?>б,7) характеризуется, разруаенлеа глдквх про ;ок ыезду снарядами (вихревой переходный риг,їм). При малых скоростях смеси» пузыри крупные /.деформированные, их поперечные и продольные размеры различается часто вдвое. .Групповые ‘орму дзаае-•няя пузырей, делают саесь-.дадеко не' гомогенно;-;. С увеличением іскороста смеси пузырьковая структура заметно гомогенизируется, ‘пузцркм укевытвтся в р:< заирах и станознтся' почта • сферическими. .В СП с рсстоц увеличивается ГС в прооках,обостряется форма :носа -осарядов, возрастает зозиудзннОсть' в. округаоцеЛ снаряд кольцевой плеике н вблизи корма снаряда. Бее э.тп особенности, оо-'нарузенные на фотоснимках, однозначно проявляется в характере, 'сигналов со схем измерения ГС па экранах осциллографов,позволяя уверенно судить -о структуре дФП дазев процессе эксперимента. -.

| Истин-'00 ГС и.модификация модели потока., лпоіН.-= .В отличие -от однофазных в 'газохддкостішх потоках невозмо:-:но оперировать понятием "стабилизированное течение"; Изменение давления вдоль потока вызывает изменение расходного ГС(из-за 'расширения газовой ііази), не говоря узе о ПЗіі, где оно сопровождается разовым переходом. Однако в случае нео&огреваемых каналов эти процессы практически мояно считать разновесными,поскольку изменения происходят постепенно. Поэтому целесообразно использовать понятие развитых газокидкостных потоков, в которых не проявляется влияние на структуру условий формирования потока з смесителе, дросселе ' и т.п. ііо результатам папах и других исследований, реально по- ; ток становится развитый при. снарядном течении, шшуя длину ка- , кала (после'формирования) £.^- Зйсі) и при пузырьковом -£^.(2С-1О0)с1, в зависимости от несоответствия ^ормируемсі; структуры на-входе структуре развитой. Обычно на таких длинах устанавливается -характер просиля ги и отношение расходного и пстип-

ного ГС (р/р)» Данные экспериментов по среднему истинному ГС -представлены на рис. (2-4), они практически совпадают у ВВЦ и у ІІВП при давлениях (0,2-4,0)!Л1а и удовлетворительно отбываются эмплрпчоским уравнение;! (линии на рисунках)

■ 1.2 ♦ 7§В7с7 (!)

Оно соответствует данным в развитых ПП и СИ, за исключением пузырьковых структур с пристенными максимумами ГС. Влияние качества воды находилось в пределах погрешности экспериментов.

По форме уравнение (I) одинаково с выражением модели потока дре-Пфа. С привлечением литературных данных для рзевирения области применимости по давлениям уравнение (I) мохет быть модифицировано и представлено в безразмерном виде ,

; -;'У(р ) •*' и$/и<.„ (2),

где(/^у£/-отнопепие сродней дрейфовоіі скорости газа и скорости смеси (индексы: “ .... - г-.- Л.

<3/

ндексы: 1-гадкость, 2-газ). При числе ЭтвекаГо^^ЬбО /Нем - О,$5-Ус<А,' • п/>и ( 3 ), .

! (4 )#

Формулы (I и 2) отра'-ают известны!! факт автомодельности,Ф по скорости смеси при ^(1-2)м/с или при числе 4»да%|г>15-го>-I Теоретическая модель потока дрейфа (Зубера и Фнндлея) является попыткой двумерного анализа структуры дуП и позволяет получить уравнение £/?=<№>/<1><Ч>> = (^ + ифс,, {5)

Здесь параметр распределения

; С0^У>/ф<^> (6) ; иг1/ис^<ЦЧ>/<ъХ*> ;

Интегральный оператор осреднения по сечению<а>г~ ^ -плотность объемного потока смеси ^)-1Г,(1~^)+1г, ф * ( Ь );г*5, :

;1Г, ф -локальные скорости фаз и ГС; Щ^(гГг~^) - локальная : дрейфовая скорость газа; <^> и <(/;>= Ц • Первый член в ур-! авнениях (1,2,5) определяет эффект неравномерности радиальных : профилей (р а ^ (интегральное проскальзывание), второй - эффект локального скольжения фаз. Распределения и / использованы \ ими в виде м/ф(0)={-РА,)” (9) V Ат)Д(с)й(~[г/г^ (ю);

- - . « ' I. _ '

где ^(0) и 1(о) - величины характеристик в центре трубы, тог-> да С0~ Ь 2/(гыл + 2) (II).... |

’дубер предложил гипотезу о подобии Профилей V Я J -(Пчт), 9 этом случае = їТ'ТІ^с) * Измеренные профили Ч> { х ) в СП и ШІ (исключая пузырьковые профили с пристенным-.! иаксиауааии, (1-2*м/с в ВВП), имевт,. форму, близкую к степенному закону (9)

(рис.5). Данные по профилям в виде ф(0 ) (рис.б) позволя-

ли вычислить осредненные показатели степени п~2/(і$іс)/ф -і] (12) (;>ис.7). Наиболее заполненные! профили оказались в бгрботагшпх . рсаптх (I), с ростом скорости смеси (2-7) заполненность профиля у СІІ уменьшается. Во всех рекимах прп фиксированной скорости смеси профиль С(£) с ростом среднего ГС в потоке становится

более тупой. Ясли использовать гипотезу Зубера и Финдлея (п /» )

и полученные для СП данные по п , то не удается объяснить опытное значение С0=1,2. Пало того, при 0;»8 и С0=1,2 показатель степени Щ по (II) становится отрицательный и гипотеза неверна ; принципиально. Распределение плотности потока снеси на опыте непосредственно реально не измеряется а вычисляется по распреде- . ,лен;гяа '-г« , и ф . Лозтому удобнее перейти к такой форме мо- " дели потока дрейфа, которая оперирует этими непосредственно измеряемыми локальными величинами. Іісла ввести параметры, отрана-юлие неравномерность по сечению канала потоков аидкоіі а газовой

^ ^ <гг, «-</)><£> ) > ъг- ■(»-).

то выражения ( б)и (7) моено представить в виде гп. ,

і (із),

Если в уравнении (5) выделить комплекс .,с

;

Г* **&/$'. . »9). м?'в 420)

и ^^/^( )—относительная скорость газа. Параметр распреде-

ления С (аналогично Сь ) определяет интегральное проскальзывание при неравномерных профилях V)17, У- Зклад локального проскальзывания зависит от неравномерности профилей Ігі и V" и;да-і ется вторым членом в (18), но параметр С определяет масатаб ; этого влияния относительной скорости. При равномерных профилях !

( і Ц‘) С =1> Й=1. Пра подобных профилях скоростей фаз :

; У'(г) к = 4. (21)::

і 6=1 и параметр распределения С не зависит от <^ Ч"> ;

: ^ Г/ , ^Іі1іи£1>1 (22)

: ^ <ц">" <$><<#> I -*/««, .1 ....

: '■ ' V' 7 . 16 ■■■: ..........

Р«.5. ПрОфі.ТД Плросолсрглнв*!.

: p* 0,2 KU. "ftp

1.1 3 « 7.»;

г. і J *г?.Е'.;

5. ( p -oon^;

*. 1 0 «52.6/;

5. t p «6».*^;

6. Ї p*7i.o5:

7. t 0 -77.2».

в ч г OQ ЦІ 0,4 Цй г/г0

Ркс.б. !,‘ікс;у\;-.и,' j -Ір( О > ■■ VIITl "

ЇЇЕйі

Г. Р ■ ^,0 [С>1

г. f * [.о її

J. Г . 0,2 ИЛа.

ВНП:

4.S - Р • 0.12 ПЬ; 5,7 - Р « С. 12 U;iA, барЗотэх.

^т^олст^гжМ

,w

и VJ. _ и

ML Ж„. ifc« н/«.

РЬс.7 ^схаззт-л:!

СТ?ПЄИ!МХ :!рОС?!ЛЄі'« І, - а-ірл’отг.-;

^•МсЦ* ''^С*

5-Ut«s «/-; “•UtH* M >■/" 5.1/crt- !>7 'V>s

6-ІІси* г.? «/■.•! 7.UcM* *.0 f/fS

• - рер',мі? плс***::^

Ло сравнению с моделью потока дрейфа (5) модель потока относительной скорости (18) физически более, естественна и удобна, т.к* позволяет оперировать . непосредственно измеряемыми

локалышмн хароктеристиками, не прибегая к вычислению плотности объемного потока смеси I* и дрей^вой скорости Щ[ . Из связи с с + - , Ч>> (У? (23)

видно,, что параметр распределения Се зависит от локального дрейфа газовой фазы и полного разделения интегрального и локального проскальзывания модель потока дрейфа (5) не обеспечивает. Кроме того при равномерных профилях скоростей фаз параметр С, (в отличие от С ) в единицу не обращается (за исключением тривиального случая = <!'7= Другш преимуществом модзли относитель-

ной скорости является независимость параметра распределения С , от скорости смеси. Уравнения (5 и 1Э) по происхокдеипв являются тождествами, позволяющими в той пли иной форме разделять эффекты интегрального и локального проскальзывания. Модели не противоречат друг другу, и выбор одной из них определяется прагматическими соображениями. Их целесообразно использовать при ренинах течения с небольшими пульсациями локальных характеристик (например пузырьковом регшмф, т.к. в (5) и (18) входят осреднекные по времени величины.

! При снарядном течении локальные характеристики имеют не

только кратковременные пульсации, но подвергаются скачкообразному и очень глубокому изменения не значительно большие по длительности интерзалы времени в связи с чередованием в потоке пузырьковой и кольцевой структур. Представим снарядный поток после-, довательностью идентичных снарядов и пробок соответственно с долей времени следования У и (!-(/') и локальные характеристики : соответственно с двумя или одним итрихом. Уравнение потока дре- | Ьш в этом случае моано получить в виде * >

: ± «'Ч'ХМ'> + У&-*Р*>> . •

«/>>" <ч>><д> + . •• ' ‘ :

Здесь V. (25); , (26); !

■ (28); |

I. №)%<&> \

При несжимаемости фаз <^,> = <<|//>=<^'^;^(31).Зыра1:еш1е (2*0 :

является двухстадийноН модификацией модели потока дрейфа. Обыч--но.при обработке экспериментальных данных и применении уравне-,"'.

ішя (5), используют распределения Локальных характеристик, ос- :

у (я;

Очевидно, что уразненпя (2і») и (32г не адйватни, кроие тривиального случая однакових распределен:;*; ^ (Р) :т Н ре- .

зулътате использования некорректного уравнения (32) получаются ;

• значення не соответствующие ни пузырьковой структу-:

ре пробок ик ісольцевоіі структуре. Для корректного анализа СП в ; райках цоделл потока дрейфа (по 24) 'необходима информация о локальній характеристиках, раздельно осреднениях в интервалах времени следования пузиуькоэих пробок'к снарядоз, что трооует при-иокеппя более сложных диагностических:сродств измерзклп.,

' Параметрическое описание СИ. Результат:; многих эксперимен-; тальних исследовании позволит1 считать развитии (стационарный в ■ ■средней по времени) СИ эргодическиа стохастический процеесоп, ; поэтому оц и'оает быть описан статистическими параметрами, харак-те ризу -з., гл.: его зиу бреннаяпростраиствоішо-в^еиеішуи иестацаина-рность. Интегральная связь локального (вероятностного; и среднего но о.-іьеау ГС для достаточно представительно.; по статаетичое- ! кону оо'ъецу виоорки (например , в теченик_ооцего времени Т на ; экспериментально;; алеЛчограиае датчиком (р зафиксировано /7 пар . снаряд-пробка я распределение газа в них) дает 0 л I

Здесь Ц>п/>сЫ)н Щр( - распределение ГС и его среднее значение : (частный параметр) по объему \Znfi пуэирькозо:; пробки і ; У^(7^и і Ч£«\Г распределение ГС и его среднее значение (частішЛ параметр) по ооъеиу » занятому с-ьш снарядом гааз и кольцевой нидкоіі пленкоі’і\Tppt\XctitVc - интервалы.времени следования через кон-; трольное сечение канала і-их пробки, снаряда и пары иробка-сна-

рп"; г ~(Уп)У -(Уп)рГпн +7с*і)^ 1- Те* ;

I •< ■'' :

Обозначим: . * „ . г~; и :

(ЗЧ;

?о5?5 <Ч>> = Ч’.гІІ-Ч’І+Уи-Ц) <!§}.■;

■ Простое по <|орме и логичекому восприятию уравнение пара- ; метрического описания (35) теп не цензе содержит не тривиальное- ‘

іосреднение по объемац индивидуальных пробок и снарядов с учетом временного веса_их дискретной структура. Кроме введенных параметров V > и частоти снарядов = 1/ї для параметрическо-

го описания долины бить использованы взаимосвязанные с первой труппой и иезду собой параметры: [:« , Лу. - средние длі:ни снарядов и пробок; и г ей ,11мр ,і!\(и -средняя скорость двизения газа в снарядах, еидкости в пробках к кидкости в пленке вокруг , снарядов. Били изучены нормальность распределений, частних па-раиетров,доверительные интервалы, среднеквадрахические погрешности, моменти более высоких порядков: асимметрия и эксцесс. Выяснены влияние на эти характеристики увеличения ГС от границы с пузырьковии рекпиом к границе с кольцевым течениеа, а такае изменения скорости смеси от минимальных величии при барботаяиом . резине к больаик скоростям» Установлено, что распределения частных параметров и их некоторые статистические характеристики при этой закономерно изменяются, в частности распределения параметров суз-етвенно расширяются (рис.8^3^. Распределения параметров с вреиекнил весои намного нире, чеыч’ьесового фактора, и в основ-нон ::х статистические характеристики определяется распределеля-р.:гл весовых факторов. Как правило, распределения временных параметров проходят тест на нормальность по критерию Пирсона, пространственных и кинематических - на проходят,и при увеличении Не»

„ к наиболее

их асимметрия увеличивается. В первой случае средниегвероятпые

значения параметров весьма близки, ьо втором- несколько различаются за счет имеющихся в распределениях асимметрий. В целом средние параметри СП, вычисленные с учетом весового временного фактора, отличавтся от. просто осредненных. Лааъ при допустимое-; ти первого приблиасния и необходимости экономить ыаиинное время можно попользовать простое осреднение. .

; Установление развитой снарядной структуры обычно связывают ; Ь выравниванием скоростей двизения снарядов и прекращением их і слияния друг с другой. Это В03Ы0ЕН0 лишь в том случае, если ки-‘ льватерный эффект воздействия впереди идуаего снаряда не сказы-* вается на последурцеи. Экспериментальные и расчетные оценки свидетельствуют, что это возможно при длине жидкостных пробок иезду : снарядами более (8-26)с/ . При этой перед казднм снарядом поле і скоростей еидкости (в пробке) прииорно одинаково, что и обеспе-т чивает одинаковую скорость снарядов. В наипх опитах длпни кидккх

,[пробок на всех контурах наблюдались в пределах (9-I2)of , чи позволяет рекомендовать для развитого СП lrr/J ~!0 (37).

! С-другой сторони, снаряды не о'удут сливаться лииь в той случае, если скорость их подъема не зависит от длины снарядов. Экспериментальная проверка подтверждает это (рис.10), свидетельствуя о той, что главиим сопротивление:; движения снаряда является лобовое сопротивление, а ыеафазное трение снаряда о пленку аидкости пенсе существенно..Таким образом, скорость подъема снарядов і-(:ічстановится ванный параметром развитого СП, а сам он иоіет быть представлен "захороненной" структурой с подвижными друг относительно друга снарядами (// - Гс>,/[(.;■<f C/v) (38).

По результатам опытов в вертикальных трубах средняя скорость подъема снарядов описыветея выражением . (рис.II,12). Гистограммы индивидуальных скоростей снарядов свидетельствуют Об отклонении распределений Cfwf от нормальных и наличии у них заметной асимметрии (рис.13). Главный вклад в ГС ,дают снаряды, вклад пузырьковых пробок невелик и становится соизмеримый с вкладом снарядов липь вблизи границы с пузырьковым режимом и при больиих скоростях смеси.

; Наибольшую информацию о ГС содеркит временной параметр, до-Ья времени следования снарядов (If/), ГС в снарядах ( Щн) -следующий по информативной важности пространственный параметр, но он изменяется в более узких пределах. Реально ГС вдоль снарядов заметно увеличивается к корме снарядов, что обуславливает минимальную толзнну ялдкой пленки на конце снарядов. ГС в пузырьковых пробках ( Ч'пр) мало, но увеличивается с ростом скорости смеси (лндь при £/ел>Зм/с оно превышает О.г^Наиболее сильно па-; рамегры СИ зависят от ГС в потоке (кроме Lf„r), слабее- от //ел> (кроме частоты j), влияние давления в ПВП практически не замечено. В исследованных пределах параметры СП оказались весьма близкими в адиабатном ПЗЛ и в ЗВП, причем не удалось обнарукить влияния качества воды (Р=0,12Ша), однако последнее без проверки преадевременно относить к морской воде. Таким образом, парамет-, ры СП достаточно консервативны и Зависят в основном от ГС в по- I токе и Цсн.

і Влияние обогрева какала на структуру ПВП исследовалось при массовой скорости "Ц =500кг/м2с, давлениях Р = {0,2-7).'.іЛа и тепловой нагрузке ^=0,5МВт/ц2. Бликаііаии датчик располагался на

tJ £*" A‘ «* t.t yf"

w

и

зо

is

ІО

S'

П/,

%

О і о

I -П

1

Uxxi

М/с

3

40 //<? t69 С

Q.

ui ia JT Tts

ft

pec.o. oca,

P ■ 0,12 №. Мл£(0.62±0.02ы/с.

а. ^ «=37,0$

б. Ш *51,

в. Ір =65,^; .

__Vail

ft- тТГ

ОЧУбК.

Рис. 9.

Рсні

Тсні ГС«І Тсн ( остальные і L. обозначения cu.

ПФ

U темі tv

Г рис. 8 ).

W

«<

0J

т

0

* 1

О ’V ь І 1 »' % а’-< а] 8 і —

с Г — 0

— — і

-ft* -0- -г—

*г4 -лИ W ФА 0<Р ■•Ч о-

сс 0 «

і

Д "2 43ZP

о -/ 0 -* Л-З

Рис.10.ВВП,

Р=0,І2ИПА

пр-иМ£и,ф

1.2,6м/с, <*8,9*; ,

2.0.692и/с. 65,42;

3.0.203а/с, 47.Q*,

(барботах).

Рис. И.

ПВП, Р :

1. И,0 КПа; '

2. 1,0 Ш1а;

3. 0,2 ИПа;

И. Ур-ние 39.

Рис. 12.

1.3-дисткл. вода;

2.4-водопр. вода.

З.^чЗарботаа; 5-уравнение 39.

Рис. 13.

ввп. р=о,12 мпа, при lien , Ф:

1. 0,208а/с, 475;

2. 0,9и/с, 50,6#;

3. 2,бы/с, 4S,9/S; І/І2СЦ- по урав-нию 39.

Ірасстоякии І00ци(|~ 5,5} после конца обогреваеиого канала» однако тепловая неравновесность при низком давлении (0,2.\!Па) сохранялась в потоке и постепенно исчезала (падалоір )еще на длине . (125-180)ш, (7-10)г/ теплоизолированного канала. Это наблю-

далось при балансном ПС на выходе из обогреваемого канала /&*=0 (недогрев на входе в канал составлял 32,5К). Иовидоыоиу, тепло-; вая норавновесность проявляется главішнобразои в той, что тем- ' пература ;г/.дкосгл в пробках несколько иекьле температуры насыде-ния. С увеличением давлення степень неравновесности и падениеШ. на адиабатної: участке после обогрева заметно уненьиались и при Р=3;.Ша становились незаиетншлі. . '

В условиях неравиовссности снарядная структура сохраняется, но она становится «снее регуляризнроьанной, более возиуаднноіі л измельченной. Наряду со снарядами,характерными для адиабатного потока наблюдаются снаряды с нсзакончиьиимсн ^орц'/.рован.і ем, внутри этих снарядов есть пенные перегородки. Под влиянием тепловой’ Нагрузки и нерзановосиостл в обогреваеиО:! потоке резко укорачиваются длиш: снарядов (рис.І'О и пробок ( А-л-- (2-3))поток есто-

' - ' г<

ствеїшо является неразвитым. Пробили локального ПС при обогреве Сії оказывайся минее заполнеышни (рис.15),(в отличие от ІШ, пробили ПС которого под влиянием обогрева становятся более заполненными). Соответственно этоыу надает ііО в снарядах (рис.16). Уменьшение структурній длин обуславливает понижение частоти и доли времени следовании снарядов (рис.17). Связь минпуплышх толцин пленок на конце снарядов и длины снарядов в реальной ракновесноц СП отличается от теоретической. 2то несоответствие обуславливается большой турбулизаниеіі в реальном потоке и воздействием «е-:;:;:азного касательного иапряяония на границе раздела снаряд-х::д-. ;:ая пленка. В неравновесной потоке в той псе направлении влияет неразвитость снарядно!! структуру. Зто необходимо иаеть в виду : при разработке модели кризиса теплоо’бцена при кипении в СП.

Модель вертикально восходяцего СП. Значительное число параметров, описывающих структуру снарядного течения, обуславливает’ необходимость создания модели СП, т.е. физической схеиы структуры и кинематики.фаз в ней, системы уравнении, которая связывала бы все параметры и позволяла вычислять их в зависимости от ре- ’ еимных характеристик течения. Поскольку иассовые сили в горизонтальней потоках, особенно при небольших скоростях сыесй, вызыва-

а гз м &

Рвс.14. Cf«jer« швам скаряго» пара.

* * ♦ 1

|

4- *

V

• 9

1 V •

TJ -О- о О °т

♦ %

• ■ '

* ■ а г Д !»► о 1 об Aj, А- '

| о a о

Т я- о а А 5 А

Ж t 8' • о л Z

6

ai сооотевоч. с ф.ю*М СКГІІ КИМЯ Р, CHj.

а* 500 т 0,5 | I.fo 1.0 8 0,2

-'8

Ря|.15. Ралиальнис промяли пзросодераанпя

( ? = 1,0 Ulia.Wn = 500 кг/і^с). ,

0,-0: 1-2 •6ІЇ35, 0*0,5 М8г/іГ: 5-Ф=7І,8^

7 2-0 *43,0», ? G- (в=46,1%

•28,2»,

•22

7-iff =29,її,

8-3 =20,0,'..

% Г *А —о- ркггу і/

п у / г /

/а н / /

h ж ы /

О dF /і /

/

к /

/

д *0 *

' > 1 л к-"і > і 1 і 1 А 9 4 • і ъ 4 ct

iC7

і»

Я

et

a

it

iB

го

to

V /

А

д г t /

V 'С 'а1 VV пц И

U / J К К г

У 1гг У

-Ш- р* У

к /

/

/ Ц? о/ Т*

Pie. 1$. Средняч вши tpctitim следовавяп cnapn:w>. ОЛозкаїсяг» СИ. рас.14.

в tO&SOMSOeO 70 ЙО 90 (СО

Р«с.1?. Средние пзросолерзапая в счаряла*. Обозначения си. рас. 14.

!йт существенную поперечную ссиааетри» газораспределения в потоке, структурно-кпкеыатические схеїщ вертикальній (рис. 18а) и го-.ризонталышх СП доланы отличаться. Ранее скорость носа снарядов ( Ци) и средняя скорость газа в снарядах ( {(•(«) не.различались. Эти величины могут не совпадать благодаря слияния пузырьков їм-дкостиоіі пробки с носоц снаряда. У корш снаряда концентрация пузирьков несколько выпе, чей в основної': части пробки, за счет вихря, образуемого падаюдеіі ккдкоК плеккоіі и срыва газа с корцы снаряда. Часть этого сорванного газа возвращается в снаряд из; зони с повышенно;'. концентрацией пузирьков, а часть острится в . пробке, компенсируя потер» газа за счет слияния ее пузирьков с последувд.ім снарядом. Так’.;:.: образец, на дьиг.енпи авср^ снарядов как би накладывается продольны;! встречный иассоаеренос, это и ■ обуславливает неравепсаво і./* >//’-«, прямий I!;■.?>: приобретает

смисл истлнноіі скорости газа’ в снаряде, определяемо!: разнице*! прямого и встречного исссоперепосов. іідея встречного аассопере:г> са высказывалась в раде зарубежных работ по аассопереносу, она Ііс противоречит-понятно развитого СП и ’'замороженной" схе-иа. Возможные распределения локальных скорости.; фаз в сечении снаряда (рис.186) изображен:! при различной по величине трении иегіду кпдкостью в пленке и газом снаряда на .'.:е::ч,аано„ границе. де;ор-иация профиля скорости г.идкостп по .длине пробки показана в предположении ниспадающего движения нпдкои пленки вокруг снаряда (рнс.Ібк). -

,.,ля тир:.:пчес:м равновесного развитого СІІ (рис.Ка) с несгві-изем :м:і разами з подви:-;ноЛ системе координат, скрепленной с носом снаряда (т.с. двакуцсЛся со скоростью Ни ), в силу закона • чсразривностп уравнения относительного двикеяин кпдкости к газа і:"окт вид і</„ - 1/ІіГ)Ц-іГ,,ґ) = (і(н -1/,:и)(<~їс») (40)

( і!ц ' V"/?/’ ~ген).• ((>/• (*+1)

показать, что уравнение (4и) эквивалентно двум урав-нениян: ,г-^.г (1:^1^ (Ч2)И

балансное уравнение определяет связь парацетров с расходный Г- уЗ ^/у/уІ/сл? ^ Ч’ (£*

а частота следования снарядов дается кинематический уравнением . С/^/(^Ссн) ,Ц5,

Уравнения относительного движения (41,42,43), структурное-'

1 (36), уравнения развитого СП (37,38,39),а также балансное уравнение (44) и кішецат’лческое-(45)_определяют_ систему из 9 уравнений, в которой 12 неизвестных (^Л'.

'.Иц^ІІїсі \ Llfiif) и две характеристики, задающие режим (&( ),

Для замикання системы мозно использовать эмпирическое уравнение, описываадее линейну» связь доли времени следования снарядов и Ф (рис. 19, [ие„] =ц/с) (.Г+ С,СЗ С/'^ (46)

_ Ввиду тлостл ГС в пробках обычно при анализах полагается Ч^,=0 или = £<■/»<І (0,10-0,25). Данные исследования позволя- •

ют уточнить_этот параметр эмпирический уравнением (рис20Д//=м/с)

%. - С/'/-V 7777 / ‘

; В литературе часто и для и»/11с-> и длиД/ч’ используется одно и токе выражение, при этом неявно полагается^' =и„/и;«тт-*|3 балансного соотношения (44) следует

I Зто соотношение мозко рассматривать как парометрическую формулу модифицированного уравнения потока дрейфа (24) для СП в обвей случае. Из него следует, что£>/їр не совпадает токдественно ни с//*<у/4.НИ сі(и/і/г„. Только в случае, если встречным массопе-реносои МОЕЙ О пренебречь, Т.е. если „ ,1

Г Ііг(ь~і(гп}>~ин=^Мг. 149),тогда Ї? ^ ТА* (50)*

Данные экспериментов (рис.21) удовлетворительно следуют уравне-нив (50), точки не отклонимся закономерно вправо от биссектрисы, это свидетельствует о слабом влиянии встречного массопереноса. Расчетные оценки при использовании уравнения (41) показывает, такяе, что отличие (,{« и 1/г»'не моясет превышать несколько проц-' ентов, в противном случае придется допустить, что в пузырьковой пробке пузырьки движутся со скоростью ыекьсей, чем КИДКОСТЬ. :

: ’С учетоц уравнения (49)вместо 3-х выражений (41-43) получаются два*. (1 ^гг I!2 ~ и?,» (51) и Л - ^ 1 і ем (52)

В новоИ замкнутой системе из 10 уравнений (36-39, 44-47,51,52) ЄСТЬ 12 Переменных їі.піпг'І ъИгМ^шйт^ф)

Лва из них известны и задают реяиу процесса: скорость смеси и ГС ( или ^ )• Никс при сравнении модели с_эксперИ!.:ентом (рис.22-25)в качестве реяиыных фактороз выбраны Ф « К;,*. Зто целесооб- : разное потому, что параметрическое описание СП базируется на истинном ГС и естественно при использовании истинных параметров

! . ■ ' • • • . і ' - . ■ • 27 ..................... ....

[структуры потока в качестве фиксируемого фактора реюша иметь . истннное_а не расходное ГС. В этой случав предельные переходы . ;(^=0 и Ф= I) выгйняются автоматически, а параметры СП в иеньг- ; шей степени зависят от Цсм, Установка se pesnua по прибору^? • намного проае, чем установка /«■> . . -

Разрозненные литературные данные по параметра!: СП краііне . ограничены, за исключением исследования Акагавы £в ВВП); как > правило, при в одп гоя какой либо один параметр и в зависимости от. расходного ГС. Данные по ГІВІ1 практически отсутствуют, поэтому -расчетная модель проверялась в основной по экспериментальным данным настояцего исследования. Вклад пузырьковых пробок^1-^ в общее ГС определяется эмпирическими зависимостями (46,47).Расчет удовлетворительно соответствует эксперименту, (рис.22) причем вклад пробок не превыыает величину 0,11, т.е. дсаинируюаиы оказывается вклад сна ендов.Хорошее согласование получается при расчете ГС в снарядах ( Щн)(рис.23). Оно суцоственно зависит от фи [{м (в ряда работ полагается в барботаяных релі-

нах (firi ішкбольиее. Опыты с ИЗО и ЬВ!1 выполнялись в трубах разного диаметра, и для сопоставления их денных, зависядих от диаметра (длин и частот снарядов) на рис.24,25 приведены комплексы 15 . Здесь такэа как и на рис.19,20,22 залитые значки

соответствуют ilBil, полые-ЬВП. длины снарядов увеличиваются с ростом ф.Частоты следования снарядов оказываются ыиникалынпл в бапботагишх рекпмах и бистро увеличивайся с ростом скорости сисси. В области перехода снарядного течения в кольцевое иJ-H). Согласование экспериментальных данных и расчетов по йодоли (сплошные линии), проиллюстрированное на рис.19-25 оказн- . здотсп вполне удовлетворятсяыша даже ира <Г»(0,2 і: 0,7), т.е.

« областях, пограничных соответственно с пузырьковым и кольцевыми резииаш! течения, хотя здесь і!о:кно было озпдать худшего соо-: тветствия. . • . ' ' ;

Истинные скорости кидкоіІ фазы в пробке (/,/^) и скорость ::;;:д;соі; пленки ( Ккн) экспериментально не измерялись, но были пот лучены при использовании расчетной модели. Оказалось, что Цг^ і (0,9-0,94) [{ег., и не зависит от газосодерзания в потоке (Акагава ; получил иш=0,Эь 1/^). Наиболее интересными оказались результаты расчетов средней скорости пленки вокруг снарядов (рис.26,27), Сцроко распространенное шіенг.е о тон, что пленка ниспадает (те---

ILsd»1

Гис. 18.

Ur

it 4,9 u il j Q

V

И

/

•ut

о—/ •-2

| 0

/

• с

' <4 -Л «Ь -J/ Vft • / 4c

I ■ А У

/ * J

/ 1 ■' J

р^с.гь ' ВВП,Р=0,І2 Ша.

1.3-дистил.вода;

2.4-зодопр.вода; 3,*м5арботаж.

%т % а

%?

Ряс. го. і. бвп, р-одгили 2. ПЗП, Г*»0,2 Ші; 5. Трзгненае *7,

« ДО <1» ДОф,{ Ji jl Ряс* 22.

/

[чет вниз) под воздействием веса, зерно лишь в реаяиах с небольшой скорость» смеси, т.е. в области примыкающей к барботакным ірезяшш. С увеличением 1!^ происходит сначала обращение в ноль :а потоп и реверс расхода гндкости в пленке. Иомент реверса пле-!нки мояет представлять опасность для развития кризиса теплообмена при кипени». С друтоіі стороны, реверс пленки и ее подъемное движение лри снарядно» течении опровергает гипотезу ряда исследователей, отождествляющих переход снарядного реаима в коль-т цевой с реверсор пленки. ГС потока (при і(м-йп]Ь) ъ момент ре- . верса пленки ( Ц. ) а такке ГС з снарядах/^^цогут быть вычислены решением системы уравнений (36,46,47,52) при 1/1(= 0(рнс.28) Область ренинов с ниспадающий двинениец пленки в основном соответствует профилям ГО с показателем степени л>8 (рис.7), когда гипотеза Зуо'ера (т = л )>0 в рамках подели потока дрейфа становится неприемлемой. . ,,

■ выводы. ' ' .

і I. Систематическое зксперішентальное исследование структуры

лароводяных и водовоздуаных восходящих потоков в трубе позволило | - установить границы ооластей существования различных структур ДФП; •

- получить информацию о распределениях ГС- и их средних по сечению трубы истшшых величинах;

| - впервые получить больпой фактический материал одновремен-

но по всему комплексу временных, пространственных и пространст-реішо-вренешшх параметров СП; .

> - изучить влияние обогрева канала при высокой тепловой наг' руэке на параметры снарядной струї:туры. • .

і ' 2. Для.исследования структуры ДФН разработаны методики, со-

зданы датчики и схеиы измерения с хорошей пространственной и временной локализацией. Экспериментальные исследования и тарировка средств диагностики ДФП по другим способам измерения выполнены на трех специально созданных экспериментальных контурах. Степень методической проработки и проверки резистивных методов . измерения локального и среднего по сечению ГС достаточны, чтобы . рніг могли послужіть з качестве прототипов для промысленного изготовления.

.! < 3‘. По результатам визуальных наблюдений, фото- и злсктрон-

ной,диагностики границы переходных зон мекду пузырьковым и сна-

•Г- ■; _ 31 , . ' . ,....... ' . ..

’рядным течениями а также иегду снарядный и кольцевым - соответствуют средним истинным ГС в потоке 0,2 и 0,7, практически не .

отличаясь в исследованных пределах у ПВП и ВВП, . ; ■ :

4.. В ранках модели потока дрейфа предложены размерная и безразмерная эмпирические зависимости (1-4) для истинного среднего по сечению ГС. Обобщены результаты исследования радиальных профилей ГС и представлена их зависимость от регимных факторов.. Установлена неудовлетворительность гипотезы Зубера и Финдлея о подобии распределения локального ГС и плотности объемного потока смеси, показано, что в резинах, близких к барбота^шыы, при снарядном течении эта гипотеза неверна принципиально. ' ■

5. Для СП обоснована двухотадинкая модификация модели потока дрейфа, учитывающая чередование -во времени пузырьковой и кольцевой структур распределения фаз (24,48). Показана некорректность использования профилен, осредпенкнх по обеим структурам, . в интегральных соотношениях модели потока дрейфа. . -

: 6. Для ИП предложена другая модификация модели потока дре-

йфа - модель потока относительной скорости (17-20), имеющая ряд преимуществ и позволяющая при двумерном описании использовать реально измеряемые профили локального ГС к истинных скоростей фаз, не прибегая к вычислению плотности объемного потока смеси.

: 7. Разработано параметрическое описание СИ (33-36), позво-

ляющее учесть его многомерность и внутреннюю нестацпонарность, а такие установить правила осреднения параметров. Изучены ста-тпетпчеекке характеристики распределении всего комплекса частных параметров и зависимость их а такас средних параметров ох реним-них фактороз. 13 исследованных пределах и при сопоставимых реки- > иных гактоиах средние параметры оказались достаточно близкими'у. 1;3и (при разных давлениях) и у ВВП. Они зависят главный образом' от ГО в потоке и.от скорости смеси. . •, . . . \

: 8. изучено влиянии высокой тепловой нагрузки (при обогреве;

труби) на параметры СИ. Обнаружено, что термическая неравновес- ■■ ноеть в потоке сохраняется (при низких давлениях) на существен- \ к^:х длинах после окончания'обогрева канала. Снарядный поток в | условиях обогрева сохраняет характерные особенности и описывает-; с.ч темп £е параметрами, но на величине их сказывается неразвитость потека, его возмуленность, незаконченность формирования сна-ргдоз л пробок, при этом линейные размеры параметров структуры""

[существенно меньше. Тол'дини пленок вокруг снарядов оказываются '■заметно больше, предсказываемых теоретически.

| 9. Разработана расчетная модель СП, включающая структурно-

-кинематическув схему потока и систему уравнений, связывающую 'весь комплекс параметров течения. Впервые получена аргументированная' корреляция откоаения расходного и истинного ГС и отношений скоростей подъема снарядоз газа и снеси, установлено, что встречный цассоперенос делает эти отношения неадекватными. Данные экспериментов и расчетные оценки позволили сделать вывод о небольшой влиянии встречного массопереноса на структурные параметра. Система уравнений модели СП замкнута с помощью предложенных двух эмпирических уравнений для доли зремени следования снарядов (4-6) и газосодеркания в пробках (47), она содержит 10 уравнений и нетрудна в разрешении.

; 10. Соответствие расчетных (по подели) граненных и простр-

анственных параметров СП и данных эксперимента оказалось вполне удовлетворительным даже в областях, граничащих с другими структурами потоков, Ногно окидать поэтому, что полученные в расчете кинематические средние параметры такае-соответствуют реальным.

II. На основе модельных расчетов установлено, что кольцевая Пленка 2идк0сти вокруг снарядов не всегда течет вниз, как это Обычно предполагается. Ниспадающее течение пленки возмояно ишь При малых скоростях смеси, т.е. в области непосредственно прилегающей к барботакнш резииан. При больших скоростях смеси пленка течет вверх спутно со снарядами газа. Это означает, что при некоторых скоростях смеси течение пленки реверсирует, что нохет бить благоприятным для развития кризиса теплообмена при кипении, а такаё опровергает гипотезу о том, что граница сьарядного и кольцевого течений определяется реверсом пленки.

| 12. Предлоаенная расчетная модель является несложной реко-

мендацией для инженерных теплогидравлических расчетов пароводяных и газожидкостных трактов современных энергетических установок, аппаратов химико-технологической промышленности , трактов газо^не^тяного оборудования, где реализуются снарядные течения -в штатной или переходном процессе, а так:;;е в аварийных ситуациях

| Сокращения и обозначения. \ . : ;

;ДФП,1Ш,СН-двухфазный поток, пузырьковый поток, снарядный поток; 41311,ВВЦ - пароводяной поток, водо^воздушный поток; .

ГС - газосодернание (содержание пара или воздуха в нидкости);

НС - паросодерзанде. ■

лршцхг)

или — локальное (среднее по времени) ГС;

Ц) = -1г]г (р{р)-с!г - среднее по сечешш трубы ГС, вычисленное по распределению локального ГС; '

ф - измеренное истинное объемное ГС, среднее по времени и се-чени» трубы; . ■ . ' ■ ^ -

Р~ расходное объемное ГС; балансное массовое ПС;

\~lf~ локальная скорость, м/с; ^ - локальная плотность объемно-; го потопа, м/с; // - средняя скорость по сечен::», и/с;

’ Р- поперечное сечение труба, V - объеи, м3; , .

, А , %, - дчаиотр :: радиус труби, и; X - координата-раднус.и; . | С,- дляна,и; Р- давление, ШШ/и^; тепловая нагрузка,

| йГ/«2; *2Г- интервал времени, с; уу - доля вреасни следова-I иия снарядов; - частота,. 1/с; £- температура, К ;

\^~ плотность, кг/и3; £ - поверхностное натяжение, Н/и^.

! Индексы: ■ ■ • . ' -

;О - приведенное значение; I - жидкость; 2 - газ; си - сиесь; иф-или штрих - стадия следования пробки; сн-илп два штриха ' стадия следования снаряда; 21-или 2J - газ относительно

: кидкости или смеси; н - нос снаряда; /> - реверс пленки.

ІІо, материалам диссертации опуо'ликовано 58 работ. Основные работы по теш диссертации. .

| т , -

I Резистивный и емкостной методы измерения паросодерзсашш/

| В.И.Субботин, Ю.Е.Похвалов, Л.Е.Михайлов и др.// Теплоэнерге-; тика. 1974. к-6, с.63-68.

' 2. лоядуктометрическив датчики и измерительные схемы для

! определения газосодерхания водовоздушного потока/ В.И.Субботин,

*Ю.Е.Похвалов, Л.Е.НихаЙлов и др.// Вопросы теплофізики ядерних реакторов, и.і Атомиздат, 1974. вып.4. с.37-44. ‘

; 3. К расчету газосодергания смесей при пузырьковом тече-

; нии по данным измерения резистивным и емкостным методами/

: В.І1.Субботин, Ю.Е.ПохваловЛ.Е.Михайлов и др.// Теплоэнергетика.

11975. ,’,4. с.70-75.

; 4. Резистивный и емкостной методы измерения газосодерна-

; ния в вынужденном двухфазном потоке/ 3.И.Субботин, Ю.Е.Похза-лов, Л.З.Михайлов и др.// Пятая всес.конф. по теплообмену и гидравлическому сопротивлению. Л., 1974. с.269-271.

5. Временные и структурные характеристики газожидкостного потока при снарядном течении/ В.И.Субботин, Ю.Е.Похвалов, Л.Ы. Шіхайлов и др.// Теплоэнергетика. 1976. И. с.67-70.

6. О.Е.Похвалоз, В.А.Леонов, Г.Л.Урусов. Работа электрон-

ных автоматических приборов в схемах кондуктометрического измерения газосодерлсания// Вопросы теплофизики ядерных реакторов. ]Ц.: Атониздат, 1976. вып.5. с.56-57. ■ .

Г 7.Прибор для измерения истинного объемного газосодергания

! при пузырьковом ц снарядном течении двухфазной смеси/ В.й.Суб-, і ботин, Ю.Е.Похвалов и др.// Вопросы теплофизики ядерных реактор ! ров. М.: Атоммздат, 1977. вып.6. с.64-68. .

і 8. В.И.Субботин, Ю.Е.Похвалов, В.А.Леонов. Структура сна-;

| рядного пароводяного потока//Теплоэнергетика. 1977. К-7. с.65-; 67. '■ . • ■ ;■ ■ ■ ■ '

і 9. В.И.Субботин, Ю.Е.Похвалов, В.А.Леонов. Измерение ис- ;

: тинного объемного паросодер:-:апия'в потоке прибором, основанном; гна резистивном методе//Теплоэнергетика. 1977. ;!Э. с.68-70. •

| 10. В.И.Субботин, Ю.Е.Похвалов, В.А.Леонов. Измерение ис-

: тинного объемного паросодернашш снарядного пароводяного пото-| ка резистивным методом//Вопросы теплофизики ядерных реакторов.

■М. : Атониздат, 1978. вып.7. с.29-52. . :/ :

1 II. В.А.Леонов, А.И.Каблин, Ю.З.йохвалов. К вопросу изые-

!рения "локального" паросодернания методой электрозондорования// Вопроси теплофизики ядерных реакторов. П. : Атошздат, 1978. вып.8. с.65-73. • . .. . . ■

. 12. Ю.Е.Похвалов, В. И.Субботин,А.А.Юкин. Некоторые вреиен-

ные и структурные характеристики снарядного рееша течения пароводяной саеси// Вопросы теплофизики ядерных реакторов. Ы. : Атомиздат, 1980. вып.9. с.31-35. • '

13. Ю.Е.Похвалов, А.И.Каблин. Изиерение вероятностного локального паросодернания в трубе// Теплоэнергетика. 1981. Ё7.

;с. 44-48.

, 14.Ю.Е.Похвалов, АЛ’.Лариков. Влияние настройки "нулевой" ,

точки на погрешность измерения истинного газосодержанкя резис-.тивныы методой// Вопроси теплофизики ядерных реакторов, и. : Знергоиздат, 1981. вып.Ю. с.86-90. . '

; 15. А.К.Олехнович, Ю.К.Похвалов, В.П.Суо'ботин. Влияние

распределения газосодерхания по сечению на проскальзывание £аз ■в двухфазной .потоке// Расчетные и экспериментальные методы в теплофизике ядерных реакторов. Ы. : Знергоиздат,1982. с.75-82.

: 16. Истинное газосодерзание водовоздуиного потока в трубе

при барботакнои рекпые/ Ю.Е.Похвалов, 0.В.Андрианова и др.// Расчетно-теоретические и окспериыенталыше исследования в теплофизике ядерных реакторов, и. : Энергоатокиздат, 1983. с.56-63. ' '

; 17. В.II,Субботин Ю.Е.Похвалов. Влияние обогрева на струк-

туру снарядного пароводяного потока в трубе// Теплоэнергетика. 1983. 1.7. с.43-51. . ,

18. А.Н.Олехкович, Ю.Е.Похвалов. Уравнение для расчета объеикол концентрации фаз двухфазного потока// Вопросы теплофизики в ядерно-энергетических установках. Ы.: Энергоатош13дат, 1966. с.120-122

19. Ю.З.Похвалов, 0.В.Андрианова, А.С.Тиотенко. Структура

водовоздушного снарядного течения// Вопроси теплофизики в ядерных энергетических установках. М: Энергоатомиздат, 1986. с.'

115-120.

■ 20. В.П.Субботин, Ю.З.Похвалоз. Структура снарядного газо-

пароводяного потока з трубе// Теплофизика и гидрогазодинамика процессоз кипения и конденсации: тезиоы докладов{всес.конф. т.2. Испарение и конденсация. Двухфазные парожидкостные потоки. Рига, 1982. с.158-159.

! 21. В.И.Субботин, Ю.Е.Похвалов. Диагностика и структура

і неравновесного снарядного пароводяного потока в трубе// Анно-! тации докладов и сообщений 7-ой всес.конф. по тепломассообмену, і Шшск, 1984. с.95.

22. В.И.Субботин. Ю.Е.Похвалов. Диагностика и структура неравновесного снарядного пароводяного потока в трубе// Мате— і риалы 7-ой зсес.конф. по теплоыассообиену. Минск, 1984. т.4, \Ч.г. с.144-153. . . .

| 23. В.ІІ.Субботин, Ю.Е.Похвалов, А.А.Капустин. Статисткчесг;

I кая природа структуры снарядного двухфазного течения// УП Зсес. | конф. Дзухфазные потоки в энергетических машинах и аппаратах: тезисы докладов. Л., 1985. т.2. с.315-316. .

24. А.Н.Олехнозич, Ю.Е.Похвалов, С.Л.Цкшнатти. Профили газосодеркания з спутноц опускном двухфазном потоке// Теплофизика ядерно-знергетических установок. М.: Знергоатоииздат,1986.

25. А.Н.Олехнович, Ю.Е.Похвалов. Определение параметров распределения двухфазного потока// Теплофизика,ядерно-энергети-ческих установок. М.: Энергоатомиздат, 1986. с.72-78.

| 26. Ю.Е.Похвалов, В.И.Субботин. Статистические параметры

і снарядного двухфазного течения// Теплоэнергетика. 1988. й2.

С.28-33. • .

| 27. Ю.Е.Похвалов,В.И.Субботин. Статистические параметры ■

'Снарядного двухфазного течения// УІ всес. съезд ьо теоретичес-|коК и прикладной механике: тезисы докладов. Ташкент, 1986. :

28.Влияние режимных характеристик на статистические парапет- ' ры снарядного двухфазного потока/ Ю.Е.Похвалов, В.И.Субботин и др.// Минский международный фору:; по тепломассообмену: тезисы . докладов. Минск, 1988.с. 90-92. ^ ‘

29. А.Н.Олехнович, Ю.Е.Похвалоз. Уравнешгё^рЭсчета истин- : ного объемного паросодернания в двухфазных потоках// Теплофизи-ческке проблеш ядерної! техники. М.: Энергоатомиздат, 1987. с.

с.69-72

і68-72. . - . : ; '' V:/' 'у

! ЗО. Профили локального газосодерхания при пузырьковой ре- : [їиие течения двухфазного потока/ А.И.Олехнович, Ю.В.Похвалов н ’.др.//•Теплофизические проблемы ядерной физики. U.: Энергоатои-издат, 1987. с.72-73. ' . ■

; 31. А. с. У13208 СССР, -I. К л3 <5-01 !i£7/02. Датчик для измере-

ния истинного объемного паросодергания в трубах/ В.Я.Субботин, Ю.Е.Похвалов, Т.А.Цыганова, А.Н.Олехнович (СССР). - )з2Э6313д/

18-25; Бюл. ШО// Открытия. Изобретения. - 1982,. - Ш.О.

32. А.с. І286983АІ СССР, 4<rOI L’27/02. Дифференциальная копдуктомстрическая ячейка для измерения паросодернания/ Ю.З. Похвалоз, А.Н.Олехнович, Т.А.Цыганова и др.. (СССР).- . ■

|;± 3847^83/31-25; Бюл. «А// Открытия .Изобретения.-1987.--А. ■

, 33. А.с. 769295 СССР, ІІ. foiaF28F 27/00. Способ автоиати-

.чзскоіі запиты шшящего эконоыайзерао? перегрева /В.К.Тодорцев,

і.і.Б.Иризанд, Ю.Е.Похвалов и др. (СССР)*- !-’2707252/24-06; Бюл. 37// Открытия. Изобретения.-1980.-£37. ,

; 34. А.С. 767462 СССР, .\!.Хла F 23 //І/.00. Способ автомати-

ческого регулирования процесса горения в • топке парогенератора/ Іі.Б.Призанд, А.Н.Гаіідар, Ю.К.Похвалов и др. (СССР).-&27040И/

I24-06; Бюл.36// Открытия. Изобретения,- 1980.-£36. '

I ' ‘ . .

І ' ■ - .

Соискатель: