Течение смазок и деформируемых сред в технологических процессах с активыми силами трения тема автореферата и диссертации по механике, 01.02.05 ВАК РФ

РГ6 од

■л ДЕК

На правах рукописи

СЬЯНОВ Сергей Леонидович

ТЕЧЕНИЯ СМАЗОК И ДЕФОРМИРУЕМЫХ СРЕД В ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССАХ С АКТИВНЫМИ СИЛАМИ ТРЕНИЯ

01.02.05 - "Механика жидкости, газа и плазмы"

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Пермь - 1996

Работа выполнена в Пермском государственном техническом университете.

Научный руководитель -

доктор технических наук,

профессор,

Колмогоров Г.Л.

Официальные оппоненты:

доктор физико-математических наук, профессор, Тарунин Е.Л.;

кандидат технических наук, Долгих В.М.

Ведущая организация - НПО им. С.М.Кирова (г. Пермь)

Защита состоится " /9" ^199^ года в " ¡2 " часов на заседании«' диссертационного совета Д003.60.01,в конференц-зале Института механики сплошных сред Уральского отделения Российской академии наук (614013, Пермь, Ак. Королева, 1).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Института механики сплошных сред УрО РАН.

Отзыв на автореферат в двух экземплярах, заверенных печатью, просим направлять по адресу: 614013, Пермь, Ак. Королева, 1, Институт механики сплошных сред УрО РАН, ученому секретарю диссертационного совета.

Автореферат разослан " /? " ¿¿¿'-^¿-^б-*'/ 199^Ггода.

Ученый секретарь диссертационного совета, доктор технических наук, ст. научн. сотр. Березин И.К.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В промышленности, при получении металлургической продукции, широко применяются процессы пластической деформации с активными силами трения. Под активными силами трения обычно понимают такие силы трения, которые осуществляют или в основном осуществляют технологический процесс. Ведущее положение по объему производимой продукции в этих процессах принадлежит прокатке. Большинство процессов

пластической деформации ведется с применением технологической смазки, изменяющей условия трения в очаге деформации и оказывающей за счет этого благоприятное воздействие _ как на ведение самого процесса, так и на получение качественного изделия. Важность активных сил трения в формировании готовых изделий вынуждает включать в математические модели процессов определенные соотношения для сил трения, учитывающие толщину слоя смазки между деформируемым изделием и инструментом. Известно также, что силы трения зависят от режима трения между инструментом и деформируемым изделием и оказывают решающее влияние на процесс деформирования и качество изделия. Анализ режима трения в процессах пластической деформации ведется обычно на основании расчетов толщины слоя смазки в очаге деформации при решении уравнений гидродинамики.

Существующие теории • смазочного действия в технологических процессах не в полной мере учитывают поведение смазок при высоких давлениях. Ряд допущений при исследовании течений в смазочном слое принимается гипотетически. Анализируя течение слоя смазки при листовой прокатке, исследователи предполагали экспоненциальную зависимость динамической вязкости смазки от давления. Однако работы ряда ученых показали, что в области высоких давлений, характерных для процессов пластической деформации, эта зависимость меняется. Поэтому необходимо создание теоретических основ расчета толщины слоя смазки в процессе листовой прокатки с учетом ее новых свойств.

Наряду с прокаткой, особое внимание уделяется совершенствованию, созданию и внедрению новых технологических процессов пластической деформации с активными силами трения и реализующими эти процессы машинам. К таким машинам относятся агрегаты для пластической деформации заготовок с высокими обжатиями. Как правило, реализующиеся в этих агрегатах процессы,

представляют собой определенные сочетания элементов известных способов прокатки, ковки, осадки, волочения, а машины применяются как в составе литейно-прокатных агрегатов, так и самостоятельно. Новый технологический процесс, реализованный в агрегате циклической деформации, требует создания теоретических основ для исследования течения как смазки, так и деформируемой среды.

Процесс освоения и эксплуатации такого технологического процесса как прокатка - волочение выявил значительную нагруженность неприводного валка. Этот факт заставляет с позиций теории гидродинамической смазки искать новые пути улучшения процесса.

Метод конечных разностей (МКР) для уравнений Навье-Стокса, записанных в переменных вихрь-функция тока, хорошо зарекомендовавший себя в ряде задач по течению сред, не нашел практического применения в .задачах течения с неизвестным расходом деформируемой среды. К этому классу задач относятся задачи с активными силами трения при проскальзывании граничных поверхностей инструмента и деформируемого изделия.

Таким образом исследование течений смазок и деформируемых сред имеет важное научное и практическое значение. '

Цель работы. Целью диссертационной работы является развитие и создание теоретических основ процессов течения смазок и деформируемых сред в технологических процессах с активными силами трения и получение новых научных и практических результатов.

Научная новизна работы: »впервые разработана модель течения смазки при прокатке, учитывающая изменение пьезокоэффициента вязкости смазки с ростом давления; >впервые разработана модель течения смазки в новом процессе циклического деформирования;

■ развит метод конечных разностей для уравнений Навье-Стокса, записанных в переменных вихрь-функция тока, для класса задач течения сред с неизвестным расходом;

сделан анализ влияния основных факторов на формирование слоя смазки в технологических процессах;

♦ выявлены закономерности течения пластически деформируемой среды в процессе циклического деформирования;

♦ разработана математическая модель и алгоритм решения задач нестационарного течения пластически деформируемой среды, проведена проверка, работоспособности предложенного алгоритма.

Практическая значимость:

♦ полученные результаты работы использованы при разработке технического задания на проектирование и изготовление установки совмещенного процесса непрерывного литья и деформации для производства листа из алюминия на Михайловском заводе обработки цветных металлов;

♦ предложены защищенные авторскими свидетельствами способы и устройства для процессов с активными силами трения;

♦ выявлены характеристики смазки, обеспечивающие стабилизацию условий трения при прокатке;

♦ получены результаты, анализ которых позволил подобрать режимы процесса циклического деформирования с целью исключения обратного течения металла и повышения качества изделия;

♦ разработаны алгоритмы и программы на IBM AT совместимой ПЭВМ для расчета режимов трения и •течения пластически деформируемых сред.

Апробация работы. Основные положения и результаты работы докладывались и обсуждались на V Всесоюзной научно-технической конференции "Получение и обработка материалов высоким давлением", Минск, 1987; на Всесоюзной научно-технической конференции "Задачи технического перевооружения листопрокатного

производства", Днепропетровск, 1987; на научно-технической конференции "Математическое моделирование технологических процессов обработки металлов", Пермь, 1987; на научно-технической конференции "Современные вопросы динамики и прочности в машиностроении", Пермь, 1986; на IV Всесоюзной научно-технической коференции "Теоретические проблемы прокатного производства", Днепропетровск, 1988; на Всесоюзной научно-технической конференции "Новые технологические процессы прокатки как средство интенсификации производства и повышения качества продукции", Челябинск, 198 9; на II Всесоюзной научно-технической конференции "Реология и оптимизация процессов переработки полимеров", Ижевск, 1989; на I

Всесоюзной школе конференции с международным участием "Математическое моделирование в машиностроении", Куйбышев, 1990; на Межгосударственной научно-технической конференции "Состояние и перспективы развития научно-технического потенциала южно-уральского региона", Магнитогорск, 1994.

Публикации. По результатам диссертации опубликовано 23 работы, включая 6 авторских свидетельств.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 3 глав, заключения, списка использованных источников, приложения, изложенных на 207 страницах машинописного текста, содержит 59 иллюстраций и список использованной литературы из 202 наименований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, сформулированы цели и задачи работы и дано краткое ее изложение по главам. •

В первой главе на основе анализа работ, посвященных теории смазочного действия и трения, проанализировано современное состояние исследования течений в технологических процессах с активными силами трения и их практическое применение.

Отмечается, что целый комплекс вопросов остается непроработанным.

Существующие теории смазочного действия не в полной мере учитывают поведение смазок при высоких давлениях. Ряд допущений при исследовании течений в смазочном слое принимается гипотетически. Разработка и внедрение серии новых технологических процессов получения металла выявила значительную нагруженность рабочих органов машин. Теория смазочного действия для новых процессов' пластической деформации с целью их улучшения не создана.

Разработки МКР для уравнений Навье-Стокса в переменных вихрь-функция тока в области механики жидкости и газа не нашли практического ~применения при исследованиях пластического течения металлов. В рамках задач течения со скольжением остался неясным вопрос, каким образом решать задачи с активными силами трения.

Во второй главе рассматривается комплекс технологических задач течения, разработанные модели которых базируются на законах механики сплошных сред.

Дается количественная оценка обычного допущения малости конвективных членов в уравнениях движения при прокатке.

Для такой оценки вместо проекции действительного ускорения на ось х было введено усредненное по толщине слоя значение ускорения и записана система уравнений гидродинамики для смазки в зазоре между валками и прокатываемой полосой

др д\

дх ду ду„ д\\

др ду

(1)

дх ду

= 0,

со

ср

в 0

дvv

¿4

— + к,— дх у ду.

лУ■

(2)

(3)

Интегрирование уравнения движения совместно с граничными условиями и уравнением

несжимаемости позволило найти величину градиента давления с учетом и без учета инерционных членов. На рис.1 представлены расчетные зависимости влияния скорости прокатки на отношение

дРт /дР ___ дРт

—, где

дх

градиент

дх / дх

давления, подсчитанный с учетом инерционных членов,

1-ц = 0, 01 Па-с, 2-0,1 Па-с, 3-1 Па-с .

Разработана модель течения технологической смазки с усложненными реологическими свойствами при листовой прокатке. Зависимость вязкости смазки от давления принималась в виде

ц = ц0еа|Р, при р<рх,

ц = при р>р{.

Система уравнений гидродинамики принималась в форме (2) и

Ф = 8± = о. дх ду ду Граничные условия

для

(4)

смазки

V*U = V0 ' V*U.=V»' ^x=O=P0. (6)

где vy - скорость прокатываемой полосы и валка; у-

координата валка по оси у; рй, д - давление на входе в зону деформации и перехода пьезокоэффициента вязкости смазки.

Исследуется формирование слоя смазки во входной зоне и зоне деформации металла. В модели учтена упругая деформация валков и полосы.

Решая систему (5), (2), (4), получаем разрешающую систему уравнений относительно неизвестной толщины слоя смазки и координаты перехода ее пьезокоффициента вязкости. Для входной зоны очага деформации система имела вид

L-j-Lj-^-^-VX^-J)-^)].

где b =b(R - безразмерное расстояние до сечения, в котором происходит изменение пьезокоэффициента вязкости смазки; hg = h/R- безразмерная толщина слоя смазки; ä = a/R - безразмерная протяженность смазочного клина;

R - радиус валка; ф - угол захвата; I,K - f{1\,<р,х).

Решение системы трансцендентных уравнений (7) проводилось по методу Ньютона с вычислением производных аналитически.

На рис.2 приведены расчетные зависимости толщины смазочного слоя от отношения Pi/Po • Кривая 1,2 расчет при а, * а2, 3 - при а( = а2 . Условия прокатки следующие:

Я0=0,125мм, Я, = 0,1мм,

R = 0, 25м, vo = 0, 9vB , vb = 5m/c, ах =2, Э-Ю^МПа"1,

а1 = 0,26-10"2МПа"1, ц0 = 93-10"2Н-с/м2.

Многообразие применяемых смазок и пластически деформируемых

материалов может привести к случаю, когда давление перехода пьезокоэффициента вязкости смазки сместится в зону деформации.

Для зоны деформации система дифференциальных уравнений для смазки записывалась в форме (2), (5). а граничные условия в виде

ух|у=0 = № = = = = Рг, (8)

где Ь = Н0 / Н; Н - высота заготовки до деформации и в зоне деформации; р2 - давление на выходе зоны деформации; толщина слоя смазки в сечении

перехода пьезокоэффициента вязкости смазки и в сечении выхода из зоны деформации.

Решая уравнение (5), совместно с (8) и соотношений для динамической вязкости (4), приходим к системе трансцендентных уравнений относительно неизвестных и

к

где / - длина зоны деформации; /(й,) = /(Л;- , У0, ув, Д,, Я,1,Н0, ф); / = 0Д,2. Решение (9) по методу Ньютона позволило выявить закономерности формирования слоя смазки для зоны деформации.

Проводится анализ течения смазки и подбор формы инструмента с точки зрения уменьшения диссипативных явлений в смазочном слое в процессе прокатка-волочение. Течение смазки в зазоре между неприводным валком и прокатываемым изделием описывается уравнениями (5), а диссипативная функция, с учетом допущения о преобладании горизонтальной скорости имеет вид

При этом функционал, определяющий потери энергии на трение слоев смазки, находим с учетом выражения (10)

ь 1

Г-ДфдЗуйх. (11)

о о

Решая уравнение Эйлера для функционала (11), найдена форма образующей поверхности неприводного валка для обеспечения минимальных потерь энергии на преодоление сил внутреннего трения

Н(Х) =

(12)

где Нс, Нх - вертикальный размер канала неприводного валка на входе и на выходе соответственно; 1Р - рабочая длина канала неприводного валка.

Для исследования формирования смазочного слоя в валке заданной формы (12) решена система уравнений (5) совместно с однокомпонентной моделью зависимости вязкости смазки от давления и граничными условиями

у*и„ = "0' у*и ='0' Дм> ='0' = Р»' (13'

где /с - свободная длина канала неприводного валка. В результате решения ( получено уравнение для определения толщины смазочного слоя

¿он

аЕГ-1 Аон(7Я7-1)

= 1,

(14)

где }\т=Ьй1Н0; Нс=Нс/П0; р = /(а„д,>Ио» у0,Н0,1с) .

Разрабатывается теория смазочного действия нового процесса - процесса циклической деформации. Решается задача нестационарного течения стеклосмазки. Процесс формирования слоя смазки разобьем на три стадии: сближения, развития текучести, деформации. Течение смазки для декартовой системы координат описывается уравнениями (5) и условием несжимаемости (2).

Граничные условия

Чм>=0' v*U=v:

др/дх|х=0 = 0, , - 0,

(15)

где V®, V® - горизонтальная и вертикальная составляющие

вектора скорости бойка; к - толщина слоя смазки.

Решая уравнения (5), (2), совместно с (15) и кинематических соотношений для процесса циклического деформирования, получено трансцендентное уравнение относительно неизвестного угла поворота эксцентрикового вала, при котором в заготовке появляется пластическая зона

cospn

2/^3

[соза + 8трпл]

Зцу

АН eos

Рпл-а

2sina

cosa

(16)

з

где АН - абсолютное обжатие заготовки; еэ - эксцентриситет приводных валов; а - угол наклона рабочей поверхности бойков к оси деформирования. На рис.3 показано влияние угла наклона рабочей поверхности бойков на толщину смазочного слоя начала пластического течения материала заготовки для следующих условий: у=0,157м/с,

'о •

0,1м, #|=0, 02м, е = 0, 015м,

Ц=34, 5Н-с/м2 , /7пл=100МПа.

Для стадии развития текучести (5), (2) совместно с граничными

слоя в

решены уравнения условиями и получены соотношения для смазочного недеформированной области

л о ->1/3

/1 =

(17)

в пластической зоне

А =

6К

М2

1/3

Рил

На стадии пластической деформации из уравнений (2), (5) с граничными условиями зависимость толщины слоя смазки от координаты поворота приводного вала (5

-¡2~

(18)

решения получена х и угла

А =

6ц V СОЭ Ря

(созр-совр^)

¿(0

1/3

(19)

Представлена модель течения металла в процессе циклического деформирования. На основе разработанной модели исследуются вопросы улучшения процесса, в частности, исследуется явление обратного течения металла. Горизонтальная величина скорости металла представлялась в виде суммы двух составляющих - от действия вертикальной скорости инструмента и от действия горизонтальной скорости инструмента

(20)

Из уравнения баланса обьемов получено трансцендентное уравнение для определения критического угла поворота эксцентрикового вала (5хр, при котором расход металла в сечении входа отсутствует

сечения,

2т1 соз(ркр - а) - [//0 - (//0 - //*)] • 51п((5кр - а) = 0, (21)

где т = хнсП - относительная координата нейтрального

/ = ДЯ/2ьда + еэсоз(ркр-а), ' А Я = Я0-Я,,

Н,ь = /(Я, ,еэ, ркр, а). На рис. 4 представлены расчетные кривые распределения горизонтальной скорости металла при повороте эксцентриковых валов для следующих условий: еэ =0,015м,

а = 7,5°, т = 0, 9, у = 0,157м/с, рпл=100МПа, Я0=0,20м,

Я, =0,04м, 1-Зс = 0, 4-0,6, 5-0,8, 6-1,0, х = х/1.

В третьей главе Дается развитие метода конечных разностей для уравнений Навье-Стокса в переменных вихрь-функция тока для нового класса задач - задач с неизвестным расходом. Основная система уранений записывалась в виде

<к

А

дх дх\

dv. dv

= + 2д

di

да дсо

— + vx —

dz дх

ду дх

dv.

J дх

д\'х dv —+—-

ду дх

да _ д ''~ду~дх

ду дх ду дх) р ю =<-Дф,

дх2 ду2'

V, =

Зф Э/

(22) 9

+ SW, (23)

(24)

(25)

(26)

цэф = T/H, Т = Т(Н, е, t),H = ДЖ, lue = 0-5(va + vk4), (27)

/t=aniaikCTik. /n=aniankCTik' (28)

% = »ft + P5ik' = 2Мэф,P = -a„/3. (29)

Уравнение Пуассона для функции тока (25) и давления (24) решались релаксационным методом. Граничные условия

для давления в пластической зоне находились из уравнений движения (22) . При совместном решении уравнения для вихря (23) и функции тока (25) использована двухконтурная методика, а уточнение входной скорости на каждом временном слое производилось из разностного аналога условий (28). При решении уравнения для вихря (23) использована схема переменных направлений. В качестве примера решена нестационарная задача прокатки свинцовой заготовки с выходом на установившийся режим и сравнение с известным стационарным решением по методу конечных элементов для условий: закон трения Амонтона-Кулона

/с = /тр/п ' /тр = (ц !Н = 0, 3 . Сравнительные данные по

заключении обобщены основные результаты работы.

1. Разработана математическая модель течения смазки с усложненными реологическими свойствами в процессе прокатки.

2. Получены решения задачи течения смазки в процессе листовой прокатки. Установлено, что при изменениии пьезокоэффициента вязкости смазки с давлением толщина смазочного слоя может значительно снижаться, увеличивая силы трения. Различия • в силах трения определяется нагнетающей способностью валка и полосы и зависит от' величины перехода пьезокоэффициента вязкости смазки. Выявлено, что применение смазок с низким значением величины перехода пьезокоэффициента вязкости смазки оказывает стабилизирующее действие на условия трения.

3. Большие Градиенты давления во входной зоне накладывают ограничения на выбор метода решения систем уравнений. Численные эксперименты показали, что сходимость решения в значительной степени зависит от выбора начального приближения по методу

О • О •

Рис.5

линиям уровней

горизонтальных

скоростей

выявили

идентичность

картин течения

металла.

Поверхности

уровней

горизонтальной

скорости

представлены на

рис.5.

В

Ньютона и точности вычисления производных заданных функций.

4. Результаты расчета показывают незначительное влияние сил инерции на гидродинамический эффект технологической смазки. Погрешность расчетов при скоростях, меньших 60 - 70м/с, не превышает 4%.

5. Определена нагнетающая способность инструмента оптимальной геометрии. Получены зависимости для определения толщины слоя смазки на входе в зону деформации и распределения давления в смазочном клине с учетом оптимальной формы инструмента.

6. Впервые предложена теория и исследованы закономерности формирования слоя смазки для нового процесса - процесса циклической деформации. Установлено, что толщина слЬя смазки является сильно нелинейной зависимостью параметров деформирования и значительно меняется в процессе цикла работы агрегата. К концу стадии деформации ее толщина имеет значительную величину по всей поверхности деформируемой заготовки и намного превышает размеры микронеровностей, обеспечивая жидкостный режим трения.

7. Предложена модель течения металла при циклическом деформировании, позволяющая исследовать влияние кинематических и геометрических параметров процесса на механизм явления обратного течения металла. Установлено, что подбором параметров процесса можно исключить обратное течение, устранив при этом нагрузку на компенсаторное устройство на входе.

8. Развит метод конечных разностей для уравнений Навье-Стокса в переменных вихрь - функция тока для класса задач с неизвестным расходом. Создан алгоритм решения задач течения деформируемых сред с активными силами трения и проведена проверка работоспособности предложенного алгоритма.

Основное содержание диссертации опубликовано в работах:

1.Колмогоров Г.Л., Сьянов C.J1. Теория гидродинамической смазки с переменным пьезокоэффициентом вязкости при прокатке // Современные вопросы динамики и прочности в машиностроении: Тезисы докладов.- Пермь, 1986.- С. 46.

2.Верхоланцева P.M., Сьянов С.Л. Влияние упругого сплющивания валков на формирование смазочного слоя при прокатке // Современные вопросы динамики и прочности в машиностроении: Тезисы докладов.- Пермь, 1986.- С. 45.

3.Колмогоров Г.Л., Сьянов С.Л., Фатхисламова З.Ш. Течение смазки с переменным пьезокоэффициентом вязкости во входной зоне очага деформации при прокатке // Трение и износ.- 1986.- т.7.- N 6.- С. 993-997.

4.Колмогоров Г.Л., Сьянов С.Л., Инерционные эффекты смазки при листовой прокатке с жидкостным трением // Известия вузов. Черная металлургия.- 1987.- N 10.- С. 33-35.

5.Сьянов С.Л., Колмогоров Г.Л. Исследование формирования смазочного слоя при деформации заготовок бойками в машинах с эксцентриковыми клетями // Математическое моделирование технологических процессов обработки металлов: Тезисы докладов.-Пермь, 1987,- С. 46.

6.Сьянов С.Л., Сидина Н.В., Соколова Е.В., Толокнова Е.И. Исследование течения металла на поверхности инструмента при циклическом деформировании // Молодежь прикамья в ускорении научно-технического прогресса: Тезисы докладов,- Пермь, 1987.- С. 88.

7.Сьянов С.Л., Лехов О.С. Некоторые аспекты повышения эффективности процесса циклического деформирования // Получение и обработка материалов высоким давлением: Тезисы докладов V Всесоюзной конференции.- Минск, 1987,- С. 65.

8.Сьянов С.Л. Формирование смазочного слоя в процессе циклического деформирования // Получение и обработка материалов высоким давлением: Тезисы докладов V Всесоюзной конференции.-Минск, 1987,- С. 78.

Э.Колмогоров Г.Л., Сьянов С.Л., Особенности течения смазок при листовой прокатке // Задачи технического перевооружения листопрокатного производства: Тезисы докладов Всесоюзной конференции.- Днепропетровск, 1987.- С. 70.

10.Сьянов С.Л. О решении физически нелинейных задач течения с неизвестным расходом в переменных завихренность - функция тока // Молодежь Западного Урала в решении задач научно-технического прогресса: Тезисы докладов.-Пермь,198 8.- С. 13. ,

11.Сьянов С.Л., Колмогоров Г.Л. О проблемах решения задач теории прокатного производства в переменных завихренность - функция тока // Теоретические проблемы прокатного производства: Тезисы докладов IV Всесоюзной коференции.->Днепропетровск, 1988.-С. 19.

12.Колмогоров Г.Л., Сьянов С.Л., Логинова Т.В. Особенности течения смазки при листовой прокатке с рассогласованием скоростей // Теоретические проблемы прокатного производства: Тезисы докладов IV Всесоюзной конференции.- Днепропетровск, 1988.- С. 25.

13.Сьянов С.JI., Колмогоров Г. Л., Лехов О.С. Реализация жидкостного трения при производстве заготовок в агрегате циклической деформации // Новые технологические процессы прокатки как средство интенсификации производства и повышения качества продукции: Тезисы докладов Всесоюзной конференции.-Челябинск, 1989.- Ч. 1.- С. 23.

14.Сьянов С.Л., Колмогбров Г.Л. Течение смазки с переменными реологическими свойствами при прокатке // Реология и оптимизация процессов переработки полимеров: Тезисы докладов II Всесоюзной конференции.-Ижевск, 1989.- С. 170.

15.Сьянов С.Л. Решение пластических задач с активными силами трения разностным методом // Математическое моделирование в машиностроении: Тезисы докладов I Всесоюзной школы конференции.- Куйбышев.- 1990.- С. 43.

16.Колмогоров Г.Л., Носачевский A.B., Сьянов С. Л. Нагнетающая способность волочильного инструмента оптимальной конфигурации // Известия вузов. Черная металлургия.- 1990.- N 4.-С. 32-33.

17.Колмогоров Г.Л., Сьянов С.Л., Малинина Т.С. Гидродинамическая смазка - основа высокоэффективных энергосберегающих технологий при пластическом деформировании // Состояние и перспективы развития научно-технического потенциала южно-уральского региона: Тезисы докладов Межгосударственной научно-технической конференции.- Магнитогорск,- 1994.- С. 76.

18.А.С. 1346291. Роликовая волока / Г.Л.Колмогоров, С.Л.Сьянов . (СССР). Опубл. 23.10.87, Бюл. N 15. .

19.А. С. 1304947. Способ прокатки полосовых заготовок / Г.Л.Колмогоров, С.Л.Сьянов. (СССР). Опубл. 23.04.87, Бюл. N 39.

20.A.C. 1334460. .(СССР). Непублик. 1987.

21.А.С. 1410357. (СССР). Непублик. 1988.

22.A.C. 1641480. (СССР). Непублик. 1990.

23.A.C. 1727279. (СССР). Непублик. 1992.

Сдано в печать II.II.96 г. Формат 60x84/16. Объем I п.л. Тираж 100. Заказ 1066. Ротапринт ПГТУ.