Возможности улучшения флуктуационных характеристик и линейности СВЧ смесителей на диодах с барьером Шотки тема автореферата и диссертации по физике, 01.04.03 ВАК РФ

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА I. Обзор литературы и постановка задачи исследования.

§1.1. Требования к преобразователю частоты как линейному, высокочувствительному входному устройству.

§1.2. Развитие и состояние методов анализа фдуктуационных характеристик смесителя.

§1.3. Развитие и состояние методов анализа нелинейнцх эффектов в преобразователях частоты.

§1.4. Проблемы синтеза и автоматизации проектирования нелинейных радиофизических устройств.

§1.5. Задачи исследования.

ГЛАВА 2. Методы исследования линейных характеристик слабосигнальных смесителей на ДБШ.

§2.1. Линеаризованное уравнение смесителя.

§2.2. Расчет коэффициента шума преобразователя частоты в общем случае

§2.3. Особенности минимизации коэффициента шума смесителя. Метод обратных градиентов.

Выводы к Главе 2.

ГЛАВА 3. Анализ нелинейных эффектов в преобразователях частоты на ДБШ.

§3.1. Уточнение стационарного режима ДБШ.

§3.2. Методика расчета уровня интермодуляционных и комбинационных составляющих в диодных преооразователях частоты.

§3.3. Особенности спектрального метода расчета нелинейных искажений в преобразователях частоты.

Выводы к главе 3.

ГЛАВА 4. Исследование флуктуационных характеристик слабосигнальных смесителей на ДБШ.

§4.1. Влияние режима по гармоникам гетеродина и комбинационным частотам на коэффициент шума смесителя на ДБШ.".IOO

§4.2. Зависимость коэффициента шума смесителя от режима возбуждения ДБШ.

§4.3. Влияние нелинейной емкости барьера Шотки.

§4.4. Применение гетеродинного напряжения сложной формы.

§4.5. Экспериментальное исследование слабосигнальных смесителей на ДБШ.

Выводы к главе 4.

ГЛАВА 5. Исследование нелинейных свойств преобразователей частоты на ДБШ.

§5.1. Влияние мощности гетеродина на уровень нелинейных искажений в преобразователях частоты.

§5.2. Зависимость уровня интермодуляционных составляющих в спектре вынужденных колебаний преобразователя частоты от импедансов линейной цепи.

§5.3. Влияние емкости ДБШ на нелинейные эффекты в преобразователе частоты

§5.4. Компенсация нелинейных искажений в преобразователях частоты на ДБШ.

§5.5. Использование бигармонического источника накачки для повышения линейности преобразователя частоты

Выводы к главе 5.

Диссертационная работа посвящена исследованию систем преобразования частоты на диодах с барьером Шотки. Анализируются флуктуаци-онные характеристики и спектр вынужденных колебаний, возникающий в преобразователях частоты при многочастотном входном воздействии. Задача исследования включает в себя:

- определение коэффициента шума устройства с учетом нелинейности емкости барьера Шотки при произвольных комплексных нагрузках на гармониках частоты гетеродина и комбинационных частотах;

- отыскание интермодуляционных компонентов спектра на выходе нелинейной системы;

- выбор физических параметров схемы, нелинейного элемента и режима его возбуждения, обеспечивающих снижение уровня собственных шумов и ослабление нелинейных спектральных составляющих;

- анализ противоречивости требований по коэффициенту шума и нелинейным свойствам системы.

Актуальность задачи определяется широким использованием преобразователей частоты в различных радиофизических системах и важностью весьма общей проблемы обеспечения электромагнитной совместимости радиоэлектронных средств.

В настоящее время имеется значительное количество работ, посвященных методам исследования флуктуационных и передаточных характеристик слабосигнальных преобразователей частоты на диодах с барьером Шотки, однако эта задача не решена полностью. Отсутствует методика расчета коэффициента шума устройства с учетом нелинейности барьерной емкости. Не проведено исследование предельных возможностей реальных смесителей СВЧ диапазона в плане достижения минимальных собственных шумов. Большинство предлагаемых в литературе методов анализа нелинейных эффектов в системах с периодически меняющи

- б мися параметрами не учитывают взаимодействие колебаний на нелинейном элементе в полном объеме и, в связи с этим, являются приближенными. Методика, основанная на применении функциональных рядов Воль-терра, очень громоздка, т.к. для сильно нелинейных систем требует учитывать большое количество членов ряда. С отсутствием приемлемой методики, по-видимому, связано и весьма малое число работ по исследованию нелинейных свойств преобразователей частоты. Это положение позволило определить задачи исследования.

Основные научные результаты работы:

1. Разработана методика расчета коэффициента шума смесителя в общем случае, с учетом нелинейности емкости барьера Шотки.

2. Предложен эффективный метод минимизации сложных целевых функций, вычисляемых алгоритмически. Разработана программа минимизации коэффициента шума произвольного преобразователя частоты ва диоде с барьером Шотки.

3. Предложена методика анализа нелинейных эффектов в системах с периодически меняющимися параметрами, учитывающая все возможные пути образования нежелательных спектральных составляющих35"^. Разработана программа расчета уровня интермодуляционных компонентов спектра вынужденных колебаний преобразователя частоты, не имеющая аналогов.

Проведен детальный анализ флуктуационных характеристик реальных смесителей СВЧ диапазона. Проанализировано влияние физических параметров схемы и нелинейного элемента, а также режима возбуждения диода.

5. Проведено теоретическое исследование регенеративного режима работы слабосигнального смесителя на диоде с барьером Шотки.

Методики минимизации коэффициента шума смесителя и анализа нелинейных эффектов в цепях с переменными параметрами разрабатывались в соавторстве со старшим научным сотрудником кафедры общетехнических дисциплин Е.Н.Анисимовым, что отражено в совместных публикациях.

6. Впервые подробно проанализированы нелинейные свойства диодных преобразователей частоты в зависимости от физических параметров схемы, нелинейного элемента и режима по сильному сигналу.

7. Показана принципиальная возможность компенсации нелинейных искажений в преобразователе частоты, подтвержденная экспериментально.

8. Проведен анализ противоречивости требований по коэффициенту шума и уровню нелинейных искажений в смесителе.

9. На основании теоретических и экспериментальных исследований определены возможности уменьшения собственных шумов и повышения линейности преобразователя частоты; сформулированы требования к нелинейному элементу.

10. Экспериментально подтверждены возможности реализации низкого коэффициента шума и высокой линейности слабосигнального преобразователя частоты на диоде с барьером Шотки. Экспериментальные данные с высокой степенью точности соответствуют расчетным, что доказывает справедливость предложенных методов расчета.

Диссертационная работа выполнена в рамках НИР по проблеме "Исследование и машинное проектирование полупроводниковых СВЧ устройств усиления, генерации и преобразования частоты колебаний", выполняемой на кафедре общетехнических дисциплин МГПИ им.В.И.Ленина и включенной в координационный план Научного Совета по физической электронике АН СССР.

Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения и приложений.

Выводы

1. Нелинейные свойства системы преобразования частоты самым существенным образом зависят от мощности колебания гетеродина. Увеличение амплитуды напряжения гетеродина однозначно приводит к повышению линейности любой схемы смесителя. Влияние постоянной составляющей тока диода на уровень ИМС спектра определяется целым рядом противоречивых факторов. Эти выводы подтверждены результатами экспериментального исследования различных схем преобразователей частоты, работающих в различных частотных диапазонах. В том числе, экспериментально показана возможность значительного уменьшения НИ в СВЧ смесителе за счет увеличения мощности гетеродина.

2. Увеличение мощности гетеродина за счет амплитуды напряжения позволяет повышать точку пересечения системы без ухудшения ее флуктуационных характеристик.

3. Взаимодействие колебаний в преобразователе частоты зависит от проводимости линейных цепей на гармониках частоты гетеродина, комбинационных и интермодуляционных частотах. В смесителе

- 197

СВЧ-диапазона произвольное изменение комплексных нагрузок на зеркальной частоте, около частот второй и третьей гармоник гетеродина при постоянном режиме возбуждения ДБШ может приводить к изменению точки пересечения в пределах 10.12 дБ. Сопротивление источника сигнала слабо влияет на величину НИ в системе.

Б смесителе с КЗ на высших частотах условия повышения линейности и уменьшения коэффициента шума совпадают; в других схемах эти условия могут быть противоречивы.

5. Нелинейная емкость барьера Шотки вызывает дополнительные нелинейные искажения при прохождении слабого сигнала в преобразователе частоты. Снижение точки пересечения в зависимости от схемы смесителя может составлять 3.5 дБ. Регенеративные режимы работы преобразователя частоты характеризуются резким возрастанием нелинейных искажений.

6. Существуют условия, при которых в диодном смесителе наблюдается автокомпенсация нелинейных искажений определенного порядка малости. Для комбинационной составляющей второго порядка малости в эксперименте получено подавление 10.12 дБ.

7. Введение дополнительного источника накачки на третьей гармонике частоты основного воздействия позволяет существенно повысить линейность смесителя при определенных амплитудных и фазовых соотношениях. Расчетное значение точки пересечения на 20.30 дБ превышает суммарную мощность гетеродина, в то время как при одночастотной накачке превышение составляет 2.10 дБ.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В настоящей работе была развита методика исследовнния флуктуа-ционных и нелинейных свойств систем преобразования частоты на диодах с барьером Шотки с использованием ЭВМ. Разработаны алгоритмы и программы на языке Ф0РТРАН-1У.

Исследование флуктуационных характеристик смесителя проведено с помощью оптимизационных методов. Для этой цели разработан метод поиска экстремума сложных целевых функций, вычисляемых алгоритмически. Предложенный метод характеризуется высокой эффективностью и может быть использован для решения иных оптимизационных задач. Коэффициент шума преобразователя частоты представлен в виде функции цели, зависящей от параметров нелинейного элемента, линейной схемы и режима возбуждения ДБШ. Математическая модель смесителя учитывает искажение формы напряжения гетеродина на переходе нелинейного элемента, который описывается вольт-амперной и вольт-кулоновской харак теристиками. Учет нелинейности емкости барьера Шотки при определении флуктуационных и передаточных характеристик в системе с переменными параметрами потребовал перейти к рассмотрению понятий ойден ной мощности источника и обобщенного коэффициента передачи.

Для анализа нелинейных эффектов в преобразователях частоты на ДБШ разработана методика определения компонентов различного порядка малости в спектре вынужденных колебаний при многочастотном внешнем воздействии, включая сильный сигнал гетеродина. Программа расчета уровня интермодуляционных составляющих в смесителе, реализующая эту методику, характеризуется хорошим соответствием с экспериментальными данными, высокой точностью и быстродействием.

В результате теоретического исследования флуктуационных характеристик слабосигнальных смесителей на ДБШ установлено, что ь

- 199 см-диапазове для этого устройства достижим нормированный коэффициент шума порядка 2.2,5 дБ за счет создания определенного режима по гармоникам частоты гетеродина и высшим комбинационным частотам. В СВЧ диапазоне наиболее перспективна схема смесителя, содержащая цепи широкополосной трансформации импедансов типа ФНЧ, обеспечивающие реактивные нагрузки на высших частотах, Необходимым условием является использование высококачественных ДБШ с отношением предельной частоты к рабочей не менее 50.

Изменение режима возбуждения ДБШ сильным сигналом гетеродина позволяет эффективно управлять передаточными и шумовыми характеристиками преобразователя частоты. Если для преобразователей частоты с различающимися нагрузками на высших частотах значения потерь преобразования и коэффициента шума существенно отличны при одинаковом режиме возбуждения, то минимальные их значения близки, при условии высокой добротности нагрузок.

Параметрическое усиление колебаний на нелинейной емкости барьера Шотки, которым может сопровождаться преобразование частоты, позволяет достичь очень малого уровня собственных шумов смесителя, однако подобный режим признан нежелательным в связи с трудностью его практической реализации, критичностью к изменению параметров и склонностью к генерации. Проявление регенерации в смесителе в основном связано с нагрузкой на зеркальной частоте и наблюдается при резонансе напряжений на этой частоте.

Развитие и совершенствование СВЧ полевых транзисторов делает возможным создание усилителей с коэффициентом шума менее I дБ на частотах I.2 ГГц. При этом целесообразно перейти к рассмотрению нормированного коэффициента шума смесителя при Рупч = I дБ, что соответствующим образом повышает характеристики преобразователей частоты.

- 200

Экспериментальное исследование флу ктуационных характеристик малошумящего смесителя СВЧ диапазона с высокой промежуточной частотой подтверждают достоверность используемой методики и полученные теоретические выводы о возможности реализации малого уровня собственных шумов устройства. Результаты проведенных измерений с высокой степенью точности соответствуют расчетным данным. Минимальное значение коэффициента шума, полученное в эксперименте, составило 3,9 дБ при Рчпч = 1»3 дБ.

Нелинейные искажения в системах преобразования частоты на ДБШ наиболее сильно зависят от мощности гетеродина. Однозначно к повышению линейности системы по слабому сигналу приводит увеличение амплитуды напряжения гетеродина, что не противоречит и условиям уменьшения коэффициента шума. Величина постоянной составляющей тока диода более сложным образом влияет на уровень НИ. Изменение величины 10 приводит к изменению дифференциального сопротивления диода в открытом состоянии, длительности этого состояния и времени переключения диода из одного состояния в другое; поведение точки пересечения системы, характеризующей уровень ИМС третьего порядка малости, определяется суммарным эффектом от воздействия перечисленных факторов. Выбор величины IQ должен определяться требованиями минимизации коэффициента шума. Конкретный характер влияния режима возбуждения диода на точку пересечения зависит от импедансов линейной схемы на гармониках частоты гетеродина и комбинационных частотах. Для различных схем значения точки пересечения могут отличаться на 5.7 дБ при прочих равных условиях. Выделяется схема с КЗ на высших частотах, в которой импульс тока диода очень краток и монотонное увеличение Pi достигается как прфвеличении Ur , так и при увеличении IQ. Расчетное значение Pi для различных схем на 5.10 дБ превышает мощность гетеродина.

- 201

Возможность повышения линейности преобразователя частоты за счет увеличения мощности гетеродина была проверена экспериментально. В смесителе диапазона 10 ГГц на диоде ЗАШБ с реактивными нагрузками и высокой промежуточной частотой получено значение Pi = 27 дБм при Рг = 17 дБм.

Нелинейность ВКХ ДБШ вносит дополнительные НИ по сравнению с резистивным преобразователем частоты. Так, на частотах порядка 10 ГГц нелинейная емкость Со = 0,2 пФ снижает точку пересечения смесителя на 2.5 дБ в зависимости от схемы устройства и режима возбуждения ДБШ. Регенеративный режим работы смесителя характеризуется резким возрастанием НИ. Увеличение уровня ИМС может достигать 50 дБ, что не оправдывает возможный выигрыш по коэффициенту шума.

Наличие большого числа путей образования нелинейных компонентов выходного спектра обуславливает возможность автокомпенсации комбинационных и интермодуляционных искажений в смесителе, итличи-тельной особенностью рассмотренной компенсации является тот факт, что для ее достижения используется выбор нагрузок не нерабочих частотах, в то время как нагрузки на рабочих частотах выбираются из условия оптимизации основного канала приема смесителя. Экспериментальный выигрыш по уровню комбинационных искажений второго порядка малости за счет автокомпенсации для смесителя диапазона 12 ГГц составил 10.12 дБ.

Значительного повышения линейности преобразователя частоты можно достичь за счет применения бигармонического источника накачки при подключении дополнительного источника на частоте третьей гармоники основного воздействия. В этом случае расчетное превышение точки пересечения над мощностью гетеродина составляет 20. 30 дБ.

- 202

Слабосигнальный смеситель на ДБШ с высокой промежуточной частотой может обеспечивать высокую чувствительность и высокую линейность радиоприемного устройства при условии использования высокодобротного диода и малошумящего усилителя промежуточной частоты. Конструкция смесителя должна быть волноводной или коаксиальной.

В заключение автор выражает глубокую благодарность своим научным руководителям доктору физ.-мат.наук, профессору Ю.Л.Хотунцеву за руководство и помощь в работе над диссертацией и кандидату физ.-маг. наук, ст.научному сотруднику Е.Н.Анисимову за сотрудничество, постоянное внимание к работе и ценные советы; всем сотрудникам кафедры общетехнических дисциплин, оказавшим помощь в выполнении данной работы.

1. Анастасевич А.В., Дергачев В.Ф. Бескорпусные смесительные диоды для ГИС СВЧ. - Обзоры по электронной технике. Серия 2, 1979, № 3 / 638 /.

2. Анисимов Е.Н. Влияние режима по гармоникам на работу модели смесителя. Вопросы радиоэлектроники. Серия ОТ, 1972, выпуск 12, с.42-52.

3. Анисимов Е.Н. Влияние режима по гармоникам на работу смесителя. Вопросы радиоэлектроники. Серия ОТ, 1972, выпуск 12, с.53-64.

4. Анисимов Е.Н. Методика расчета токового режима смесительного диода. Вопросы радиоэлектроники, серии ОТ, 1973, выпуск 12, с. 121—130.

5. Анисимов Е.Н. Коэффициент шума смесителя в зависимости от нагрузок на гармониках гетеродина. Вопросы радиоэлектроники. Серия ОТ, 1975, выпуск 12, с.74.

6. Анисимов Е.Н., Асташкевич Б.А. Исследование характеристик смесителя с помощью ЭВМ. Деп. рукопись № 3-5624. М.: НИИЭИР, 1978.

7. Анисимов Е.Н. Методика расчета преобразователей частоты на ЭВМ. Известия вузов СССР. Радиоэлектроника, 1979, т.22, №1, с.48-54.

8. Анисимов Е.Н., Логинов С.А. Расчет стационарного режима нелинейной цепи. Известия вузов СССР. Радиоэлектроника, 1981, т.24, с.104-106.

9. Анисимов Е.Н., Хотунцев Ю.Л. Определение корреляционных соотношений при периодической нестационарности случайного процесса. Радиотехника и электроника, 1979, т.24, №7, с.1449-1452.- 204

10. Анисимов Е.Н., Хотуяцев Ю.Л. О возможностях спектрального расчета стационарного режима. Радиотехника и электроника, 1981, т.26, №2, с.371-374.

11. Атабеков Г.И. Теория линейных электрических цепей. М.: Энергия, 1969.

12. Богданович Б.М. Нелинейные искажения в приемно-усилительных устройствах. М.: Связь, 1980.v 13. Бондаренко Б.М. Вопросы анализа нелинейных цепей. Киев, Наукова думка, 1967.

13. Буссганг Дж., Эрман Л., Грейам Дж. Анализ нелинейных систем при воздействии нескольких входных сигналов. ТИИЭР, 1974, № 8, с.56-92.

14. Бай Кайчень. Теория и проектирование широкополосных согласующих цепей. Пер. с англ./ Под ред. Ю.Л.Хотунцева. М.: Связь, 1979.

15. Валиев К.А., Пашинцев Ю.И., Петров Г.В. Применение контакта металл-полупроводник в электронике. М.: Радио и связь, 1981.

16. Ван дер Зил А. Шум / источники, описание, измерение /. -М.: Советское радио, 1973.18* Ван-Трис Г. Синтез оптимальных нелинейных систем управления. М.: Мир, 1964.

17. Васильев Ф.П. Численные методы решения экстремальных задач. -М.: Наука, 1980.

18. Волков Е.А. Метод анализа нелинейных эффектов в радиоприемных устройствах. Радиотехника, 1983, т.38, №2, с.3-10.

19. Гилл Ф., Мюрей У. Численные методы условной оптимизации. -М.: Мир, 1977.- 205

20. Глобус JI.А. Обобщенные методы анализа преобразователей частоты. В сб.: Нелинейные искажения в приемно-усилительных устройствах. Материалы второго всесоюзного симпозиума, Минск, 1980, с.23.

21. Глобус Л.А. Анализ класса слабоинерционных преобразователей частоты. В сб.: Нелинейные искажения в приемно-усилительных устройствах. Материалы второго всесоюзного симпозиума, Минск 1980, с.27.

22. Глориозов В.Л., Ссорин В.Г., Сыпчук П.П. Введение в автоматизацию схемотехнического проектирования. М.: Советское радио, 1976.

23. Гоноровский И.С. Радиотехнические цепи и сигналы. М.: Советское радио, 1977.v 27. Грибов Э.Б. Нелинейные явления в приемно-передающем тракте аппаратуры связи на транзисторах. М.: Связь, 1971.

24. Гусинский Э.Н., Кушнир Л.М., Соина Н.В., Фогельсон М.С. Влияние параметров диода и нагрузки на подавление интермодуляционных помех в диодном смесителе. Радиотехника, 1978, т.ЗЗ, №3, с.72-75.

25. Егудин А.Б., Еленский В.Г., Чкалова О.В. СВЧ полевые транзисторы с двумя затворами (полевые тетроды). Зарубежная радиоэлектроника, 1982, № б, с.80-94.

26. Калахан Д. Методы машинного расчета электронных схем. Пер. с англ./ Под ред. С.И.Сирвизиса. М.: Мир, 1970.

27. Каннингхем В. Введение в теорию нелинейных систем. М.: Госэнергоиздат, 1962.

28. Каширский Н.С., Трохименко Я.К. Обобщенная оптимизация электронных схем. Киев, Техника, 1979.v35. Козлов В.И., Юфит Г.А. Проектирование СВЧ устройств с помощью ЭВМ. М.: Советское радио, 1973.

29. Корн Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров. М.: Наука, 1968.

30. V 37. Кристаллические детекторы. Пер. с англ./ Под ред. Пумпера Е.Я. М.: Советское радио, 1930.

31. Леуский В.Е., Струков И.А. О влиянии величины плотности тока диода на характеристики варисторного преобразователя частоты. Радиотехника и электроника, 1979, т.24, № 3,с.397-603.

32. Липкович Э.Б. Расчет уровня составляющих взаимной модуляции в преобразователях частоты на диодах с барьером Шотки. -Радиотехника, 1979, т.34, № 5, с.51-53.

33. Лотч Г. Теория нелинейных искажений в полупроводниковом диоде. Зарубежная радиоэлектроника, 1969, № 10, с.83-105.

34. Маттей Д.Л., Янг Л., Джонс Е.М.Т. Фильтры СВЧ, согласующие цепи и цепи связи. T.I. Пер с англ./ Под ред. Л.В.Алексеева.1. М.: Связь, 1971.

35. Моисеев Н.Н. Методы оптимизации. Глава I задача отыскания экстремума функций многих переменных. - М.: ВЦ АН СССР, 1968.

36. Петренко А.И., Тимченко А.П., Ладогубец В.В. Эффективный алгоритм решения однокритериальных задач параметрической оптимизации электронных схем. Известия вузов СССР. Радиоэлектроника, 1982, т.25, № 6, с.29-34.

37. Петров Г.В., Седлецкий В.Б. Интегральные схемы смесителей СВЧ диапазона с подавлением сигнала зеркальной частоты. -Зарубежная радиоэлектроника, 1976, № 7, с.59-80.

38. Полупроводниковые входные устройства СВЧ. / Под ред. В.С.Эт-кина, т.1. М.: Советское радио, 1975.

39. Придорогин В.М. Шумовые свойства транзисторов на низких частотах. М.: Энергия, 1978.

40. Пупков К.А., Капалин В.И., Ющенко А.С. Функциональные ряды в теории нелинейных систем. М.: Наука, 1976.

41. Родерик Э.Х. Контакт металл-полупроводник. М.: Радио и связь, 1982.

42. Руденко В.М., Халяпин Д.Б., Магнушевский В.Р. Малошумящие входные цепи СВЧ приемных устройств. М.: Связь,1971.

43. Рябова Э.Н., Анисимов Е.Н. Широкополосный смеситель. -Радиотехника и электроника, 1976, т.21, № 10, с.2238-2242.

44. СВЧ полупроводниковые приборы и их применение. Под ред. Г.Уотсона. Пер. с англ./ Под ред. В.С.Эткина. М.: Мир,1972.

45. Сигорский В.П., Петренко А.И. Алгоритмы анализа электронных схем. М.: Советское радио, 1974.

46. Стриха В.И., Бузанева Е.В., Радзиевский И.А. Полупроводниковые приборы с барьером Шотки ( физика, технология, примине-ние ). М.: Советское радио, 1974.

47. Темеш Г., Калахан Д. Машинная оптимизация электрических цепей. ТИИЭР, 1967, № II, с.55-98.

48. Харкевич А.Д. Основы радиотехники. М.: Связьиздат, 1962.

49. Хаус Г., Адлер Р. Теория линейных шумящих цепей. М.: Изд. иностр. литературы, 1963.

50. Химмельблау Д. Прикладное нелинейное программирование. -М.: Мир, 1975.

51. Хотунцев Ю.Л. Полупроводниковые СВЧ устройства. ( Анализ и синтез ). М.: Связь, 1978.

52. Хотунцев Ю.Л., Тамарчак Д.Я. Синхронизированные генераторы и автодины на полупроводниковых приборах. М.: Радио и связь, 1982.

53. Чуа Л.О., Пен-Мин Лин. Машинный анализ электронных схем. Пер. с англ. / Под ред. В.Н.Ильина. М.: Энергия, 1980.

54. Шауэрс P.M., Шульц Р.Б., Линь Шоуюань. Фундаментальные ограничения в области ЭМС. ТИИЭР, 1981, т.69, № 2, с.50-80.

55. Шварцман М.М. Взаимная модуляция в устройствах с экспоненциальной характеристикой. В сб.: Нелинейные искаженияв приемно усилительных устройствах. Материалы второго всесоюзного симпозиума, Минск, 1980, с.246.

56. Шетсен М. Моделирование нелинейных систем на основе теории Винера. ТИИЭР, 1981, т.69, № 12, с.44-62.

57. Becker L.,Ernst R.L. Nonlinear-admitance mixers.- RCA Review, 1964,v.25,N 4,p.662-69T.

58. Bunnel D. Microwaves, 1982,N 8,p.7.

59. Cheadle D. Selecting mixers for best intermod perfomance.-Part 1 Microwaves,1973,v.13,N 11,p.48-52;

60. Part 2 Microwaves,1973,v.13,И 12,p.58-62.

61. Davis R»T. Inexpensive 12 GHz mixers developed for satellite broadcasting.- Microwaves,1975,v.14,N 5,p.9-12.

62. Degenford J.E.,Newman B.A. Analysis and design of a low-noise X-band MIC mixer 1-GHz IP amplifier.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1975,v.23,N 4,p.375-376.

63. Dickens L.E, bow conversion loss millimeter wave mixers.-G-MTT Symp.Dig. ,11973,p.66-68.

64. Dickens L.E.,Maki D.W. An integrated circuit balanced mixer image and sum enhanced.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1975,v.23,N 3,p.276-281.

65. Dragone C. Analysis of thermal and short noise in pimped resistive diodes.- Bell Syst.Techn.J.,1968,v.47,N 9,p.1883-1902.

66. Dragone C. Amplitude and phase modulation in resistive diode mixers.- Bell Syst.Techn. J. ,1i969,v.48,N 6,p. 1651-1663.

67. Dragone C. Condition of high gain in mixers and their relation to the jump phenomenon.- Bell Syst.Techn.J.,1972,v.51, N 10,p.2139-2167.

68. Dragone C. Perfomance and stability of Schottky-barrier mixers.- Bell Syst.Techn.J.,1972,v.51,N 10,p.2169-2196.- 211 8Tu Edwards С.P. Frequency conversion by means of a nonlinear admittance.- Bell Syst.Techn.J.,1956,v.35,N 6,p.1403-1416.

69. Egami S. Nonlinear, linear analysis and computer-aided design of resistive mixers.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1974,v.22,N 3,p.270-275.

70. Ernst R.L. et al. Designing microwave mixers for uncreased dynamic range.- IEEE Trans, on Electromag.Comp.,T969,v.11, N 4,P.130-139.

71. Paber M.T.,Gwarek W.K. Nonlinear-linear analysis of microwave mixer with any number of diodes.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1980,v.28,N 11,p.1174-1181.

72. Gardiner J. Cross-modulation and intermodulation distortion in the tuned squre-low diode frequency converter.-Radio and Electronic Engineering, 1.969,v.37,N 7,p.353-363.

73. Gardiner J.,Chobrial S. Distortion perfomsnce of the abrupt-junction current-pumped varactor frequency converter.

74. EE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1971,v.19,N 9, p.741-749.

75. Gardiner J.,Chobrial S. Intermodulation distortion in a varactor frequency converter using a diffused-junction varactor.- International J. of Electronics,1972,v.33,N 4,p.393.

76. Gardiner J. Pront-end mixer problems: consideratins in the achievment of optimum linearity and conversion efficiency.-Conf. on Radio Reseivers and Associated Systems, Swansea, 1972,p.45-60 (IERE Conference Proceedings N 24).

77. Gwarek W.K. Nonlinear analisis of microwave mixers.-M.S. thesis, MIT, Cambridge, Sept.,1974.

78. Heiter G.L. Characterisation of nonlinearities in microwave divices and systems.- IEEE Trans, on Microwave Theory and- 212

79. Techn.,1973,v.21,N 12,p.797-803.

80. Held D.N.,Kerr A.N. Conversion loss and noise of microwave and millimeter-wave mixers: Part 1 theory; Part 2 - experiment.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1978, v.26,N 2,p.49-61.

81. Herishen J.T. Diode mixer coefficient for spurious response prediction.- IEEE Trans, on Electromeg. Сотр.,1968,v.10,1. N 4,P.355-363.

82. Hicks R.G., Khan P.J. Numerical analysis of subharmonic mixers using accurate and approximate models.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1982,v.30,N 12,p.2113-2120.

83. High intercept-point mixer conquers distortion, stretched dynamic range.- Microwaves,1981,v.20,N 6,p.119»

84. Howson D.P.,Gardiner J. Image-cancelling mixers.-Electronics Letters,1972,v.8,N 14,p.352-354.

85. Howson D.P. Multiloop mixer circuit.- Electronics Letters, 1972,v.8,N 14,p.331-332.

86. IEE Mag.Circuits Design Engineering,1967,v.15,N 4,p.22.

87. Katoh M.,Akaiwa У. 4 GHz integrated circuit mixer.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1971,v.19,N 7,p.634-637.

88. Kelly A.J.,0kean H.C.,Foti S.J. Low noise microwave and millimeter wave integrated circuit mixer.- IEEE S-MTT Int. Micro.Symp.Digest,1975,May,p.146-148.

89. Kerr A. A technique for determining the local oscillator waveforms in a microwave mixer.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1975,v.23,N 10,p.828-831.

90. Kerr A. Noise and loss in balanced and subharmonically pumped mixers. Part 1 theory; Part 2 - application.- 213

91. EE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1979,v.27, N 12,p.938-950.

92. Konishi Y.,et al. Simplified 12-GHz low-noise converter with mounted planar circuit in waveguide.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1974,v.22,N 4,p.451-454.

93. Kurita 0.,Morita K. Microwave MESFET mixer.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1976,v.24,N 6,p.361-366.

94. Liechti C.A. Down-converters using Schottky-barrier diodes.- IEEE Trans, on Electron Divices,1970,v.17,N 11,p.975.

95. Maiuzzo M.A. A computer programm for prediction of diode mixer spurious respons levels for condition including large local oscillator levels.- IEEE Int.Symp. on Electro-magnitic Compatibility, Washington.D.C.,1977,p.102-106.

96. Meyer R.G.,Stephens. Distortion on variable-capacitance diodes.- IEEE Journal of Solid-State Circuits,1975,v.10, N 1,p.47-54.

97. Mohz R.J.,0kwit S. A note on the optimum sourse conductance of crystal mixer.- IRE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1960,v.8,H 11,p.662-681.

98. Mortin M. Stocs components produse improved receiver design.-Microwaves, 1981 ,v. 20,11 6,p.59.

99. Neuf D. A quiet mixer.- Microwave Journal,1973,v.16,11 5, P.29-32.

100. Nevin L.,\Vong R. L-band GaAs PET amplifier.- Microwave Journal,1979,v.22,N 4,p.82.

101. New multi-octave double balanced mixers.- Microwave Journal,1973,v.16,N1,p.56.

102. O'Neill H.J. Image-frequency effects in a microwave crystal mixer.- Proc. IEE,1965,v.11211,p.2019-2024.

103. Perlow S.M.,Perlman B.S. A large signal analysis leading to intermodulation distortion prediction in abrupt-junction varactor upconverters.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1965,v.136,p.820-827.

104. Pucel R.,Masse D.,Bera R. Perfomance of GaAs MESPET mixer at X-band.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Teehn., 1976,v.24,IT 6,p.351-360.

105. Saleh A. Theory of resistive mixers.- The M.I.T. Press, 1971.

106. Stwart G.W. Journal Assoc. Computer Mashinery,1967,N 14.

107. Stracca G.B. On frequency converters using nonlinear resistors.- Alta Frequenza, 1969, v.38,11 5,p.318-331.

108. Stracca G.B.,Bassi C. Balanced and unbalanced frequency converters using nonlinear resistor.- Microwave Colloquim, Budapest,1970,april.

109. Stracca G.B.,Aspesi F.T.,D'Angelo T. Low noise microwave down-converter with optimum matching at idle frequency.- 215

110. EE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1973,v.21,N 8, p.544-547.

111. Stracca G.B. Noise in frequency mixers using nonlinear resistor.- Alta Frequenza,1971,v.40,IT 6,p.484-505.

112. Stoodly L.G. Intermodulation analysis of crystal mixers.-Proc. IEEE,1964,v.52,N 8,p.984.

113. Swerdlow R.B. Analysis of intermodulation noise in frequency converters by Volterra series.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1978,v.26,IT 4,p.305-313.

114. Tatsuguchi I, Aslasen E.W. An integrated 4 GHz balanced mixer assembly.- IEEE Journal of SSC,1968,v.3,N 3,p.21-26.

115. Tuker D.G. Modulator and frequency changers.- London, Macdonald,1953.

116. Walker H.P. Sources of intermodulation in diode-ring mixers.- Radio and Electronic Engineering,1976,v.46,N 5, p.247-255.

117. Watkins-Johnson microwave mixers.- Microwaves,1974,v.13, N 6,p.37-41.

118. Whelehan J. Low-noise millimeter-wave receivers.- IEEE Trans, on Microwave Theory and Techn.,1977,v.25,N 4, p.268-280.

119. Will P. Reactive loads the big mixer menace.- Microwaves, 1971»v.10,N 4,p.38-40.

120. Williams D.R., LumW., Weinreb S. L-band cryogenically-cooled GaAs PET amplifier.- Microwave Journal,1980,v.23, N 10,p.73-76.

121. X-band mixer achieves 3,5 dB conversion loss.- Microwaves, 1971,v.10,N 5,p.10.