Анализ надежности машин на основе исследований их отказов тема автореферата и диссертации по механике, 01.02.06 ВАК РФ

,-----------Государственный Техюпеск::;: -''низ

«у ф :-х-}.:лтета РФ по рыйологству

л ^ Ка правах рукописи

КОНДРАТЬЕВ НКЕЙЛАЙ НИКОЛАЕВИЧ

\

АНАЛИЗ НАДЕЖНОСТИ МАШИН НА ОСНОВЕ ИССЛЕДОВАНИЙ ИХ ОТКАЗОВ (на примере судовых дизелей малой и средней мощности)

Специальность 01.02.06 - Динамика и прочность машин, приборов и аппаратуры

Диссертация в виде научного доклада на соискание ученой степени кандидата технических наук

Астрахань 1395

Официальные оппоненты: доктор технических наук

профессор МИШИЧЕВ А.И. кандидат технических наук ШИШКИН A.n.

Ведущее предприятие: Судостроительно-судоремонтный завод

имени В.И. Ленина, дочернее предприя АО "Волготанкер"

Защита состоится " /а? " 1995 г. на заседани

диссертационного совета К.117.07.01 в Астраханском государствен» техническом университете комитета РФ по рыболовству

С диссертацией в виде научного доклада можно • ознакомиться библиотеке Астраханского государственного технического универсиге

Диссертация в виде научного доклада разослана ¿^t^/^C^ 1995 г.

Ученый секретарь диссертационного совета к.т.н., доцент

ТУРПВДЕВА М. С.

Об "Л ."-'^ЛаК.еСЛОТИКЗ ра^ОТЬ'

В диссертации, представленной з форме научного доклада, изложу результаты многолетних гггеледозгняй, выполненных автором з ¡боратории по изучению изкосоз л испытаниям материалов АО "АЦКЕ", I различных предприятиях и судах речного и морского флотов Расти, и посвященных исследованиям преждевременных (происшедших до работки установленных ресурсов) отказов деталей судовых дизелей лой и средней мощности. Успешный поиск причин внезапных к преж-временкык отказов, на основе предложенного метода, позволяет з ждом случае разрабатывать мероприятия по устранению) этих причин.

Внедрение результатов этих исследований на предприятиях реч-го флота Российской Федерации позволило увеличить срок службы церкизированных основных деталей дизелей (цилиндровых втулок, зшней, подшипникоз коленчатых залов и др.) з 2-3 раза.

Актуальность проблемы

В условиях эффективной рыночной экономики высокое качество ;елш имеет первостепенное значение как для потребителей (экс-■атацнонникоз), так к для производителей машин и оборудования. 1 этом удовлетворенность потребителя глазным образом зависит от чности и надежности изделий в эксплуатации, которые сущестзен-снижаятся от внезапных и преждевременных отказов деталей ма-

На речном транспорте особо ззжное значение приобретает проб-з повышения надежности самоходного -флота и, в первую очередь, эных и вспомогательных дизелей. Анализ причин простоев речных

теплоходов в навигационный период покзгызает, что до 40^ времени простоев самоходного флота связано с отказами двигателей внутреннего сгорания (ДВС). Часто ДВС отказывают в гарантийный период, особенно главные ДВС на суда-: на подводных крыльях.

Многие основные детали ДВС речных судов зшеют недостаточную надежность. Они ломаются или быстро изнашиваются, заменяются из-за внезапных и преждевременных отказов, не отработав назначенный ресурс.

Одним из направлений решения проблемы надежности являете, исследование внезапных и преждевременных отказов деталей малин, данном случае, главных и вспомогательных дизелей речных судов, по иск и устранение причин этих отказов.

Цель работы - создание метода поиска и анализа причин внезапных и преждевременных отказов деталей машин и на этой основе разработка и внедрение конструктивных, технологических и эксплуатационных мероприятий по увеличений надежности основных деталей судовых дизелей.

Научная новизна работы состоит в следующем:

1. Разработаны принцип н метод поиска дефектов - причин отказов деталей'судовых дизелей, который применим к другим машинам ! механизмам.

2. Показана целесообразность применения теории подобия и размерностей при изучении надежности и причин отказов деталей судовых дизелей различных модификаций и номенклатуры.

3. Установлены .пр;гчикы существенного отличзш надежности, скоростей изнашивания, прочности и ресурса некоторых основных деталек разных дизелей.

~ а ~

4. Предложен и применен метод точного измерения геометрии •ошенных деталей (гильз цилиндров, порокевых канавок к колец), > дает возможность выяснить схемы действия сил и представить ! механизм изнашивания.

5. Выведена зависимость для оценки скоростей изнашивания япневых канавок от определяющих параметров.

6. Предложена методика расчета казитационной стойкости чу-■шх цилиндровых втулок.

7. Предложены расчетные схемы и формулы расчета реакций, уг-I перекосов и предельных загорав в узле клапан - направляющая лка.

8. Найдены причины и показано развитие аварий с независимым рушением шатунных болтов ДВС.

* На защиту выносятся следующие результаты исследований:

1. Уточненная классификация отказов и дефектов. Алгоритм по-а дефектов, являющихся причинами отказов конкретных деталей елей.

2. Степень подобия дизелей речного флота по критериям гоыох-ности, Эйлера, Ньютонз, Костина. Правомерность анализа надеж-гн, как и прочности, деталей дизелей с учетом степени их подо-

3. Практические результаты применения предложенного метода и работанной методики для выявления и устранения конструктивны?; ;ои з в оде т в е иных дефектов - причин низкой надежности и преидез-5нных, внезапных отказов деталей судовых дизелей путем их мо-газации и улучшения качества изготовления.

4. Установленное влияние определенных факторов и исходных ;ктов нз надежность, скорости иакаппгванил, нзгзрообраговакие и знизмы изнашивания основных деталей судовых дизелей.

Практическая значимость

На основе предложенного ыетодз поиска причин отказов автором разработаны стандарты предприятий: АО "АЦКБ" СТП 5.3-81 "Поиск и анализ причин отказов судовой техники" я ССЗ ш. Ленина СТБ 21-041-77 с аналогичном названием, которые успешно применяются на практике. Предложенный метод пр5шенен для изучения причин отказов основных деталей различных дизелей речного флота: подшипников коленчатого вала, поршневых колец, цилиндровых втулок, поршней и др

Разработаны конкретные решения по ликвидации обнаружении, конструктивных и производственных дефектов - причин прездевремен-кых отказов деталей. Так были внедрены модернизированные мотылевы^ подшипники двигателей 6Л275Ш на судах пр. 2637. На танкерах "Вол-гонефть" пароходства Волготанкер были внедрены предложенные мероприятия' по исключению обнаруженных дефектов - причин преждевременных отказов подшипников коленчатого вала двигателей 8НФД 48А-У.

По предложениям автора были выпущены новые чертежи на направляющие втулки клапанов двигателей типа НФД-48 для их серийного изготовления. На заводе "Теплоход" (г. Бор) были приняты необходимые меры по исключению обнаруженных производственных дефектов поршневых колец двигателей 8НФД 48А-У - причин их интенсивного изнашивания. На танкерах "Волгонефть" была внедрена система естественной вентиляции картера главных двигателей 8НФД 48А-У. За-sод изготовитель дизелей Ы 400 (ЛШ "Звезда") удовлетворил все рекламационные претензии Астраханского порта и Волжского объединенного пароходства, которые были обоснованы проведенными исследованиями дефектных - преждевременно прогоревших или изношенных поршней, гильз и дизелеи в целом, вышедших пз стрсл в результате

щиров и поломок деталей щшиндро-~:-рЕневой группы в гарантий ный ■риод. Прекратилась практика обвинений .эксплуатационников Астра-иского портз в теоретически возможном, но не доказанном допуще-и эксплуатационных дефектов. Были модернизированы и успешно ошли эксплуатационную проверку порзни двигателей 6Л1С013НС. Завод 'еплоход" серийно изготавливает модернизированные цилиндровые улки двигателей типа НФД-48. Завод им. Ленина изготовил 'болъзие ¡ртии модернизированных алюминиевых поршней с кольца®, пальцами заглушками, которые показали в эксплуатации в 2-3 раза более зы-кий ресурс. Написанная по результатам исследований книга автора (тказы и дефекты судовых дизелей" (М.: Транспорт, 1985.) исполь-ется в качестве учебного пособия в ВУЗах, мореходных и речных илизрх.

Апробация работы. Результаты представленной работы докладыва-:сь и обсуждались на третьем межведомственном совещании по изуче-зо и нормировании износов, повышению надежности и долговечности довых ДВС (г. Калининград, 1967 г.); межотраслевой конференции качеству, надежности и перспективному применению дизелей Ч /22 (г. Хабаровск, завод "Дальдизель", 1971 г.); пятой науч--техннческой конференции по дизелям "СО" (г. Москва, Торгпредс-о ГДР, 1971 г.); VII 1-Х, XII конференциях молодых научных работ-ков в ЛИВТе (г. Ленинград, 1972, 1973, 1974, 1976 г.г.); науч--технйческой конференции по совершенствованию технической зке-уатации и удлинению межремонтных периодов судов (г. Астрахань 74 г.); научно-техническом семинаре пб внедрению прогрессивных тодоз навигационного ремонта флота (г. Омск, 1978 г.); конферея-и "Повышение надежности и безопасности транспортного флота" (г. льятти, 1986 г.); семинаре на тему "Повышение качества и надеж-

кости работы транспортной техники" (г. Москва, ВДНХ, 1982 г.); всесоюзном межотраслевом научно-техническом семинаре по состоянию и перспективам Симетзллизацш цилиндровых втулок ДВС (г. Мурманск, 1988 г.).

В 1983 г. автор награжден серебряной медалью ВДНХ по результатам выставки в павильоне "Транспорт" по теме "Повышение качества и надежности транспортной техники" за разработку конструктивной модернизации с цель» повышения прочности цилиндровых втулок и поршней дизелей типа НФД-48, 6Л160ПНС и 8ВЗД 48А-У с увеличением их сроков службы в 2 раза, т.е. до капитального ремонта указанных дизелей (Постановление Главного комитета ВДНХ СССР 1114-п от 22.02.83 г.).

Публикации. По диссертационной работе опубликовано 45 статей в журнале "Речной транспорт", трудах ЛКВТа, производственно-технических сборниках ЦБНТИ МРФ га и монография "Отказы и дефекты судовых дизелей" (М.: Транспорт, 1985 .). Последние публикации в 1993-95 г.г.

Структура и объем научного доклада. Доклад состоит из введения, 5-и разделов, заключения и выводов, списка основных публикаций. Доклад изложен на страницах и содержит 1 таблицу и 12 рисунков.

Содержание доклада

1. Метод поиска причин отказов деталей судовых дизелей и другого механического оборудования.

Исследованию различных аспектов прочности и надежности дета-i машин и, в частности, судовых дизелеи посвящено большое число от отечественных и зарубежных ученых: Проникоза A.C., Селизано-А.И., Елнзаветина Ы.А., Бендерского A.M., Еерченко З.Р., Воз-Г-Ото И.В., Иванова Л. А., Семенова B.C., Трофимсза П.С., Марека H.A., Карпова Л. Н., Бурумкулова ©.X., Фирсовз В. Г., Долецкого ., Григорьева М.А., Александрова A.M., 'Королевского D.H., Гурь-:з Ю.П., Смирнова O.P., Юдицксго Ф.Л., Ткачева В.К., Лопкрезз :., Сумеркина Ю.В., Финтейза В.М., Запольского Н.В., Севастьяно-С.й., Кузьмина Р.В., Хруцева М.М., Немкова П.П., Костецкого Носовского И.Г., Крагельского И.В., Вахтеля Б.Ю., Еременко Юргенсона A.A., Зеленской Г.И., Венцеля C.B., Хандоза З.А., аодо Г.Р.. Янгяиш К. и др. Но методические подходы к проблема ска причин отказов деталей маши и, в частности, судовых дизе-разработаны недостаточно. Например, в комплексе госудзрствен-стандартов и методик по качеству и надежности отсутствует ме-ика поиска причин отказов деталей машин. Однако, з работе Морс-о и Речного Регистров расследование отказов и аварий судоеых елей и другой судовой техники занимает большое место.

Правша технического нздзора Речного Регистра России при ос-егельствовашш судов з связи с повреждениями требует в акте зательно давать заключение о причина:*: повреждении. При этом в вилах сказано буквально следующее: "... если истинная пр:гчина

не является очевидной, то необходимо придерживаться так называемого метода исключений. Этот метод состоит в тщательном анализе всех наиболее возможных и вероятных причин повреждений ¡1 последовательном исключении их ка основе имеющихся данных, з результате

чего устанавливается истинная или наиболее близкая к ней причи-

и

на. ..

Здесь даже не упоминаются такие термины, как "отказ" и "дефект". Термин "повреждение" употребляется явно не по своему назначению, т.к. повреждение (согласно ГОСТ 15467-79) - это событие, заключающееся в нарушении исправного состояния объекта при сохранении работоспособного состояния.

В акте о внеочередном освидетельствовании требуется также указывать:

"... - исчерпывающие сведения о поврежденном объекте; конструктивные особенности объекта;

- краткие сведения об обстоятельствах повреждения;

- подробное описание повреждений с приложением необходимых рисунков, эскизов, схем, фотографий и др. ..."

Кроме того, "... инспектор имеет право в необходимых случаях для выявления причин и обстоятельств повреждений потребовать от судовладельца предоставления соответствующих расчетов, результатов испытаний по специальной программе, лабораторных исследований и экспертиз..."

При этом возникают естественные вопросы: что и как мы должны искать?

Обычно при расследовании отказов и аварий необходимо решить две задачи: составить правильное представление о ходе развития отказа и (или) аварки и наити их причины.

Руководство по техггг-гг-гяску надзору га судами г эксплуатации зрского Регистра судохсс"за Рос-сип также требует оснкдетелъст-звакия судов в связи с аварийными случаями. 3 указанном .~у:-:о-)дстве сказано: "К пр1г-г,г-:зм аварийных случаев относятся: отступание от технической документации; конструктивные недостатки; дебеты постройки, изготовления, ремонта ... отступление от лра-¡л...". В Руководстве употребляется выражение "...аварийные сучаи по сложны.! техническим причинам."

Как видно, здесь насяду с конкретным стандартизированным терском "дефект" употребляется такие неопределенные термин, :-з;-: отступление от документации, от правил, конструктивные яедостат-[, нарушения и пр.". По сути дела, все это тоже дефекты, но они званы неточно. Термин "отказ" здесь тоже не употребляется. Оче-дно, что нужно навести порядок з терминах.

В Руководстве довольно подробно регламентированы действия спектора:

"Расследуя аварийный случай, инспектор должен изучать гапиои судовых журналах, техн;г-:еоку*й документацию, инструкции, условия сплуатации, конструктивнее особенности и т.д.

Аварийный акт должен сопровождаться фотографиями, схемами, писками из судовых журналов, а также, при необходимости, лабо-горнкми заключениями о прочностных характеристиках материалов, ¡шинах разрушений, опрегтлении класса чистоты, гамеров и т.д.

При расследовании аварийных случаев, когда для установления причин необходимы специальные исследования, инспекция Регист-, проводящая расследован;:-. должна потребовать от судовладельца зледований, проверок, испытаний или специальных технических зчетоз, проводимых компетентными "

3 Руководстве Морского Регистра судоходства сказано:

"06251й порядок расследования аварийных случаев, происшедших Еа судах во время плавания или на стоянке, их классификация и т.п. определяется нормативными документами судовладельца."

Действительно, в методических указаниях РД 50-514-84 "Порядок „ прозедекня анализа причин отказов изделий" и в СТО 92.004-78 ВСРПа "Порядок расследования повреждений судовой техники" предлагается весьма общий порядок проведения инженерно-технического анализа причин отказов, в в РД 50-514-84 рекомендуется разрабатывать отраслевые нормативно-технические докуметы, отражающие специфику от-казоз изделий. При этом возникают вопросы: каковы общие причины отказов конкретных деталей; каким гложет быть метод поиска причин отказов, кзкоз его принцип; причина каких отказов следует искать з первув очередь; каким образом можно обосновать рекламацию на отказ конкретной детали? Таким образом, ясно, что для практической работы нугкен научно обоснований метод поиска и анализа причин отказов конкретных изделии (деталей).

При разработке принципа и метода поиска причин отказов важны классификация отказов, классификация дефектов, установление принципиальной связи отказов с дефектами и, наконец, нужен алгоритм поиска дефектов, как возможных причин отказов.

Итак, предложенные и апробированные принцип и метод поиска всех возможных дефектов, как причин отказов, разработаны с учетом и в развитие всего накопленного опыта в деле расследования отказов и аварий.

Классификация отказов приведена в ГОСТ 27.002-83. Дополнительно к этому отказы целесообразно разделять по моменту возникновения относительно установленного ресурса на преждевременные и

ожидаемые, так кат- относится с-:ксз:-:км потребите.!ьсула

требованиям нз детали.

В основу метода поиска причин отказез положен следующий принцип. Если надежность промышленных изделий задается при их проектировании (кояструирозании), обеспечивается при изготовлении и поддерживается в эксплуатации, то причинами преждевременных отказов, т.е. отказов возникших до отрабогки изделиями установленных ресурсов, являются конструктивные, производственные или эксплуатационные дефекты. Необходимо отказаться от терминов: конструктивный, производственный и эксплуатационный отказ, так как их причинами являются соответствующие дефекты.

Таким образом, целесообразна следующая классификация отказов: независимый, зависимый, внезапный , постепенный, преждевременный, ожидаемый. Как известно, дефект - это каждое отдельное несоответствие продукции установленным требования),!. Дефекты -конкретные причины отказов, . которые можно сравнительно легко установить и точно измерить, с раз низ все фактические параметры детали и условия ее эксплуатации с сюотзетстзув.-цзши пунктами "конкретных требований. При этом причинами конкретного отказа являются все найденные дефекты безо всяких искЕсчений. Только найденные дефекты (конструктивные, производственные и эксплуатационные) можно разделять на критические, значительные и малозначительные.

В соответствии с ГОСТ 15467-79 дефекты классифицируются на явные и скрытые, критические, значительные и малозначительные, устранимые и неустранимые. Кроме того, дефекты необходимо классифицировать на исходные производные, когда речь идет об отказавших изделиях. Отказавшие детали могут иметь исходные дефекты, допущенные при проектировании и (или) изготовлении. Заменяют детали

но время эксплуатации вследствие возникновения производных дефектов, которые являются критериями (признаками) отказов.

В справочном приложении к ГОСТ 15467-79 сказано, что дефекты могут быть конструктивные и производственные. Кроме того, бывают дефекты эксплуатационные, когда нарушаются конкретные правила и требования эксплуатации.

Таким образом, целесообразна следующая кдзссификащ'Щ дефектов: явный, скрытый, критический, значительный, малозначительный, конструктивный, производственный, эксплуатационный, устранимый, неустранимый, исходный, производный.

Объективно существует прямая связь отказов с дефекта®. Согласно ГОСТ 15467-79 годное изделие удовлетворяющее всем требованиям НТД должно Сыть работоспособным и не иметь явных дефектов. Годное изделие должна соответствовать установленным показателям надежности. Если происходят преждевременные отказы изделий весьма вероятно наличие в них исходных дефектов и (шш) были допущены эксплуатационные дефекты.

Таким образом, концепция метода поиска причин отказов такова: первопричинами преждевременных, независимых отказов деталей являются все их исходные (конструктивные и производственные) и (шш) эксплуатационные дефекты. Любой отказ является следствием дефектов, допущенных при проектировании, изготовлении и (или) эксплуатации, и может привести к аварии, т.е. лавинообразному потоку зависимых отказов. Если причинами отказов являются дефекты, то возможен методический подход к их поиску. Предложен алгоритм поиска причин отказов деталей дизелей, который состоит из трех этапов, поиска дефектов конструктивных, производственных и эксплуатационных .

Суть алгоритма - в порядке (перечне) последовательны;-: дейс-'.ВШ1 по сравнению всех фактических конструктивных, геометричес-их, >:;пдических, структурных, прочностных и друга'-: параметров отдавшей детали, а также фактических условий ее эксплуатацга со ¡семи установленными пунктами соответствующих требований. Здесь ¡спользованы, развиты и упорядочены положения по поиску причин ткагов деталей и аварий машин и механизмов, закрепленные в Прайдах Речного и Руководстве Морского Регистров России.

Заводам-изготовителям целесообразно предъявлять рекламации на бнаружеяные конструктивные и (или) производственные дефекты, а не а отказы, при этом отказы дефектных деталей являются доказатель-твом недопустимости обнаруженных дефектов, так как, согласно ГОСТ 5467-79, дефектная единица продукции определяется как, брак.

■ Предлагаемый метод на практике позволяет сравнительно быстро точно определить все исходные дефекты и дефекты зксплуатациок--ю - причины отказов деталей дизелей речных судов.

Заводы-изготовители могут искать причины допущения исходны:-: гфектов з отказавших деталях, используя схем/ лричикво-следстзен-и связей - схему "рыбий скелет" (диаграмму профессора Исикавы) ш разработанный компанией "Клейтон Деваядре Хойллинг" (США) ме-)д анализа возможных дефектов и их причин (метод - F.M.E.A.}

Кроме того, известно, что метод F.M.E.A. предназначен для 13работников и изготовителей. Он направлен на обеспечение того, ■о изделие по надежности будет удовлетворять требованиям заказ-ка.

2. Теория подобия при изучении надежности и причин отказа деталей судовых дизелеи.

Теория подобия и моделирование широко применяются при изуче нии трения, изнашивания и прочности машин. При изучении надежное ти, ресурса, причин отказов деталей определенного дизеля таге» весьма полезно сравнивать показатели надежности этих деталей < надежностью аналогичных деталей дизелей других марок о применением теории подобия. Ври таком подходе можно с уверенностью переносить удачные конструктивные решения отдельных узлов и деталей < одних дизелей на другие. Яри построении моделей дизелей-эталонов, при выработке требований по надежности также необходимо учитывзп степень подобия дизелей разных марок и типов между собой. Былг рассчитана степень геометрического, кинематического, динамического и теплового подобия четырехтактных дизелей речного флота. За основной критерий геометрического подобия было принято отношение

S/D=idem

При кинематическом подобии равны критерии гомохронности, т. е Ho=Vt/l=idem

Известно, что критерий гомохронности вида

Ho=¥cp/Sn

Ее имеет смысла, так как он удовлетворяется автоматически из-за наличия криводшпно-взтунного механизма. Поэтому е критерий гомохронности ББеден вместо S другой характерный линейный размер D.

При рассмотрении возможности динамического подобия дизелей в общем виде [213 был сделан ряд выводов:

а) Условие полного динамического подобия сил давления газов Р, массы G, сил инерции J, сил трения F не выполнимо.

S) Возможно только подобие сил давления газов и инерции при условии равенства скоростей (üv=l). и невозможно подобие этих сил

- ir -

СИЛЗМ ТрвНПН И С31Л3I.Í ТЯХеСТИ 3 ПрйКЦИПт, Т£К K3K Cl *' . еТЛН

Ci^l, ' где CvCi - множители преобразования подобия сксрдгтей :: размеров.

в) При подобии сил давления газов и инерции необходимо равенство критериев Эклера

P/pV2=Eu=idem

rj Возможность подобия результирующих сил определяется равенством критериев Ньютона

Ma=Ft/mv=Ft2/ral=Fl/!iivz=idem

д) Условия равенства напряжений в одноименных деталях поденных дизелей от действия разных сил строго ограничены: от сил давления газов это возможно только при равных давлениях; от сил инерции при pVz=icíem; от сил тяжести при pl=idem; от сил трения и"/1=idern.

Итак, условия, при которых в одноименных деталях подобных дизелей возникают равенства напряжений, строго ограничены. Следовательно, неодинаковая фактическая надежность одноименных деталей разных дизелей имеет глубокие объективные причины, выраженные з соответствующих критериях подобия. Ясно, что достигнуть наивысшего уровня надежности деталей на разных дизелях (при разных рабочих нагрузках) без адекватных технологических или конструьгпэЕсс мероприятий невозможно. Это необходимо учитывать при разработке статистических моделей дизелей-зталоноа.

Таблице

Марки дизелей N л.с. п об/мин 5/0 Но= Усе/Ш Еи= о Р/р\г Г1/тл\' М/Б лс/см Козф. Кос тина Кт

1 2 3 4 5 6 7 8 9

6ЧР30/38 (18Д) 300 300 1,27 2,54 14,8 27,6 1,67 3,01

5ЧР30/38 (18Д) 400 400 1,27 2,54 8,3 15,5 2,22 3,48

4417,5/24 (4НФД24) 80 100 600 750 1,37 1,37 2,74 2,74 3,06 1,96 7,65 5,1 1,14 1,43 2,64 2,95

6417,5/24 (6НФД24) 150 750 1,37 О л С., /«± 1,96 5,1 1,43 2,95 '

8ЧР24/36 (8ШЩ36-У) 300 400 360 500 1,5 1,5 3,0 3,0 11,6 5,77 20,2 11,0 1,57 2,08 2,82 3,21

6ЧР32/48 (6ГФД48-У) 400 400 500 275 300 350 1,5 3,0 11,1 8,54 6,7 19,7 15,2 12,0 2,08 2,08 2,6 2,99 2,89 3,32

8ЧР32/48 (8НФД48-У) 670 350 1.5 3,0 6,7 12,0 2,62 3,36

6ЧНШ18/22 6ЧН31.8/33 (Д50) 225 900 750 720 1,22 1,04 2,44 2,08 3,66 4,27 10,6 6,1 2,08 4,71 3,63 6,11

6ЧРН36/45 (ГбО) 900 375 1,25 2,50 3,37 7,75 4,17 4,91

6ЧРН36/45 (Г70) 1200 375 1,25 2,50 4,5 10,3 5,55 6,32

12ЧСН18/20 (М50,М400) 1000 1700 1Д1 2,22 2,35 8,0 4,62 6,21

8ЧРН24/36 (8КФД36А-У) 420 360 1,5 3,0 16,2- 29,1 2,2 3,76

6ЧРН32/48 (6НФД48А-У) 660 330 1,5 3,0 10,5 18,9 3,44 4,51

8ЧРН32/48 (8НФД48А-У) 1000 375 1,5 3,0 8,2 14,8 3,9 4,88

6ЧНСП16/22,5 (6Л160ПНС) 190 4 750 1,4 2,8 10,1 19,5 1,98 4,22

продолжение табл.

1 2 3 4 5 6 1 7 : ! '5 ;

6ЧНСП27,5/36 (6Л275ПН) 525 480 1,31 2,62 ! 8,7 1:4,3 , 5

6ЧНЭ5/50 (6СБ350ПН) 800 325 1,43 2,86 9,3 ¡20.6 • о о : «

Известны три критерия для сравнительной сценки геплонапрлжен-нооти: отношение N'/0; Кт=РвЗп1 и критерий Кооглка КТ=ЬС„0' 5(О/РкПу)0' 38 (РаЧаТк/Тэ)83

Были подсчитаны основные критерии подобия четырехтактных дизелей речного флота (см.табл.)- Таким образом, появилась возможность оценить подобие дизелей и проводить анализ прочности к надежности их деталей с учетом конкретных' критериев подобая.

3. Отказы и дефекты деталей цилиндро-поршневой группы.

Были выполнены исследования преждевременно отказавших втулок (гильз) цилиндров дизелей М400 на СПК Астраханского порта.

Характерный износ гильзы от первого и второго поршневых колец, замеренный на универсальном измерительном микросколе, показан на рис. 1. В этих гильзах были обнаружены производственны-дефекты в химическом составе, неравномерность твердости и микроструктуры. Изменения твердости и глубины азотированного слоя в изношенных гильзах показано на рис. 2. Основной причиной преждевременной замены втулок цилиндров двигателей ЩЦ48 является язвенная коррозия наружной поверхности. Некоторые втулки прежлеврекек-но заменяют из-за трещин под верхним буртом, з результате сравнительных исследований втулок разных дизелей, выяснилось, что серийные втулки дизелей Н-ЗД48 фирменной конгтрукцпп явный конструктивный дефект: тонкую стенку, т.е. оо:-::оен;:е г у

меньше 6% (должно быть >9Х). Отсюда вытекает предложение по модернизации - увеличить толщину стенки с 13 до 30 мм, что и было выполнено по нашему предложению на заводе "Теплоход".

На втулках с трещинами под буртом были обнаружены также производственные дефекты: увеличенный зазор в нижнем посадочном поясе, заниженный радиус галтели под опорным буртом, наличке подрезов, низкая прочность чугуна.

При внедрении модернизированных (утолщенных) цилиндровых втулок на дизелях НФД48 всех модификаций возникла необходимость в проверочном расчете кавитационной стойкости чугунных втулок.

Такой расчет был предложен С201 с частичным использованием известной методики (ГОСТ 17919-72) расчета ресурса стальных втулок в части определения безразмерной величины 5С - относительного ускорения колебаний втулок.

Кривые разрушений втулок при различных ускорениях колебаний представляют собой семейство парабол, проходящих через начало координат, которые могут быть описаны уравнением:

Д^Ь1

Здесь ДЗ - безразмерный коэффициент, характеризующий относительный износ «тулок. Для чугунных втулок это должка быть относительная глубина кавитационных рзковин в процента-: от толщины стенки ДЬ;

ч - параметр, характеризующий ускорение колебании втулок;

t - время работы втулок;

1 - показатель степенной функции, зависящий от ускорения колебаний. 4

Для стальных втулок (при 5С>20) рекомендуется

- - СО, б-Ю/СБс-Ю)2]

где отрицательный член показателя степени корректирует этот показатель для значений SC>2D. Для чугунных втулок при расчета;-: получается Sc<10 и необходимость в корректировке отпадает. Поэтому принимаем q=5c0'6, откуда при замене ¿G на An получим

üh=Sc0-6 t1

Кривые разрушения чугунных втулок приближаются к прямым з$-ниям. Отсюда следует, что с достаточной для приближенных расчетов точностью можно записать ¿h=Sc°*Dt, откуда ^пс=ДЬПв/5с0'б, где ühnp - предельно допустимая относительная глубина кавитациоккых раковин, которую определяем для чугунных втулок из условия запасов толщины стенки 8-10 мм при максимальной глубине раковин.

С увеличением толщины стенки втулки Ahne возрастает. Для фирменных втулок дизелей 8НФД48А-У ЙЬПс=50% (6=18 мм) и для утолщенных "ДЬПр=70% (3=30 мм).

Результаты расчета tn» для утолщенных (модернизированных) втулок цилиндроз показывают, что при Sci4,О ресурс чугунных втулок цилиндров соизмерим со сроком службы дизелей до капитального ремонта. Рассчитанное предельное время работы чугунных втулок цилиндров до максимально допустимой глубины кавитационных ракозия зовпадает с временем их фактической работы до замены. На оснозз-пги проведенного расчета можно с уверенностью внедрять утолщенные зтулки на дизелях всех модификаций НФД-48.

Были проведены поиски причин преждевременных отказов поршней ;ледуащих дизелей: М400, 6Л160ПКС, 8НФД48А-У, 12ЧСН 22/24 12Y22B), Г70-5. Во всех случаях били обнаружены конструктивные и :роигводственные дефекты поршней, которые были причинами отказов, 'екоторые поршни (дз. 6Л160ПНС и 8КФД48А-У) были модернизированы утем устранения обнаруженных конструктивны:-: дефектов. Модерни-ированные поршни показали в зкплуатацш существенно больший ре-урс.

при исследовании всех поршней из алюминиевых сплавов выполнялись замеры их босстановленяоп твердости в сечении. Пример показан на рис. 3. Сравнение этих графиков дает много ценной информации по влиянию увеличенных зазоров, прогаров, режимов термообработки на твердость поршней. Был;: также проведены модельные исследования некоторых свойств сплава ПС-12 (рис. 4,5), из которого изготавливаются поршни дизелей Д50 и НФД48.

На микроскопе УКМ-21 были замерены в сечении верхние поршневые канавки и компрессионные кольца (рис. 6,7). Впервые мы получили точное представление об износах зтих деталей, что прояснило механизм процесса изнашивания. Выяснилось, например, со всей определенностью, что рабочие поверхности канавок не только истираются, но и деформируются, причем в верхней части. Отсюда вытекает, что установившийся процесс изнашивания поршневых канавок определяется твердостью материала канавок НЗ, инерцией кольца и, в первом приближении, высотой п, числом ударов или частотой вращения коленваяа п, и максимальным давлением сгорания Р2. Следовательно, скорость изнашивания канавок может быть функцией только этих параметров.

С помощью» теории размерностей найден вид этой функции:

Я=спЬР2/НВ

Полученная формула хорошо согласуется .с формулами расчета материалов на износ по Крагельскому И.В. С ее помощью можно прогнозировать изменение скоростей изнашивания канавок.

При исследовании преждевременно изношенных колец практически всегда наблюдаются различные дефекты в материале колец: неудов-

летворительная микроструктура, низкая твердость, высокая упругость, повышенная остаточная деформация и др.

При поиске причин преждевременных отказов компрессионных колец двигателей 8НФД48А-У на танкерах "Волгонефть" были выявлены производственные дефекты колец и влияние систем вентиляции картера на нагарообразование и изнашивание поршневых колец, на давление наддува и давление в картере (рис. 8).

Интенсивное нагарообразование и большой износ поршневых колец наблюдаются на тех дизелях, где картерные газы отсасываются эжектором в газотурбонагнетзтель. При естественной вентиляции картера обеспечивается необходимое давление наддува [около 0,03 Ша (0,3 кгс/см2)3, резко уменьшается отложение кокса на поране 15 кольцах и снижаются скорости изнашивания колец.

•

4. Отказы и дефекты деталей валовой группы.

На двигателях 8НФД48А-У и 8НФД48-У довольно часто происходили отказы и поломки коленчзтых валов. На Балах образуются трещины I изломы. Практически во всех исследованных случаях в материале сказавших Балов были обнаружены разные дефекты: низкие предел •екучести и ударная вязкость, неудовлетворительная, неоднородная, рупнозернистая микроструктура, наличке видызнштеттовой структуры ерегревз стали.

Специальная комиссикя, з состав которой входили специалисты ирмы СНЛ, признала, что основной причиной массовых поломок ко~ енчатых валов дизелей 8НФД48-У является недостаточный запас рочности коленчатых валов при существующих конструктивных разме-зх и пониженные значения пределов выносливости их материала.

Фирма СКЛ фактически яр-канала обцнй конструктивный дефект коленчатого вала и выпустила ковуз модификацию дизеля 8НФД48А-2У, где были усилены коленчатые валы и подшипники. У двигателей 6Л275ПН часто наблюдались преждевременные отказы шатунных подшипников с появлением следувдих производных дефектов: растрескивания и выкрашивания баббита, особенно на верхних половинках НГШ.

Ыотылевые подшипники двигателей 6Л275ПН были проверены на соответствие их фактических условий работы допустимым условиям кагружения баббита Б- 83. Несоблюдение требуемого отношения диаметра подшипника к его рабочей длине является явным, исходным, значительным, конструктивным дефектов и заключается в наличии круговой маслоподводящей канавки на верхней половине ыотылевого подпятника. Подшипник был модернизирован, масляная канавка убра-нз, число отказов после модернизации снизилось в 3 раза.

Результаты поиска исходных конструктивных и производственных дефектов рамовых подшипников двигателей 8ЩД48А-У позволили разработать рекомендации по уменьшении ех отказов. Основные производные дефекты подшипников - выкрашивание баббитовой наплавки.

Иногда случались зависимые отказы-задиры коленвалов.

У рамовых подшипников из семи параметров нагружения шесть превышали допустимые пределы для баббита Е-83. Было выявлено влияние на работоспособность* подшипников замкнутой и проточной систем охлаждения дизелей, овальности шеек коленчатого вала и давления масла в системе (рис. 9), деформации корпуса танкера, схемы маслопсдЕОдядих сверлений з коленчатом валу. Кроме этого, многие отказавшие подшипники имели ЯЕные, значительные, производственные дефекты: применялась йипящаа и шнусаокойвая сталь, имела место несоответствия химического состава и неудовлетворительная микроструктура баббита.

Разработаны рекомендации, которые рассмотрены приняты паромодстном "Волготзнкер".

5. Отказы и закономерности изнашивания основных деталей кгв-панного механизма.

Сравнительный анализ, проведенный автором, большого количества замеров направляющих втулок и штоков клапанов разных модификаций дизелей НФД48, 6Л275ПН и Д50 выявил ряд закономерностей изнашивания этих деталей.

Наибольший износ втулок и штоков клапанов наблюдается з плоскости качания коромысел. Распределение средних скоростей изнашиза-ния направляющих втулок по их длине показаны на рис. 10.

С увеличением частоты вращения дизелей типа НФД48 с 275 до 350 й минуту скорости изнашивания узла шток клапана - втулка возросли в 2 раза.

С применением на этих дизелях среднего наддува (до 50%) скорости изнашивания направляющих втулок увеличились з 8-10 раз, стоков выпускных клапанов - з 2 раза, впускных - в 4 раза.

Скорости изнашивания направляющих втулок выпускных клапанов в 2 раза выше, чем втулок впускных клапанов.

Скорости изнашивания втулок клапанов у дизеля 8НФД48А-У в 15-18 раз выше, чем у подобного дизеля 6Л275ПН.

Из известных положений, что износ И пропорционален пути тр-е-зия 3 и давлению Р: И=КРЭ=КРУ1, а скорость изнашивания г=КРУ, выводим, что подобие скоростей изнашивания двух узлов трения определяется критерием подобия г/КР'.Мйепи При одинаковых матерзэ-ках и смазке:

г/РУ=1йея.

Отсюда видно, что давление Ра в данном узле тренин дпзе. 8НФД48А-У в 17,3 раза выше Р<а У дизеля 6Л275Ш.

Сила трения Ртю> прижимающая вток клапана к направляю! втулке, зависит от конструкции угла клапан - втулка и ударной ч; ти корошсла (рис. 11). У дизеля 6Л275ПН на коромысле установ:. ролик радиусом 1,85 см, как подшипник качения, что снижает а РТр согласно формуле:

Ртр кач=Рто ск К/Гх Для применяемых материалов короыыоел, роликов и сухзрей кла панов К/£=1/10. Сила Рто уменьшается при увеличении радиуса роли ка:

Ртр кач=Ртв ск/'10г=Р-гр ск/12 5 Значит, если на корошсла клапанов дизелей типа Г70, НФД установить нажимные ролики, например, радиусом г=2 см, вследств: чего уменьшаться силы трения, то согласно приведенной зависимое', скорости изнашивания направляющих втулок снизятся а 20 раз.

Были предложены расчетные схемы начала и полного открыли клапанов (рис. 12) и формулы для расчета [8,13] реакций, углов I зазоров в данном узле. Угол перекоса штока клапана будет раве* углу перекоса тарелки: а=5/1=Р/1>к. Когда клапан сидит в седле

Б^/г+Бц.

Предельный зазор з соединении: 5пр=РПрЬ/0к и возрастает, когда увеличивается условная длина направляюще втулки Ь и уменьшается диаметр тарелки клапана

При положении клапана, когда он только наклонился от действия силы Ртр (рис. 12а) возникают силы реакций: Кв=Ртр+Ртр1Л- Л Ес=Ртр1/Ь

При положении клапана, когда его тарелка .полностью оторвется от седла (рис. ¿26) угол а увеличивается:

Условная высота цели при этом равна:,

Р'=25Ек/Ь„

Реакции в точках В и 0 от силы РТр равны: {?Б=Р1.р+Рто1/1н И р£)=Ртр1/Ьн

Силы реакций уменьшаются при уменьшении 1 и увеличении Ьн. На основании полученных форы/л были точнее рекомендованы предельные зазоры в узлах пток клапана - направляющая втудка у ряда судовых дизелей. Оказалось, что зазоры в данном узле не зависят от диаметра штока клапана.

При исследовании преждевременно отказавших (изношенных) направляющих втулок клапанов и крышек цилиндров были выявлены многочисленные производственные дефекты: несоответствия химического состава, пониженная твердость, неудовлетворительная микроструктура, чугун имел низкие механические свойства. Таким образом, и здесь причинам отказов являются дефекты.

При авариях судовых дизелей с разрушеием шатунных болтов глазные причины - это ослабление затяжки болтов, прослабленная резьба или дефекты в материале болтов.

Часто независимым отказом является свинчивание ослабленной гайки с одного из болтов, затем раскрывается нижний шатунный подшипник. Болт, с которого свинтилась гайка, как правило, остается целым, но изогнутым; другой бол г разрызается с образованием шейки.

Проз еденная работа яокззагз, что причинами многих отказов нзлгГ'тел одновременно несколько различных, исходны;': дефектов: конструктивных, производственны:-: или эксплуатащюкньк. Кокструк- ' Е2Е, качество изготовления и эксплуатация органично связаны .между

Удачно выбранная конструкция детали позволяет эксплуатировать ее с высокой надежностью, несмотря на некоторые производственные дефекты. В тоже время при неудачной (дефектной) конструкций даже малозначительные производственные и эксшг/атационные дефекты резгл снижают надежность деталей и могут привести к их преждевременным отказам.

Каждый допущенный в детали конструктивный или производственный дефект способствует отказу этой детали. Отказ любой детали мохет привести к зависимым отказал других деталей, т.е. к аварии дизеля (машины).

Эксплуатирующие организации должны четко формулировать свои потребности в части надежности машин и оборудования с учетом критериев подобия, точно задаззть а технических заданиях требования по безотказности, долговечности, ремонтопригодности, указывать прне2£лемые для них схемы и стоимости технических обслуживании и р-эюнтоз.

Выполнить эти требования не так сложно. У заводов-изготовителей есть для этого, например, вышеупомянутый метод Р.М.Е.А. -метод анализа потенциальных дефектов и причин, их вызывающих. Известны и другие методы и системы достижения высокого качества из-де.1ни.

При возникновении отказов в гарантийный период иди з период установленных ресурсов (при соблюдении нормальных условий эксплуатации) необходимо основное внимание уделять анализу конструкции и исследовании качества детали, дхя чего необходимо иметь рабочие чертежи всех основных деталей эксплуатирующихся машин.

Таким образом, вместо так называемого метода исключении предлагается метод поиска всех допущенных исходных дефектов и дефектов эксплуатации. Получен еще один инструмент защиты прав потребителей в условиях рыночной экономики, объективный научно-инженерны!": метод проведения технических экспертиз.

Предложенный и широко апробированный метод поиска и анализа различных дефектов - причин отказов деталей машин прямо подводит к объективно необходимым конструктивным, технологическим и эксплуатационным мероприятиям по устранению обнаруженных дефектов и исключен!® отказов по этим причинам.

Выводы.

1. Впервые предложен метод поиска причин отказов любой отдельной детали судовых , дизелей на основе принципа прямой связи отказов с дефектами, который включает уточненную классификацию отказов и дефектов, алгоритм поиска дефектов - причин отказоз, общие рекомендации эксплуатационникам в поиске причин отказоз и обосновании рекламаций на отказы деталей и аварии судовых дизелей.

2. Показаны перспективы и конкретные примеры применения теории подобия и размерностей при поиске и исследовании пр!гчин отказов деталей различных дизелей речных судов.

- сО -

2. Даны конкретные примеры применения разработанного метода поиска причин отказов деталей дизелей. После обнаружения конс-труьгпзных и (или) производственных дефектов по разработанной методике возникает возможность модернизации и улучшения качества изготовления деталей.

*

4. Предложен новый метод измерения взносов деталей на универсальных измерительных микроскопах, что дзет точную геометрию нзЕоооз деталей, расширяет и уточняет наши представления о механизме изнашивания этих деталей.

5. Выведена формула для расчета скоростей изнашивания канавок поршней под компрессионные кольца.

6. Полученные сравнительные графики восстановленной твердости алюминиевых поршней разных дизелей дают представление о процессах, происходящих в материале этих поршней при работе двигателей. Выявлено влияние прогара поршней, увеличенных зазоров, разной термообработки, рабочих нагрузок на востановленную твердость. Уточнено влияние температур на твердость сплава ПС-12.

7. Выявлено влияние двух систем вентиляции картера на давление наддува, нагзрообразование, давление в картере и износ компрессионных колец в зависимости от количества нагзрз в кайавках поршня.

8. Показано влияние овальности шеек коленчатого вала и давления масла на количество отказов раыовых и шатунных подшипников.

3. предложен критерий подобия процессов абразивного изнашивания, пригодный для узлов шток клапана - направляющая втулка.

10. Предложены формулы для углов перекосов, опорных реакций, зазоров, высот щелей при открытии клапанов, которые позволяют рассчзггыззть предельные зазоры в узле шток - втулка (не зависящие от диаметра штока клапана) и уменьшить силы, вызывающие изнавшвз-

- 31 -

Основное содержанке доклада опубликовано з работах:

1. Кондратьев H.H., Гс-рккоа В.М., ЗКуразлев В .и. Дефекты пв;:-гателей 8НФД48А-У, 8НФД36А-У, 6Л275ПН, 6Л160ПН0, 6ЧНСП18/22. Астрахань: ДНТИ 1970.- 66с.

2. Кондратьев H.H. Модернизация мотылевых подшипников двига-гелей типа Л275. Производственно-технический сборник ПВН7И MFO 'СССР N93, М: Транспорт, 1971.- с.48-52.

3. Кондратьев H.H., Горюнов В.М. Влияние некоторых факторов :а работоспособность подшипников коленчатого зала дизеля К5Д43А-У. Производственно-технический сборник ЦБНТИ MFG РСССР 95, М.: Транспорт, 1971.- с.3-8.

4. Махов Г.П., Кондратьев H.H.» Горюнов В.М. Опыт зкоплуатз-ии двигателей 6Л160ШС. Производственно-технический сборник БНТИ МРФ PCSCP N97, и.: Транспорт, 1971.-с.28-30.

5. Кондратьев H.H. Повышение долговечности алюминиевых порн-;й дизелей. ПроизЕодствекно-техш-гческий сборник ЦБНТИ МРФ РСФСР 39, М.: Транспорт, 1971.- с.52-55.

5. Кондрата ев H.H., Горюнов В.V., Яуравлев В.М. Исследование этической продолжительности работы судовых дизелей до среднего капитального ремонта. Производственно-технический сборник ЦБНТИ О РСФСР N101, М.: Транспорт, 1971.- с.55-53.

7. Кондратьев H.H. Некоторые рекомендации по улучшений конс-укции дизелей типа 418/22. Сборник "Материалы межотраслевой на-о-технической конференции по качеству и надежности дизелей ряда 8/22", Хабаровск: 1971.- с.14-15.

8. Кондратьев H.H., Куравлев В.М. Некоторые закономерности нашивания направляющих зтулок я штоков клапанов дизелей. Произ-зственно-технический сборник ЦБНТИ МРФ РСФСР N107., М.: Транс-:т, 1972.- с. 37-45.

9. Спиридонов Ю. H., Кондратьев H.H. Журавлев В. У... Горюнов Е.М. Вл:шни5 системы вентиляции картера на износ поршневых колец.- Речной транспорт, 1972, >¡9, с. 38-29.

10. Кондратьев H.H., Коркшеза В.Я., Журавлев В.М., Горюнов 5.М. Изменение прочности алюминиевых поршней.- Речной транспорт,

Nj. f с » 3*4 •

11. Кондратьев H.H., Горюнов В.М., Журавлев В.,M. Влияние инструкций цилиндровых втулок дизелей 8НФД48А-У на их надежность и долговечность. Производственно-технический сборник ЦБНТИ МРО РСССР N115, М.: Транспорт, 1373.- с.19-25.

12. Кондратьев H.H. Перспективы применения теории подобия при исследовании внезапных и постепенных отказов судовых ДВС. Сборник научных трудов молодых специалистов. Часть IV, Л.: ДШТ, 1973.-с.25-20.

13. Кондратьев H.H., Горюнов В.М., Журавлев В.М. Влияние конструкции узда "клапан - втулка на его изнашивание. Производственно-технический сборник ЦБНТИ МРФ PCSCP N125, М. : Транспорт, 1973.- с.46-51.

14. Кондратьев H.H., Горюнов В.М., Журавлев В.М. Разрушение алюминиевых прошей. Сборник "Передовой опыт и новая техника" ЦБНТИ №2 РСФСР N5, М. : Транспорт, 1974.- с. 24-27.

15. Кондратьев H.H. Повышение надежности дизелей. Сборник "Передовой опыт и новая техника" ЦБНТЙ МРФ РСФСР N11, М.: Транспорт, 1974.- с.41-44.

16. Кондратьев H.H., Горюнов В.М., Корышева В.Я., Хизрик

B.М. Причины прогаров поршней двигателей. Сборник "Передовой опыт и новая техника" ЦБНТИ МРФ РСФСР N15, М.: Транспорт, 1975.-

C.33-42.

17. Кондратьев H.H. Измерение местного линейного износа деталей ДЕС универсальны;.! измерительны}.! микроскопом. Сборник научных трудов молодых научных работников. Л.: ЛИВТ, 1975,- с.75-78.

18. Кондратьев H.H. Алгоритм поиска дефектов деталей ДВС. Сборник трудов молодых нзучных работников.Л.: ЛИЕТ, 1975.-С.79-85.

19. Махов Г.П., Кондратьев H.H. Увеличение срока эксплуатации дизелей 6Л160ПНС до капитального ремонта. Сборник "Передовой опыт и новая техника" ЦБНТИ MF3 РСФСР N12(48), М.: Транспорт, 1977.-С.12-19.

20. Кондратьев H.H. Расчет чугунных втулок цилиндров четырехтактных дизелей на навигационную стойкость. Сборник научных трудов ЛИВТа "Создание и техническое обслуживание судоз внутреннего плавания", Л.: 1977.- с.147-152.

21. Кондратьев H.H. Степень подобия судовых четырехтактных дизелей. Сборник научных трудов ЛИВТа "Создание и техническое обслуживание судов внутреннего плавания", Л.: 1977.- с. 153-152.

22. Кондратьев H.H. Увеличение срока службы дизелей. Сборник "Передовой опыт и новая техника" ЦБНТИ МВФ РСФСР N7 (55), М.: Транспорт, 1978.- с.21-24.

23. Кондратьев H.H. Анализ нзкосоз деталей дизелей. Речной транспорт, 1978, N9, с.34.

24. Кондратьев H.H. Анализировать причины отказов. Речной транспорт, 1980, N1, с.30.

25. Кондратьев H.H., Горюнов В.М. Увеличение ресурса втулок цилиндров до капитального ремонта дизелей. Сборник "Передовой опыт и новая техника" ЦБНТИ МВФ РСФСР N12(43), Ы.: Транспорт, 1980.- с.30-38.

26. Кондратьев H.K., Горюнов Б JA. Ресурс дизелей Ш00, Ш01 после первого капитального ремонта. Сборник "Передовой опыт и новая техника" ЦБНТИ MPS PCXICP К8(92), М.: Транспорт, 1981.-с.27-31.

27. Кондратьев H.H., Горюнов В.М., Толканев B.C. Модернизация поршней судовых дизелей 8НЩЦ48А-У. Сборник "Передовой опыт и новая техника" ЦБНТИ МРФ PÖ3CP N10(94), М.: Транспорт, 1981.-с.20-28.

28. Кондратьев H.H., Горюнов В.М. Увеличение ресурса модернизированных поршней. Сборник "Передовой опыт и новая техника" ЦБНТИ МРФ РСФСР N1(97), М.: Транспорт,'1982.- с.26-34.

29. Кондратьев H.H. (модернизация поршней дизелей. Речной транспорт, 1982, N3, с. 31-32.

30. Кондратьев H.H. Расширять требования к проектировщикам. Речной транспорт, 1983, N3, с. 35.

31. Кондратьев H.H. Поиск и анализ причин отказов судовой техники. Сборник "Передовой опыт и новая техника" ЦБНГЙ Iff® РОЕСР N7(115), М.: Транспорт, 1983.- с.34-33.

32. Кондратьев H.H. Для повышения ресурсов дизелей. Речной -транспорт, 1985, N7, с.35.

33. Кондратьев H.H. Отказы и дефекты судовых дизелей. М.: Транспорт, 1985.- 152 с.

34. Кондратьев H.H. Методика поиска причин отказов судовой техники. Сборник "Наука и техника на речном транспорте" ЦБНТИ речного транспорта N6, М.: 1993.- с.1-9.

35. Кондратьев H.H. Причины поломки гребного Бала. Сборник "Наука и техника на речном транспорте" ЦБНТИ речного транспорта N■7, М.; 1994.- с. 18-21.

35. Кондратьев H.H. Причины обрыва верхних посадочных буртов цилиндровых втулок двигателеи 6412/14. Сборник "Наука я техника на речном транспорте" 1фнтац|чяога транспорта till, М.: 1994.-

~3ô -

хгя

■Йлюрее

мльцг / Ж. f.т.

\ Литгм изношенной гр&гргпжти жа*ьзи

P*cü \. Ссчеии* BMomeKHо*. nutuu цклямдр« домгятеля М400

I7

§J «к

а-

i -7* // tf

/

1 II ч

tff-

« h

Ъ о >5

• 1-я tùnnt ' О I'M tus и Л

к \ » so //

я* \\ ä и

■

хо to so elf

Ptcmcmur tu St pint to âyptna ' гильзы, мп

70 АО SO SO РасстЬянке от Верпего бур та

Р*С>2. Гр»фи*л яэыепгнпя твердости- (о) я глубин« ßj) »эогмроваи-jioro ело» по ссчеияю гали цдливдро* дмэелк МЧОО

Гр»фик восстановленной твердости поршней после »ксялуатацки: 1—сорзисп даделеД ШФДЩ-У врожэводспа »»ода вмежв Левш. сала» ПС-И. 1«»-. иооОроботя» Т»; 7—♦»?»••»«« в аршин «1Ш|| >НФД4&Л-У> Л — порп*» дишиЦ ДЮ, сяд«в ПС-12, тсвмооврвба»* Т»

«гпгп-т——

ко т

к

к

0 * * п Л Я' ¡регсг н

Рлй Заъхсяыость восстановлен-.

жо&"Твсузл>Стк ск-ива ПС-12. герма-обрабодогог» по режиму Ти от ьрс^-• н«ш «иасржкя прп 250~-300*С

Мг. /217

m ко $о m

LI

—•—' -» » í>v- 1 J i \

-

Í 1 Y X .1 X

• i i ( i t i 1 i \ •

i » г t 1 • .1 \ ) } T

i ! •

■Ii г • I •!•' ....

9 S3 КО ISO • 200 M t*V

Рнс. ^"/Замсяуость твердости сплава ПС-12 or температуры

Г

7¿

Ш

TIS

ITS

Â/t/.

Рве. Ссчсвас кыошеввой. первой поршневой них

-s г-

Рже. 7 Сечение жзнЬшениого компрессионного KOAUtrf

Рже.' 9 •Вдиянне'овалмюстя шеек колевчатого вала (в)- я дав-леем; масла (б) на количестве" отказов рамовых (/) н шатунных -121 в ожтклнщеоа

»и'^щг/ятысХ

Рке. I Ок. Средние скорости аэшвдюааня направляюща* втулок вы-лусхньц клапанов дизелей во высоте: / — 8SVD4U: 2— SNVDlí.V (пр* схисе узд» ' уд»рпкх »opovucj« — сухарь кл«п»-н* jiicyjwAujOM малпблен»); 3 — SSV1N5- •/ —6NVDW: J - ÉL5JPM; ( — ¡USO'

Я

ii

• / i'í

... ■ .у/у.-''__>' ¡jj

______ л

»—ллмл* Д80;- К — сил« лшалокха я* кланам: P .-'uui транаг

г^ГЗ

/

А -V

Рис 12схсии яачлл* (а), я (гпшиого огхрыгж* fó) к.ип»ш

АГТУ лак 277 тир 100 21.03.95