Исследование распространения электромагнитных волн в волноводно-щелевых и микрополосковых линиях тема автореферата и диссертации по физике, 01.04.03 ВАК РФ

ВВЕДЕНИЕ.

Глава I. ВОЛНОВОДШ - ЩЕЛЕВЫЕ ЛИНИИ.

1.1. Симметричные и односторонние волноводно-щелевые линии.

1.1.1. Постановка задачи. Получение системы интегральных уравнений.

1.1.2. Решение системы уравнений

1.1.3. Волновые сопротивления.

1.2. Двусторонняя волноводно-щелевая линия.

1.3. Связанные щелевые линии в Е-плоскости прямоугольного волновода.

1.4. Антиподальная ЕЩЕ.

1.4.1. Получение системы уравнений.

1.4.2. Решение системы интегральных уравнений

1.4.3. Критическая частота основного типа колебаний.

1.4.4. Передаваемая мощность.

1.4.5. Напряжение на щели.

Актуальность темы. В настоящее время развитие интегральных схем СВЧ диапазона характеризуется продвижением в область все бо-iee коротких волн [l-э]. Микрополосковые линии /МШ1/ являются ком-юнентами интегральных схем, поэтому исследование известных и но-зых видов МПЛ на высоких частотах представляет интерес как с прак-?ической, так и с теоретической точек зрения. В поисках решений фоблем микроминиатюризации был предложен новый тип линий передачи - волноводно-щелевые линии /ЩЛ/ или fin-iine [ю], которые являются перспективными линиями миллиметрового диапазона. В создании устройств и систем миллиметрового диапазона теоретическое исследование регулярных волноведущих структур, на основе которых они разрабатываются, имеет первостепенное значение jIX . При этом актуаль-шми являются следующие проблемы: повышение точности расчетов, что юзволяет снизить долю трудоемкой и дорогостоящей эксперименталь-юй отладки в объеме работ по созданию СВЧ устройств, повышение >ффективности алгоритмизации решения задачи и сокращение машинного фемени счета, что особенно существенно при разработке систем ав-юматизированного проектирования [is], расчет новых типов линий, а •акже численный эксперимент с целью выявления принципиальной воз-южности применения известных типов линий на более высоких частотах.

Эффективность теоретического исследования в первую очередь >бусловлена методом, положенным в основу электродинамического рас-сета. К сожалению, из-за сложности электродинамических задач нет долгого метода, чьи преимущества перед .остальными при исследовании. >егулярных электродинамических систем бесспорны и очевидны [7].

Для исследования структур, содержащих полубесконечные плоско-ти, очень эффективным является строгий аналитический метод Вине-•а-Хопра [l3]. Задачи,решенные этим методом, часто используются :ак ключевые при исследовании линий, предетавлякяцих собой модифи-;ированные структуры Винера-Хопфа [7 ]. К расчету гибридных высших 'ипов волн в одиночной МПЛ метод факторизации был впервые применен ; [l4-I5], где исследованы излучающиеся и неизлучающиеся волны. ! [16] получено более точное решение справедливое при произвольных азмерах линий как для основной, так и для высших неизлучающихся олн. К численно-аналитическим методам относится метод задачи Ри-:ана-Гильберта [17]. В [18] новый тип линии миллиметрового диапа-она - цилиндрическая щелевая линия ВДЛ - исследуется на основе :етода задачи Римана-Гильберта.

Для дискретизации электродинамической задачи, т.е. для сведе-ия ее к системе линейных алгебраических уравнений, могут быть ис-ользованы конечно-разностный метод, метод конечных элементов, ва-иационно-проекционные методы /Ритца,Галеркина/[19]. Метод сеток тличается универсальностью, но для задач прикладной электродинамики н малоэффективен и не нашел широкого применения. Метод конечных лементов /мкэ/, в основе которого лежит метод Галеркина, получил вое развитие с созданием аппарата сплайн-функций. Метод этот уни-ерсален,его преимущества особенно наглядны в применении к областям о сложной формой границ. Однако сообщений о применении МКЭ к за-ачам электродинамики чрезвычайно мало [l2 , 20 , 2l]. Применению ариационных методов к задачам электродинамики посвящено много фун-аментальных работ [22-24] . Метод Галеркина в применении к регу-ярным электродинамическим структурам является высокоэффективным.

Среди значительного числа работ, посвященных расчету характеристик микрополосковых /МШ1/ и щелевых линий /ЩЛ/ методом Галерки-на, следует отметить [£7-34]. Универсальный метод автономных и многомодовых блоков /АМБ/, о применении которого к МПЛ и ЩЛ сообщено в [25-2б] , является малоэффективным для этих и сходных с ними линий передачи. При решении интегральных уравнений методом Га-леркина [33,35] наблюдается медленная сходимость решения, которую можно существенно улучшить, если взять систему базисных функций, учитывающих поведение электромагнитного поля вблизи металлического ребра [36-45] . В качестве системы базисных функций, имеющих заданную особенность и удовлетворяющих условию Мейкснера [4б], используют функции Бесселя полуцелого индекса [43], полиномы Ге-генбауэра [38, 45] , тригонометрические функции [47,5б] , полиномы Чебышева [29,34,36-42] с соответствующими весовыми функциями. Родственный метод решения, учитывающий поведение поля на металлическом ребре, в применении к МПЛ приводится в [49]. В отличие от вышеперечисленных работ в [49] метод ГТалеркина используется в спектральной области. Базисные функции правильно учитывают асимптотику Фурье-образов токов на полосках, которая определяется особенностью поведения токов на металлическом ребре. Методом Галеркина в спектральной области с учетом особенности поведения поля на ребре исследуются характеристики периодической МПЛ [48] и экранирован ной ЩЛ [51].

В данной работе ЩЛ и МПЛ исследуются единым электродинамическим методом. За основу взят метод, изложенный в работе [29]. Учитывается гибридный характер электромагнитного поля в этих линиях. В качестве базисных функций выбираются полиномы Чебышева 1-го и 2-го рода с весовыми функциями, учитывающими особенности поведения поля вблизи ребра. Такой выбор базисных функций обеспечивает быструю сходимость метода Галеркина. Улучшение сходимости метода с физической точки зрения объясняется близостью базисных пункции истинному распределению электрического поля на щели или токов на полоске.

Целью работы является теоретическое исследование на электродинамическом уровне строгости свойств электромагнитных волн сантиметрового и миллиметрового диапазонов в волноводно - щелевых /ЩЛ/ и микрополосковых /МПЛ/ линиях передачи. Объектами исследования являются:

1.Болноводно-щелевые линии:

- односторонняя;

- симметричная;

- двусторонняя;

- связанные щелевые линии в Е-плоскости прямоугольного волновода;

- антиподальная.

2.МПЛ на "подвешенной" подложке в прямоугольном волноводе:

- одиночные;

- с лицевой связью.

3.Индуктивная полоска в Е-плоскости частично заполненного диэлектриком волновода.

4.МПЛ, связанные через щель в общем заземленном экране:

- без дополнительного диэлектрического слоя;

- с дополнительным диэлектрическим слоем.

5.Симметричная полосковая линия с ограниченной шириной проводников.

6.МПЛ с продольными щелями, прорезанными в экране параллельно оси распространения /МПЛ с диафрагмой/:

- одиночные и связанные МПЛ с диафрагмой;

- одиночные и связанные МПЛ со связанными диафрагмами.

Основные задачи исследований:

I.Анализ физических процессов, связанных с распространением в линиях передачи гибридных волн сантиметрового и миллиметрового диапазонов.

2.Исследование свойств волн как в известных линиях, перспективных при освоении высокочастотных диапазонов, к которым электродинамический метод исследования ранее не применялся, так и в новых типах линий.

3.Развитие единого эффективного метода расчета характеристик электромагнитных волн в экранированных линиях передачи с многослойным диэлектрическим заполнением, у которых волноведущие поверхности/ металлические полоски и щели/ расположены в различных плоскостях раздела сред.

4.Разработка высокоэффективных алгоритмов и создание комплекса быстродействующих программ, позволяющих провести теоретическое исследование широкого класса линий передачи и обеспечивающих высокую точность расчета их характеристик в сантиметровом и миллиметровом диапазонах длин волн.

Новизна и научная значимость полученных результатов.

1.Проведено точное и достаточно полное исследование НЦЛ-но-вого перспективного типа линий передачи миллиметрового диапазона.

2.Развитый в работе электродинамический метод расчета для МПЛ на "подвешенной" подложке в прямоугольном волноводе позволил с высокой точностью исследовать их дисперсионные характеристики и зависимости волнового сопротивления от частоты в широком интервале длин волн, включая миллиметровые волны.

3.Исследованы условия возникновения излучающихся типов волн в МПЛ с лицевой связью без боковых экранов.

4.Впервые электродинамический метод исследования применен к следующим типам линий:

- МПЛ, связанным через щель в общем заземленном экране;

- МПЛ, связанным через щель в общем заземленном экране, с дополнительным диэлектрическим слоем /линия исследоется впервые/;

- полосковым линиям с ограниченной шириной проводников как с дополнительными слоями металлизации, так и без них /теоретическое исследование линий проводится впервые/;

- одиночным и связанным МШГ с одной и двумя продольными щелями, которые прорезаны в экране параллельно оси распространения /МГШ с диафрагмой/.

5.Впервые с учетом дисперсии изучен эффект выравнивания фазовых скоростей синфазной и противофазной волн в МПЛ, связанных через щель с дополнительным диэлектрическим слоем, и в связанных МПЛ с диафрагмой.

Практическая значимость. Исследование развитым в работе электродинамическим методом широкого класса линий передачи сантиметрового и миллиметрового диапазонов позволило получить ряд результатов, имеющих практическое значение.

Расчеты дисперсионных характеристик и зависимостей волнового сопротивления от частоты могут быть использованы:

- для ЩЛ и МПЛ на подвешенной подложке при разработке устройств миллиметрового диапазона, таких как: переключатели, генераторы, балансные смесители и т.д.

- для МПЛ, связанных через щель в общем заземленном экране, при создании направленных ответвителей и оптимизации их параметров;

- для МПЛ с диафрагмой при разработке 90-градусных гибридных устройств;

- для индуктивной полоски в Е-плоскости частично заполненного диэлектриком прямоугольного волновода при разработке фильтров с малой величиной вносимых в полосе пропускания потерь.

Самостоятельную практическую ценность представляет комплекс программ расчета основных характеристик всех рассмотренных в раэоте линий. Быстродействие программ позволяет использовать их в системах автоматизированного проектирования ИС СВЧ.

Анализ свойств линий на высоких частотах позволяет при инженерной реализации СВЧ устройств сравнить характеристики различных гипов линий в требуемом интервале частот, что особенно существенно в миллиметровом диапазоне, где трудности с выбором базовой линии передачи возрастают.

Основные положения, выносимые на защиту:

1.Развит электродинамический метод расчета характеристик электромагнитного поля в регулярных вдоль оси распространения волно-ведущих экранированных СВЧ структурах с многослойным диэлектрическим заполнением, у которых направляющие поверхности /металлические полоски и щели/ расположены в различных плоскостях раздела сред. Развитый метод в применении к линиям передачи, перспективным при освоении миллиметрового диапазона, обеспечил эффективность и высокую точность исследования их свойств на высоких частотах.

2.Установлено, что возможность использования MIDI на подвешенной подложке на высоких частотах определяется следующими условиями:

- в МПЛ с лицевой связью без боковых экранов возможно возникновение излучения при частоте тем большей, чем меньше диэлектрическая проницаемость подложки, меньше ширина полоски и расстояние между горизонтальными экранами /при фиксированной толщине подложки/;

- МПЛ как одиночные, так и с лицевой связью в прямоугольном волноводе при небольших значениях диэлектрической проницаемости подложки имеют малую дисперсию и малую зависимость волнового сопротивления от частоты вплоть до возникновения первого высшего типа волн.

3.Наличие дополнительного диэлектрического слоя над полосками в МПЛ, связанным1 через щель в общем заземленном экране, дает эффект снижения разницы фазовых скоростей связанных волн, который проявляется тем значительнее, чем выше частота.

4.Эффект выравнивания фазовых скоростей в МПЛ с диафрагмой с ростом частоты наблюдается при больших значениях ширины диафрагмы.

5.Теоретически подтверждены следующие свойства нового типа линий передачи миллиметрового диапазона - ЩЛ:

- малая дисперсия и малая зависимость волнового сопротивления от частоты в полосе одномодового режима работы;

- слабая зависимость дисперсионных характеристик и волновых сопротивлений от смещений подложки и щели в волноводе.

6.Разработанные программы расчета характеристик и исследование свойств МПЛ и ЩЛ позволяют повысить эффективность разработки СВЧ устройств на их основе.

Структура диссертации и объем.

Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения и списка литературы. Главы разбиты на параграфы, некоторые из них в свою очередь, разбиты на пункты; в конце каждой главы даны краткие выводы. Общий объем диссертации составляет 184 листа машинописного текста. Из них основной текст занимает 116 листов, 55 рисунков, 14 листов - список литературы, содержащий 139 названий.

Основные результаты работы сводятся к следующему:

1. Дяя регулярных вдоль оси распространения экранированных линий передачи с многослойным диэлектрическим заполнением, у которых проводящие поверхности /металлические полоски и щели/ расположены в различных плоскостях раздела сред, развит точный, высокоэффективный, удобный для алгоритмизации решения электродинамический метод расчета характеристик электромагнитного поля, распространяющегося в этих линиях, в основе которого лежит учет особенности поведения поля вблизи металлического ребра. Выбор в качестве апроксимирующих поле на щели или токи на полоске функций полиномовЧебышева 1-го и 2-го рода с весовыми функциями, учитывающими поведение поля на ребре, и проведенное улучшение сходимости бесконечных рядов в матричных элементах определителя обеспечили точность и эффективность развитого в работе метода.

2. Развитый метод применен к исследованию широкого класса линий передачи сантиметрового и миллиметрового диапазонов длин волн. Комплекс программ для ЭВМ БЭСМ-б, которые созданы на основе программы 29 и в которых реализованы полученные алгоритмы решения рассмотренных электродинамических задач, позволил рассчитать характеристики поля в ЩЛ и МПЛ с высокой точностью при небольших затратах машинного времени и явился надежным инструментом исследования свойств этих линий на высоких частотах.

3. В результате исследования МПЛ и ЩЛ теоретически установлены следующие их свойства: для ЩЛ:

-расширение рабочей полосы частот одномодового режима по сравнению с соответствующим прямоугольным волноводом, т.е. широ-кополосность;

-малая дисперсия, малая зависимость волнового сопротивления от частоты в полосе частот одномодового режима;

-малая зависимость коэффициента замедления и волнового сопротивления от изменения линейных размеров поперечного сечения волновода, сдвига подложки вдоль широкой стенки волновода и смещения щели по вертикальной оси. для МПЛ:

-МПЛ на "подвешенной" подложке с малой диэлектрической проницаемостью малодисперсионны и имеют малую зависимость волнового сопротивления от частоты вплоть до длинноволновой части миллиметрового диапазона;

-увеличение диэлектрической проницаемости подложки снижает верхний частотный предел, где МПЛ на "подвешенной" подложке имеют перечисленные свойства;

-при увеличении диэлектрической проницаемости и толщины подложки в МПЛ с лицевой связью, расположенных по разные стороны одной подложки, возможно возникновение излучающихся типов волн в сантиметровом диапазоне.

Таким образом, теоретически подтверждена перспективность ВЩЛ и МПЛ на "подвешенной" подложке при разработке широкополосных интегральных схем в Е-плоскости прямоугольного волновода.

4. Впервые применен электродинамический метод к исследованию МПЛ с диафрагмой, что позволило изучить эффект выравнивания фазовых скоростей в этих линиях на различных частотах с учетом дисперсии .

5. Впервые электродинамическим методом исследован эффект выравнивания фазовых скоростей в МПЛ, связанных через щель в общем заземленном экране, который достигается за счет введения дополнительного диэлектрического слоя над полосками.

6. Впервые проведено электродинамическое исследование симметричной полосковой линии с ограниченной шириной проводников, которая позволяет обойти некоторые проблемы микроминиатюризации /например, избежать на высоких частотах чрезмерно узких зазоров для связанных МПЛ, расположенных в одной плоскости/.

7. Изучены параметры индуктивной полоски /3 типа/ в Е-плоскости частично заполненного диэлектриком волновода от частоты.

8. Разработан комплекс действующих программ расчета характеристик всех рассмотренных линий, что позволяет легко воспроизвести представленные результаты и получить новые с целью расширения информации о свойствах линий в зависимости от конкретных задач их применения.

9. Расчетные результаты для каждого типа линий выполнены в виде таблиц и графиков, пригодных к использованию при инженерной реализации устройств на их основе.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1.Емельяненков Б.Н., Кошевая С.В., Гассанов Л.Г., Омельяненко Г/1.В. Интегральные схемы миллиметрового диапазона длин волн /обзор/.- Изв. вузов Р адиоэлектроника, 1982, т.24, №10, с.14-31.

2. Емельяненков Б.Н., Кошевая С.В., Гассанов Л.Г., Омельяненко МЛО. Физические основы создания интегральных схем миллиметрового диапазона длин волн /обзор/. Изв. вузов - Р адиоэлектроника, 1982,т.24, №10, с.5-14.

3. Кузьмина В.Г., Савин В.Б. Освоение коротковолновой части мм- и субмм- диапазонов волн в США. Зарубежная радиоэлектроника,1980, №2, с.82-93.

4. Лебедев И.В., Алыбин В.Г., Купцов Е.И. Интегрализация твердотельных управляющих и защитных устройств СВЧ /обзор/. Изв. вузов -Радиоэлектроника, 1982, т.25, №10, с.14-31.

5. Solbasli К. The status of printed millimeter-wave E-plane circuits. IEEE Trans., 1982, v.MTT-31» n.2, p.107-121.

6. Сколник М.И. Применение миллиметровых и субмиллиметровых волн. -Зарубежная радиоэлектроника, 1972, №5, с.3-17.

7. Нефедов Е.И., Фиалковский А.Т. Полосковые линии передачи. М.: Наука, 1980, 312 с.

8. Никольский В.В., Никольская Т.И. Дифракция на полосковых структурах: анализ интегральных схем СВЧ. Изв. вузов - Радиофизика,1981, т.24, №12, с.1423-1459.

9. Э.Воробьев В.В. Щелевые линии передачи и копланарные волноводы для интегральных СВЧ схем. Зарубежная радиоэлектроника,IS72, №5, с.93-116.

10. Meier P.J. Two new integrated-circuit media special advantages at millimeter wavelengths. in IEEE MTT-S Int. Microwave Symp. Dig., 1972, p.231-233.

11. П.Кириленко А. А. Теория и приложения метода полуобращения длявнутренних задач прикладной электродинамики. Автореферат дисс. . докт. физ.-мат. наук. - Харьков, ХГУ, 1980, 30 с.

12. Автоматизированное проектирование устройств СВЧ. /Под ред. В.В. Никольского. М.: Радио и связь, 1982, 272 с.

13. Вайнштейн Л.А. Теория дифракции и метод факторизации. М.: Сов. радио, 1966, 431 с.

14. Фиалковский А.Т. Дисперсия в несимметричной полосковой линии. -Радиотехника и электроника, 1976, т.21, №3, с.441-450.

15. Шестопалов В.П. Метод задачи Римана-Гильберта в теории дифракции и распространения волн. Харьков: ХГУ, 197I, 400 с.

16. Шестопалов В.П. Сумматорные уравнения в современной теории дифракции. Киев: Наукова думка, 1983, 252 с.

17. Григорьев А.Д., Янкевич В.Б. Обзор методов решения. Зарубежная радиоэлектроника, 1977, №5, с.43-67.

18. Силин Р.А., Чепурных И.П. Типы волн полосковой линии в однородной среде. Электр, техн., сер. Электроника СВЧ, вып1 /325/1981, с.25-27.

19. Davis W.A. Splines, for electromagnetics. IEEE Trans.,1982, AP-30, n.4, P. 760-764.

20. Никольский В.В. Вариационные методы для внутренних задач электродинамики. М.: Наука, 1967, 460 с.

21. Левин Л. Теория волноводов. М.: Радио и связь, 1981,310 с.

22. Контарович Л.В., Крылов В.И. Приближенные методы высшего анализа. М.: Л.: Физматгиз, 1962, 708 с.

23. Никольский В.В., Голованов О.А. Автономные многомодовые блоки и их применение для исследования полосковой линии. Радиотехника и электроника, 1979, т.24, Р6, с.1070-1077.

24. Никольский В.В., Голованов О.А. Применение автономных многомо-довых блоков для анализа щелевой, высокодобротной и компланарной линий. Радиотехника и электроника, 1980, т.25, №6,с.1165-1170.

25. Ильинский А.С., Зарубанов В.В. Применение метода Галеркина для расчета и исследования токов основного и высших типов нормальных волн несимметричной полосковой линии. Радиотехника иэлектроника, 1980, т.25, №9, с.1844-1850.

26. Коваленко Н.А. Собственные волны микрополосковой линии. Изв. вузов. Радиофизика, 1978, т.21. №2, с.188-194.

27. JIepep A.M., Михалевский B.C. Дисцерсия электромагнитных волн в некоторых типах линий для СВЧ интегральных схем. Радиотехника и электроника, 1981, т.24, №3, с.470-480.

28. Гипсман А.И., Самохин Г.С., Силин Р.А., Чурзин А.Ф. Дисперсионные характеристики полосковой линии на многослойной подложке. Электронная техника. Электроника СВЧ, 1979, т.10, с.8-15.

29. Самохин Г.С., Гипсман А.И., Силин Р.А. Высшие типы волн в несимметричной полосковой линии. Электронная техника. Электроника СВЧ, 1977, вып.2, с.3-13.

30. Гипсман А.И., Нефедов И.С., Силин Р.А. О возможности излучения квази-ТЕМ волн в несимметричной полосковой линии. Электронная техника. СерЛ Электроника СВЧ, 1979, вып.8, с.12-14.

31. Никольский В.В. Класс математических моделей электродинамических систем с частично экранированными границами диэлектрических областей. Радиотехника и электроника, 1977, т.22, №4, с.657669.

32. Нефедов И.С. Электродинамическая теория распространения волн в периодической полосковой линии. Дисс. . канд. физ.-мат. наук. - Саратов, СГУ, 1980, 137 с.

33. Вайнштейн Л.А. Симметричные электрические колебания идеально проводящего полого цилиндра конечной длины. ЖТФ, 1967, т.37, с.II8I-II88.

34. Лерер A.M., Михалевский B.C., Чекрыгина И.М. Ответвитель типа "Трансвар". Радиотехника и электроника, 1975, т. 10, И?7, с. 1396-1401.

35. Лерер A.M., Михалевский B.C. К расчету щелевого.моста и критических частот симметричной полосковой линии методом интегральных преобразований. Радиотехника и электроника, 1972, т.17, №5, с.913-918.

36. Ю.Лерер A.M. Учет особенности на ребре при расчете критических частот и полей прямоугольного волновода с Т-выступом. Изв. вузов. Радиоэлектроника, 1974, т.27, №9, с.90-93.

37. Веселов Г.И., Платонов Н.И., Слесарев Е.С. Об учете особенностей электромагнитных полей в методе частичных областей. Радиотехника, 1980, т.35, №5, с.27-34.

38. Веселов Г.И., Платонов Н.И., Агеев В.Е. Об электромагнитном поле вблизи ребра проводящей полуплоскости. Радиотехника, 1979, т.34, №7, с.66-69.

39. Мариносян Г.И. Поля и волны в П-волноводе. Известия АН.Арм. ССР: сер. Физика, 1974, т.9, N96,с. 463-470.

40. Нефедов И.С., Силин Р.А. Исследование характеристик периодической микрополосковой линии. Электронная техника. Сер. I, Электроника СВЧ, 1980, вып.7, с.14-18.

41. Фихманас Р.Ф., Фридберг П.Ш. Использование аналитических свойств преобразования Фурье при численной реализации вариационных принципов. Радиотехника и электроника, 1978, т.23, W7, с. 1465-1476.

42. Дубровка Ф.Ф., Найденко В.И. Электродинамические характеристики коаксиала с диафрагмами на проводниках. Изв. вузов, Радиоэлектроника, 1975, т. 18, РЮ, с.42-46.

43. Гипсман А.И., Нетук A.M., Силин Р.А. Характеристики основной волны в экранированной щелевой линии. Электронная техника. Сер.1, Электроника СВЧ, 1980, вып.12, с.3-6.

44. Hofmann Н. Pin-line dispersion. Electron Lett., 1976, v.12, n.17, p. 428-429.53»Hofmann H. Dispersion of planar waveguids for millimeter-wave application. Arch. Elek. Ubertragung., 1977, v.31 ,p.40-44.

45. Meier P.J. Integrated fin-line. / A versatile and proven millimeter transmission line. Microvave J., 1976,n.11, p.24-25*

46. Reindel J. Mixers simplify millimeter surveillance. Microwave System Hews, 1980, Aug., p.71-74.

47. Hofmann H. Calculation of quasi-planar lines for millimeter -wave application. Proc. Int. Microwave Conf., San. Diego, CA, 1977, p.381-384.

48. Schmidt L.-P., Itoh T. Characteristics of a generalized fin-line for millimeter-wave integrated circuits. Int. J. Infrared Millimeter Waves, 1981, v.2, n.3, p.427-435.

49. Jansen R.H. Unified user- oriented computation of shielded, covered, open planar microwave and millimeter-wave transmission-line characteristics. Microwaves, Optics, Acoustics, 1979, v.3, n.1, p. 14-22.

50. Meier P.J. Integrated fin-line millimeter components.- IEEE MTT-S Int. Microwave Symp. Dig., 1974, p. 195-196.

51. Sh.arma А.К., Costache 0.1., Hoer W.J.R. Cutoff of fin-linesevaluated with the spectral domain technique and with finite element method. IEEE AP-S Int. Antenna propagation symp. Dig., (Los Angeles, C.A.), 1981, p. 308-311.

52. Beyer A. Analysis of the characteristics of an earthed fin-line IEEE Trans., 1981, MTT-29, n.7, p.676-680.

53. Sharma A.K., Hoefer W.J.R. Empirical analytical expression for fin-line design. IEEE MTT-S Int. Microwave Symp. Dig., 1981, p.102-104.

54. S7.Yi-Chi-Shi, Hoefer W,J.R., Ros A.E. Cutoff frequencies in fin-lines calculated with a two dimensional TLM program. - IEEE MTT-S Int. Microwave Symp. Dig., 1981, p. 261-263.

55. Schmidt L.-P. A comprehensve analysis of quasi-planar waveguids for millimeter wave application. Eur. Microwave Conf. (Amsterdam), 1981, p. 315-320.

56. S9.Arndt P., Bornemaim J., Gruerholz D., Vahldieck R. Theory and design of low-insertion fin-line filters. IEEE Trans., 1982, MTT-30, n.2, p. 155-163.

57. Konishi Y., Matsumura H . Short end effect of ridge guide with planar circuit mounted in a waveguide. IEEE Trans., МТТ-27» n.2, p. 168-170.

58. Knorr J.В., Equivalent reactance of a shorting septum in a fin-line: Theory and experiment. IEEE Trans., 1981, v. MTT-29,n.11, p. 1196-1202.

59. Meier P.J. 4- and 5- millimeter band printed circuit balanced mixers. Microwave J., 1979» Aug., p.66-68.

60. BO.Menzel W., Callsen H. 94-GHz balanced fin-line mixer. Electron Lett., 1982, v.18, n.1, p. 5-6.

61. Meier P.J. E-plane components for a 94-GHz printed circuit balanced mixer. - IEEE ШТ-S Int. Microwave Symp. Dig., 1980, p.267-269.

62. B2.Begemann G. An X-balanced fin-line mixer. IEEE Trans., 1978, v.MTT-26, n.12, p.1007-1011.

63. Solbash K. Simulation study of harmonics oscillators. IEEE Trans., 1982, v.MTT-30,n.8, p.1233-1237.

64. Krodzo В., Schunemann К., Begemann G. A Quadriphase fin-line modulator. IEEE Trans., 1980, v.MTT-28, n.6, p.747-752.

65. Callsen H ., Schmidt L.-P. Quasiplanar 3-dB hybrid for mm-wave integrated cuicuits. Electron. Lett., 1982, v.18, p.161-163.

66. Braas M., Schieblich C. E-type circulator for fin-lines. Electron. Lett., 1981, v.17, n.19, p.701-702.59»Solbash K. Equivalent circuit of the E-plane Y-junction circulator. IEEE Trans., 1982, v. MTT-30, n.5, p. 806-809.

67. Begemann G., Knoecheel R. Ku-band front-end in integrated fin-line technique. Arch. Elek. Ubertragung, 1980, v.34, n.4,p.179-180.

68. Saad A.U.K., Schunemann K. A simple method for analyzing fin-line structures. IEEE TRans., 1978, v.MTT-26, p.1002-1007.

69. Егоров Ю.А. Частично заполненные прямоугольные волноводы.- М.: Сов. радио, 1967, 216 с.1 оо.Colin S.B. Parallel coupled transmission - line - resonator filters. - IRE Trans., 1958, v.MTT-6, n.4, p.231-233.

70. Bahl I.J. Characteristics of inhomogeneous broadside coupled strip lines. IEEE Trans., 1980, v.MET-28, n.6, p.529-535.

71. Dalley J.I. A strip line directional coupler utilizing a non homogeneous dielectric medium. IEEE Trans., 1969, v. MTT-17, n.9, p.706-712.

72. Bryant T.C., Weiss J.A. Parameters of microstrip lines. -IEEE Trans., 1968, v.MTT-16, n.12, p.1021-1027.

73. Yamashita E., Atsuki K. Analysis of thick transmission lines.- IEEE Trans., 1971, v.MTT-19, n.1, p.120-122.

74. Yamashita E., Mittra R. Variational method for the analysis ofmicrostrip lines.- IEEE Trans., 1968, v. ШТ-16, n.4, p.251-256.

75. Allen J.I., Estes M.F. Broadside coupled strips in layered dielectric medium. IEEE Trans., 1972, v.MTT-20, n.9, p. 662-669.

76. HO.Mittra R., Itoh T. Charge and potential distributions inshielded striplines. IEEE Trans., 1970, v.MTT-18, n.3, p.149-156.

77. El-Sherbiny A.-M.A. Ezact analysis of shielded microstrip lines and bilateral fin-lines. IEEE Trans., 1981, v,IvITT-29, n.7,p.669-675.

78. Bomemann J., Vahldieck г., Amdt P., Grauemolz D. Optimized low insertion loss millimeter wave fin-line and metal insert filters. The radio and Electr., Engineer, 1982, v.52, n.11, p.513-521.

79. Konishi Y ., Uenakada K. The design of a bandpass filter with inductive strip-planar circuit mounted in waveguid. IEEE

80. Trans., 1974, v. ГАТПТ-29, n.10, p.869-873»

81. Shin Y .-C., Itoh T. Computer aided design of millimeter wave E-plane filters. IEEE Trans., 1983, v.MTT-31, n.2, p.135-142.

82. Пб.Градштейн И.С. и Рыжик И.М. Таблицы интегралов, сумм, рядов и произведений. М.: Наука, 1971, 1107 с.

83. Пб.Нобл Б. Метод Винера Хопйа. - М.: Издательство иностранной литературы, 1962, 280 с.

84. Справочник по волноводам. /Под ред. Фельда Я.Н. М.: Советское радио, 430 с.

85. Yamamoto S., Azakami Т., Itakura К. Slit-coupled strip transmission lines. IEEE Trans., 1966, v.MTT-14, n.11, p,542-552.

86. Toulios P.P., Todd A.C. Synthesis of symmetrical TEM-mode directional couplers. IEEE Trans., 1965, v. MTT-13, n.9,p.536-544.

87. Cristal E.G., Young L. Theory and tables of optimum symmetrical TEM-mode coupled transmission - line directional couplers. -IEEE Trans, 1965, v. MTT-13, n.9, p.544-558.

88. Steenaart V/. J.D.The synthesis of coupled transmission line all-pass networks in cascade of 1 to n. -IEEE Trans., 1963, v. ШГТ-11, n.1, p.23-29.

89. Kraker D.I. Asymmetric coupled-transmission line magic - T. -IEEE Trans., 1964, v.MTT-12, n.11, p.595-599.

90. Темнов В.П. Расчет характеристических параметров полосковых линий, связанных через щель. Вопросы радиоэлектроники. Сер. "РИТ", 1975, вып. 5, с.32-36.

91. Справочник по расчету и конструированию СВЧ полосковых устройств. /Под ред. Вольмана В.И., М.: Радио и связь, 1982, 328с.

92. Следков В.А., Ржевская JI.A., Рязанов В.Д. Микрополосковые направленные ответвители. Заявка на изобретение №3614713/09, заявлено I июля 1983.

93. Гвоздев В.И., Макарова В.Е., Меланченко JI.B., Весник JI.B. Направленный ответвитель. А.С. СССР №970518 бюлл. №40, кл. H0I р 5/18, опубл. 30.10.82.

94. Гвоздев В.И., Нефедов Е.И., Хитров С.С. ОБъемные интегральные схемы СВЧ. Зарубежная радиоэлектроника, 1983, №1, с.27-40.

95. Itoh Т. Inverted strip dielectric waveguide for millimeter-wave integrated circuits. IEEE Trans., 1976, v.MTT-28, p.821-837.

96. Ворович А.И., Александров B.M., Бабешко В.А. Неклассические смешанные задачи теории упругости. М.: IS74, 455 с.

97. Крылов В.И., Шульгина Л.Г. Справочная книга по численному интегрированию. М.: 1966, 370 с.

98. Зам.директора по научной работе предприятия п/я A-I0671. И 1Д»Девятковп .»о внедрении (использовании) результатов НИР4 . * *

99. Технический уровень НИР ~ ,бота выполнена но высоком научно-техническом уровне

100. Публикации по материалам НИР 5 СТДТвЙ

101. От исполнителя От заказчикаель научного подразделения Начальник планово-экономической службы

102. Декан радиофизического Факультета,/1. Зав. каЗедроэ прикладнойвлоктрадиидшим ■ О.Аоробоц1. Доуеит ю^ехры прикладнойовектродинаиики В*А*1гп1енко7 февраля 1УЁЗ г.jf'.<"ЛВЕР2ДАЮ" ■ / Главный инженер предприятия1. P-685G

103. JHlmr А.П.ЧЕРШЙ " w 1982 г.1. АКТ 'о внедрении програш расчета параметров одиночных и связанных шкрополосковнх п щелевых лшшй

104. Начальник отдела ,/ЮЛ.Терзш/

105. Начальник ВИС Л/ /П-ВгПиколасв/"УТВЕРЖДАЮ"'Главный инженер п.я. B-2I94

106. Насонов B.C./ ' Л;' "/ /£ 1980 г.1. АКТо внедрении программ "Расчет дисперсии в экранированных одиночных и связанных НИЛ и щелевых линиях" и "расчет параметров НПЛ, связанных через щель в общей заземленной стенке"

107. Программы "Расчет дисперсии" и "Расчет параметров", разработанные в НИИФ (авторы A.M. Лерер, С.М. ЦветковскАА) включены в библиотеку программ расчета радиоэлектронной аппаратуры нашего предприятия.

108. Апробация при расчете характеристик полосковых линий показала хорошую работоспособность программ.

109. Ожидаемый экономический эффект от внедрения программ составит ^ 30 тыс. рублей.

110. Начальник отдела y^ki^ Гущин Е.Г. Начальник сектора /^^г-^-^Отмахов Ю.А.утвервдю"

111. Цветковская С.М.), разработанной в научно-исследовательском институте физики при Ростовском Госуниверситете , позволило сократит сроки разработки конкретных устройств и получить з 1982 году экономический эффект в сумме 31457 рублей.

112. В приложении к данному акту приведен расчет экономической 4 эффективности.

113. Сумма экономического эффекта перечислении в фонд НИИ5 при РГУ не Е02ле*ит.

114. Началвчик лаборатории 2212 ^ у Киселев В.В,

115. Начальник отдела ISO Гузин Е.Г.

116. Начальник еектпрп К.Т.Н. f'J&'J* Отмахов Г.А. Начальник ГрО /^С/С^^ Козлов В.В.