Теоретическое исследование процессов гидродинамического течения жидкости и газа и массопереноса в насадочных колоннах при разделении изотопов тема автореферата и диссертации по физике, 01.04.14 ВАК РФ

<н

тСКОЕСККЯ ИНШЕРИО-ЖИЧЕСШ ИНСТИТУТ

; : ; ^ ,На правах.рукописи

ЯГРЦНЛШ-Заза Кодарович Г ;

ТЮРШЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ГйДРОдаНАМИЧЕСКОГО ТЕЧЕНИЯ 5ШДКОСТИ И ГАЗА !! ЙАССОПЕРЕНОСА В НАСАДОЧНЫХ ; ШОННАХ-ПРИ РАЗДЕЛШЙ ИЗОТОГОВ^^^^^^ - ; '

01.04,14 - Теплофизика н молекулярная физика

Датор: -- Ч;

^ I / А ВТО Р Е ФБР А Т1 V

диссертации нз соискание ученой степени . кандидата технических наук

йоскза - 1992

Работа выполнена в Научно-исследоватехъском институт! стабильных изотопов, г.Тбилиси

Научный руководитель - доктор физико-математических наук*

стариий научный сотрудник V В.М.Вецко ,"-/

Официальные оппоненты.-- доктор физико-катеютических наук,

профессор Б.И.Николаев

- кандидат технических наук, " - \ старший научный сотрудник Е.П.Потанин

Ведувая организация: Московский хшико-технологйческий

ивстатут ел. ДЛ.^вдеаеева ,

• «> - ■

Завита состоится "/'А 1Э3.1 года в ¿¿.часов н

заседании Специализированного совета*в Московско инхенерно-физическом институте по адресу: 11540Э, Москва Н-40Э Каирское воссе, 31

Автореферат разослан 193^года

Ученый секретарь совета.' у

к.т.н., доцент _- В'н* Яльцез*.

V: ОБЩАЯ ХАРАКТЕРЙСБ1КА РАБОТЫ ' .

Актуальность теш. Нзсадочнцэ колонны широко используются для |риведения о контакт фаз всистемах.жидкость-газ в процессах дастилляцки к хкимеского обшкз. В. частности они применяются для юлучения Ьбогапеннык изотопов и особо чистых вепеств.

Для расчета ег оптимизация ■ характеристик иассообменной установки 1еобходим> знание . гидроданашческих! т;:. разделительных параметров ¡роцесса таких, езе? пщгаДЕшаначеское сопрртивление я динамическая 'дергававяая способность насадка;,а,такэе высота колонны, эквивалентная швновесной ступени - ВЭТС. ,

Исследование процесса ?.асссоб!<эна целесообразно провести в ^сколько этапов. На первом этапе ресаем задачу о распределении потоков ядкости я газа по касадкэ, находим у динамическую удеряивавпув :пособность я гндродкнашческоэ сопротивление насадки. Далее, моделируя |роцесс кассопереноеа в калдоп элвкзнте насадки с учетом неравенства в [ём потоков фаз * / определяем .. интегральный ■ эффект разделения - поле :оицентрациП целевого компонента а его перенос вдоль колонны.

Ксследованка гидродина!,шческях я разделительных параметров в осадочных колоннах посвяЕено больсоо количество экспериментальных и еоретаческих работ. Для на£?болез - распространенных систем на габораторных к провешенных установках' получены, экспериментальные ¡энные об оснозннх характеристиках процесса таких, как перепад давления [ продельная пропускная. способность . насадйи," величина высоты, (квтеалэнтной теоретической "ступени. Однако, эти данные имеют неполный, >гранкчеинн8 характер 'к спрлвадикзн лишь для узкого диапазона изменения •еомэтряческих и технологических паозжгоов.

В связи с высокой стоимостью изотопной продукции больную

экономическую эффективность иовет обеспечить; на только разработка принципиально новых методов разделения-, но и оптимизация сувествуаиих технологических процессов и каскадных схем..Одним из путей этой оптимизации является формирование более глубокого понимания влияния гидродинамических процессов на разделительные характеристики установок и детальное теоретическое исследование процесса мзссопереносо, который реализуется посредством конвективной диффузии в . сйстема слохной структуры. \ - .

Целью работы являлось построение фазячески обоснованной теории течения жидкости и газа и процесса массопереносе в

противоточных насадочных колоннах с учетом неравномерного распределения потоков жидкости и газа по сечению колонны.,

Научная новизна» ; ;

- впервые создана пространственная юдель течения " гидкости по насадке с учетом изменения плотности распределения элементов насадки по радиусу колонны; •

- создана гидродинамическая модель течения газа по насадке в случае неравенства циркуляционных потоков жидкости и газа в элементах насадки;

- создана модель процесса .ыассопереноса в пленочной колонне с учетом неравенства потоков тадкости и газа; .

- разработана общая теоретическая шдель процесса . разделения изотопов в насадочной колонне при неоднородности потоков фаз по сеченив колонны;

- установлены взаимосвязи характера': течения: зшдкостк и газа в насадочной колонне с основными характеристиками процесса разделения изотопов. ' ; ■ -

' -Б- ".-:..■'

Практическая ценность» ■.,.:.■

- на основе кзтештичесхой модели насадочной колонна разработана методика расчета основных характеристик установок для разделения изотопов штодоа ректификация:бевс-проведения натурных экспериментов. Разработанная 'игодаапозволяетрассчитать на ЭВМ оптимальные значения параизтров разделэтелькойколоннн для каждой конкретной задачи разделения; ; ? : ': ^ ;-У■:

- для устаноббк, реализованных на; основе ректификации оксида углерода и оксида азота, получена рекомендации по выбору оптимальных значений диаметра колонны, размера элемента насадки, величины потоков жидкости;'■ -V'- --V..

- результаты исследования' используются для проектирования и оптимизации ректификационных установок.

Положения¿выносимые на задиту:

1. Пространственная модель течения жидкости в насадочннх колоннах, позволяющая рассчитать значения потоков жидкости по элементам насадки и на стенке, колонны для произвольного способа ороиения насадочной колонны

ЖИДКОСТЬЮ. !_ :

2. Установленные в результате расчетов закономерности распределения потока жидкости в насадочннх колоннах, а именно:

а> согласующуюся с экспериментом зависимость относительного потока на стенке насадочной колонны от диаметра колонны;

б> •квадратичнуо зависимость приведенной высоты формирования установившегося течения от приведенного диаметра колонны.

3.Модель процесса массопереноса в разделительном канале при неравенстве потоков гидкосп и газа в процессах ректификации бинарных смесей и результаты расчета зависимости ВЭТС от отношения величин потоков жидкости и газа.

4. Методика' расчета разделительных' - к гидродинамических характеристик процесса ректификации в- протквоточных. : касадочных колоннах, позволяющая корректировать параютри процесса с учетом экспериментальных данных.

Б. Рекомендации по .выбору; параметров ¡.»дульных установок для производства изотопов углерода и кислорода ьзтодом низкотемпературной ректификации оксида углерода и оксида азота.

Достоверность физических предположений и полученных , результатов подтверждается удовлетворительным совпадением расчетных и экспериментальных данных. <8-

Апробация работы. Результаты работа доходны на научном семинаре при Координационном совете по проблем "Получение стабильных изотопов и изотопомодифицированных материалов" (Тбилиси, \ 1983), Втором Международном симпозиуме стран-членов СЭВ по стабильным изотопам (Тбилиси, 1989), 12-ой и 13-ой отраслевых конференциях "Проблемы разделения изотопов" (Москва, ИАЭ, 1939-1930), а также на научных семинарах Института изотопной и молекулярной технологии (Румыния), МИФИ и НИИСИ.

Структура и объем работы. Диссертация состоят из введения, четырех глав, заключения и списка цитируемой литературы. Обиий объем работы 117 стр., из которых 24 - составляют рисунки, 4 - таблицы, II- список цитируемой литературы (92 наименования)..

Публикации. По представленным в диссертационной работе материалам опубликовано 5 работ.

Содержание работа.

Во введении кратко. . охарактеризована актуальность тек;

дпсссртациотгоя*'работа, отрагжно состояние1вопроса, цель исследований, научная и практическая ценность:результатов, сформулирована защищаемые

ПОЛОЖНПЯ. '

В первой глава описана'теоретачаская модель: течения жидкости по насадке, рассматриваемой в_ .вядй- упорядоченной структуры дискректных элементов. Считается, что з колонне слои насадки расположены в параллельных плоскостях,, прячем, в каждой плоскости элементы насадки расположэны з ¿-злах квадратной репэтк«. . ,

Очевидно, что перотекчнкэ -~гдгсости из любого элемента насадки наиболее вероятно в тэ элементы, которое имеют с ним непосредственный контакт. Поэтому естественно считать', что из/каждого элемента насадки поток жидкости перетекает в чзтнрэ ■ блжгайших . элемента нижнего слоя, таким образом, что по "хоропэму" контакту (касание поверхностями и ребраш> перетекает к -ся часть потока, по ^плохому" (касание в точках) контакту а-^/ч -ая часть потока го элементов, имеющих только "плохие" контакты, и ч -ая часть потока из элементов,с обоими видами контактов. Кроме того, г часть потока из за провала жидкости через слои насадки поступает, на элемент '.насадки, расположенный через один слой непосредственно под рассматриваема«..:

На стенке происходит частичное отражение жидкости - г -ая часть поступквпего от пристеночных элементов потока жидкости возвращается назад.

Кезду горизонтально расположенными соседними элементами насадки происходит "капиллярное •• перераспределение потоков жидкости на величину, пропорциональную разности этих потоков.

Пространственная модель течения жидкости по насадке содержит четыре параметра, нэ зависящих от размера .насадки, диаметра колонны и величины потока гядкости: коэффициент пропорционального делиния потока

жидкости <чг>. коэффициент поперечного перераспределения жидкости <д>. коэффициент провала жидкости <г> и коэффициент отражения потока жидкости от стенки < г>. Величины ; этих модельных параметров были определены для спирально-призматической насадки с использованием экспериментальных данных о распределениипотоков жздкости:в' насадочной противоточной колонне:/ Ч - о. 1; А - 0.4; Р ■ О.I; >> 0.05.

Среднее отклонение расчетных и экспериментальных данных распределения потоков не превнвает 10 у. <рис.1>, что свидетельствует о достоверности разработанной модели. •

. После прохождения жидкостью определенного количества слоев насадки величины потоков жидкости в элементах насадки и на стенке колонны по высоте уже не меняются. При этом условие неизменности потоков по высоте колонны и учет "капиллярного" перераспределения позволяют легко получить следующее выражение для величины доли потока жидкости на стенке при установиввемся течении в колонне с рассматриваемой насадкой ■ ^ - хл.х ♦ 0.046 о> " Из этой формулы видно, что доля потока, текуиего вниз по стенке, при равновесии в случае большие значений приведенного диаметра обратно пропорциональна радиусу колонны. Этот результат хорово согласуется с опубликованными экспериментальными данными. ;

Из <1> следует, что поток на стенке уменьвается с увеличением диаметра колонны. Для уменьшения накопления больного количества потока жидкости на стенке на основе полученных результатов мохно рекомендовать использование больших значений приведенного диаметра колонны. Следует отметить, что доля установившегося потока жидкости на стенке не зависит от способа орошения. '.Глубина «а засыпки ,насадки, требуемая для установления равновесия, зависит и от способа ороиения и очевидно будет меньше при многоточечном орошении, чем при центральном.

"л-.. ■ . .• .

-.-л-.:.

II

III

во

40 го о

- го ю о

го ю о

40

IV го о

Ü*

(Л т

L 1

во

40

го о

и го ю о

in го ю о.

IV .

40

го о

V а>

0 0

100 200 ЗОО 400 IOO 200 ЗОО 4СЮ н н D"35 0=»50

б>

^ ...

^—-о-о—

0 ^^&

iOO 200 300 400 . ICO 200 ЗОО 400

и н

D-3S 0=50

Рис.1. Распределение яркости в насадочной колонне: а) .центральное оропение; б> «иоготочечное орошение,

О - экспреимйнтальнае данные — - результаты расчета созабка эксперимента - < io-ts)x>..

Анализ зависимости высоты достижения установившегося течения сн )

СТ

от диаметра колонны при центральной <одноточечной) подаче ' жидкости показал, что для колонн больших диаметров <*> > 20> эта .зависимость

имеет линейний вид, из чего можно заключить, что . и г» о*.

. 1 1 1

Следовательно при больших диаметрах глубина достижения установившегося течения жидкости резко возрастает и возникает необходимость использования перераспределителей жидкости, . '

Во второй главе исследуется влияние неравенства, значений потоков жидкости и газа на основные гидродинамические характеристики. Получена система уравнений для определения гидродинамического сопротивления и динамической удерживающей способности насадки для обоего случая неравенства потоков жидкости и газа.

Иллюстрацию возможности использования разработанной математической модели гидродинамического процесса в насадках проведем на примере ректификации оксида углерода при давления 600 ш.рт.ст. В качестве насадки выберем треугольную спирально-призматическую насадку размером 3.0*3,0*0.25 мм.

Исследования зависимости гидродинамического сопротивления насадки-уя от плотности потоков жидкости и газа (рис.2.> показали, что в его величину существенный вклад вносит поток газа. Напркьар, для плотности потока жидкости,.равной 5 мл'Ссм®.мин), увеличение потока газа в 4 раза вызывает рост гидродинамического сопротивления насадки в 8 раз. С другой стороны. при постоянном потока газа значительное изменение потока жидкости не существенно меняет перепад дзвлеикя. Полученный, результат объясняется тем. что в рассматриваемой нам*, области изменения потока жидкости перепад давления пропорционален квадрату скорости газа, толщина пленки жидкости при этом меняется незначительно.

Ввиду того, что основной перенос, веаестаа в фазах реализуется в

РИС.2. Зависимость гидродЕшашческого сопротивления насадки от плотности потока жидкости для различных.величин отнесения потоков жидкости и газа <я>; к : I -0.5; 2 - 0.75; 3 - 1.0; 4 - 1.5;

• 5 - 2.0.

продольном направлении, сопротивление потоку газа в этом направлении будет существенно больие, чем в поперечном. Поэтому при: построении модели течения газа по насадке било использовано допуиение о постоянстве перепада давления газа по всему слою насадки. Условие постоянства перепада давления, совместно с системой уравнений . для расчета основных гидродинамических характеристик процесса, позволяет рассчитать на ЭВМ потоки газа в каждом элементе насадки . и на . стенке колонны, а также величины динамической задержки жидкости в этих элементах. •■ '*..••'

Третья глава связана с исследованием процесса массопереноса в противоточном разделительном канале при неравенстве, потоков жидкости и газа для случая ректификации. Под разделительным каналом будем подразумевать канал цилиндрической формы, по внутренней поверхности которого стекает бинарная смесь жидкости в виде пленки, а пар этой же жидкости противотоком поднимается вверх <рис.3>. ^

Обцая система уравнений процесса массопереноса в описанном разделительном канале имеет вид

д хСг.п)

О х<г,пУ

Оп

1 Л

г Лг-

ав'

1. <л> я

в хСв.пУ

ая

С 2)

(Г ОуСг.г) >

а*уСе.г> _ у <г> а уСв^З <3)

Лг &х(я.пЗ

Ог

дп

вуСя.г)

=0

Ог

дхС-г, п >

8у Са'.'гЗ

Эп

у(г,г ) ='а х(г,п >

Л-

<4>

С 55

(6)

(7)

о

Рис.3.

Схема пленочной колонны.

усгэ - профиль скорости движения газа,

ьсп-> - профиль скорости течения жидкости.

• '7:" ■7' 7 у ' - у -'" -i 4^?;;' '• =; ■ v ..77-■

где ож и t>r - коэффициенты диффузии, nj и nn - молярные плотности, * и у - концентрации целевого компонента в жидкости и газе соответственно, t-e<r»> и ивсг> - скорости потоков жидкости и газа.

Для области малых концентрации <x«t, у««, учитывая условие постоянства продольного переноса компонента, легко получить зависимость средних по сечению концентраций от продольной координат«!

У<З.Г>=У<Г> —"ÖTS-J--(8)

-Ка , . о -t

x<g.n)-x<n) О *-g+-jL- a/k-zi ■ (9>

где inCRSco . и .¿/а; h _ высота канала. эквивалентная теоретической ступени; J - суммарный продольный перенос компонента смеси через полное сечение колонны...

Ограничимся рассмотрением случая ламинарного . режима течения жидкости и газа в длинном канале <z/o « i, где z - длина канала, о -его диаметр). .- •

С учетом с8) и (9) реиение системы <2> - (7) будем искать в виде бесконечных рядов: •

оо со

ЛХ?>= ЛГС О) Eb.{k ; У((£»>-><0> Е а рк (10)

о . • - ' О' . ' ' ' '-'.•■•■

где ж?,>«=*<?> «■ i- -s^rr; *p>-j*p> -тг-p-rsr*, f=nx„o.

Подставляя эти разложения в уравнения <2>-<7>, получаем реккурентные формулы для коэффициентов »k и ьк:

ь; ь -о; b-V^/2 ; ba»W2;

где ы-2< !-/»*>; и- —с2?-?*?; V-—7—; <-и>.

Зпг п п о о г

г* ¡7 О п'с-7>

О "

тг

х = -4- у « —;—: X - ~— х

О I . , гг. м и

г г С-кД *

о с

Полученные реккурентные формулы позволяют рассчитать суммы рядов <Ю>. Подстановка последних в условия <6>, <7> дает уравнение для определения высоты ступени в разделительном канале:

. СО 00 _ СО 00

2Ьк ЕмькЕак, (II)

Г» О II о

которое может быть решено численным методом. На рис.4 представлены зависимости ВЭТС от величины потоков фаз при разделении изотопов углерода низкотемпературной ректификацией оксида углерода . Как видно из этого рисунка, значение ВЭТС при равенстве потоков фаз не является минимальным. Отметим, что как и следовало охидать, при стремлении величин потоков газа или жидкости к нулю или к бесконечности величина ВЭТС стремится к бесконечности. Для постоянного потока газа при увеличении потока жидкости ВЭТС вначале уменьсается, а затем растет. Это объясняется тем, что вначале основное сопротивление массопереносу определяется диффузией компонента в продольном направлении (ВЭТС-^о^/г.), а затем- конвективным переносом в жидкой фазе (ВЭТС-^/о^. Аналогично могло объяснить зависимость ВЭТС при постоянном потоке жидкости. Практически существование минимума в зависимости величины ВЭТС от отношения величин потоков фаз может быть использовано для повышения эффективности обменных установок при их фиксированной длине.

В четвертой главе разработана обшая модель стационарного процесса массопереноса в противоточных ректификационных насадочных колоннах. Приводится сравнение экспериментальных и теоретических результатов.

1.5

1.0-

0.5 -

0.0 ц||Щ.'| ишц шщ'итц пп)щ вше; тищ пищ , 10-510 -410-110-г10-1 1 10 10 210 3

; .V R=L/G

Рис.4. Зависимость высоты, эквивалентной теоретической

ступени в пленочной колонне, от отношения потоков фаз. Низкотемпературная ректификация оксида углерода. Диаметр канала 3 мм. Г. - е = 2»10"5 моль/с; 2 - о = 2М10"5 коль/с.

*'.■■•"'■ ■ -17- - ' ■" Элекеит насадки мотет рассютриваться как разделительный канал, нЬ, в отличии от, рассмотренного в предыдуией главе случая, на стыках элешнтов насадки при > 1000 в газовой фазе возникает

турбулентность, которая несмотря на близость стенок и сильное влияние трения не успевает гаситься внутри элементов из-за малой относительной величины отрезка канала.

Поэтому при моделировании процесса переноса в элементе насадки необходимо учесть, что

- в центральной части элемента насадки скорость газа постоянна; -в элемент насадки моют поступать,газ. движущийся в турбулентном режиме <при Ке-г > 1000).

На основе сформулированной модели составлена система уравнений, при репении которой использован подход, развитый, для противоточной пленочной колонны.

Нахождение переноса и поля концентраций целевого компонента в насадочной колонне, которая попрежнему рассматривается как дискретная структура, осунествляется послойным суммированием эффектов массопереноса в отдельных слоях с учетом того, что после прохождения насадочного слоя происходит перемешивание потоков фаз, что приводит к выравниванию концентраций целевого, компонента. С использованием изложенной .математической модели разработана методика расчета гидродинамических и разделительных : характеристик процесса разделения для различных режимов работа реально используемых систем. Методика . включает последовательность операций расчета и подготовку исходных значений параметров модели и физико-химических констант, необходимых Аля определения ВЗТС, . предельной пропускной способности, перепада давления и удерживающей способности насадки. , . "■.'•'у. Разработанная методика била использована для расчета

гидродинамических и разделительных характеристик насадочных колонн при ректификации оксида углерода и оксида азота.

На рис.б приведена расчетная зависимость ВЭТС от. плотности потока жидкости и соответствующие экспериментальные данные для колони диаметром 20, 40, 60 кш. и насадки размером 2.5*2.5*0.25 мм при разделении изотопов углерода методом низкотемпературной ректификации оксида углерода. В области значений потоков до 4 мл/см^мин, которые обычно реализуются на практике, отличие расчетных и экспериментальных-данных не превышает ЮЖ. , в то время как точность известных методик дает не менее 2035.

В заключении сформулированы основные выводы диссертационной работы. в

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Впервые разработана пространственная модель течения жидкости к газа по насадкам. Модель учитывает наличие различного рода контактов между элементами насадки, течение части жидкости по стенке колонны, а также возможность провала кидкости через слой насадки.

В результате исследования закономерности течений потоков жидкости в насадочной колонне показано, что наилучиее распределение потоков жидкости и газа достигается, когда диаметр колонны в 20 и более раз превышает характерный размер насадки. " ,

2. Разработана гидродинамическая модель течения жидкости и газа по насадке в случае произвольного Соотношения этих потоков в элементах насадки, которая позволяет определить основные гидродинамические параметры к распределение потока газа по насадке.

Анализ показал, что на величину гидродинамического сопротивления насадки суиественное влияние оказывает величина .потока газа.

4 6

О*. гл*/{алг-гмн)

Рис.5. Расчетная зависимость ВЭТС от плотности потока жидкости и соответствующе зкспериметальные данные для насадки размером 2.5*2.5*0.25 мм и колонн с различными диаметрами.

Г - о = 20 мм, 2 - п> » 40 мм, 3 - о = 60 мм.

3. Построена модель процесса кассопереноса в пленочной колонке при разделении изотопов методом ректифйкоцик.учитивавщаянеравенство потоков в жидкости и газе. ••. •"

Показано, что при определенной соотнесении потоков фаз величина ВЭТС имеет минимум, что обусловлено конкурируют»« действием процессов диффузии в жидкой и газовой базах. Показано, что наименькев значение высоты ступени не достигается при равенстве потоков фаз. 5" Так, при обогащении изотопов углерода методом низкотемпературной ректификации оксида углерода при двукратном избытке потока газа над потоком жидкости высота ступени уменьиается в два раза по сравнению со сляаем равенства

ПОТОКОВ. . ; .

4. Создана модель процесса кассопереноса в насадочной колонне, учитывающая неравномерность распределения потоков жидкости и газа по сечению колонны. Проведенный с использованием этой модели анализ зависимостей высоты, эквивалентной равновесной ступени, от размера насадки, диаметра колонны и плотности потока жидкости покизал целесообразность выбора больших значений отношения диаметра колонны к размеру насадки (*30). \ '•■•

5.На основе предложенных моделей разработана методика расчета на ЭВМ распределения потоков жидкости и газа , по насадка и по стенке колонны, удерживающей'способности и гидродинамического сопротивления насадки, ВЭТС. поля концентраций компонента по колонне и переноса этого компонента вдоль, колонны в зависимости от физико-химических свойств разделяемой смеси, концентраций ' компонента в поступавши в колонну потоках фаз,'величин потоков фаз, длины и диаметра колонны, типа и размеров элементов насадки при ректификации.

6. Проведено сравнение известных экспериментальных данных с расчетными значениями гидродинамических и иассообменных параметров для

-21- - . '

различных систем. Результаты сравнения свидетельствует о том, что разработанная теоретическая модель процесса ректификации в насадочных колоннах удовлетворительно.^описывает всю совокупность имеюпихся экспериментальных данных, а предлогенная методика ногат быть использована для расчета основных параметров разделительных установок. Показано, что использование разработанной методики расчета гидродинамических и разделительных параметров процесса ректификации позволяет, не прибегая к натурным исследованиям, определить оптимальные параметра разделительных установок.

Основные результаты, составлявшие содержание диссертации изложены в следувяих публикациях:

1. Дяандхгава Б.Ш., Хурцилава З.Н. Моделирование процесса иэссопереноса в противоточных насадочных колоннах при локальном дисбалансе потоков жидкости''и. газа.- Тезисы докладов второго Международного симпозиума стран-членов СЭВ по стабильным изотопам. Тбилиси. 1989, с.118.

2. Вецко В.Ы., Дгандагава Б.Ш., Сигуа К.Н., Хурцилава З.Н. Пространственная модель течения зздкости по насадке.- Препринт Института Физики АН Грузии, 1991, сентябрь, 19 с.

3. Вецко В.М., : Джанджгава Б.И., Хурцилава З.Н. Исследование закономерностей течения газа по насадке.- Сообщения АН Грузии, 1992, т. 146, П I, с. 77-80.

4. Вецко Б.М., Даанднгава Б.Ш.» Хурцилава З.Н. Теоретическое исследование влияния неоднородности потоков фаз на разделительные характеристики насадочных колонн.- Отчет НИИСИ, 8 гос. регистрации У 60054, 1990. 83 С.

5. ЛедякОв О.К.'. Хахвнаившш О.Г.,. Хурцилава З.Н. Исследование эффекта маситабного перехода в насадочных ректификационных и обменных колоннах, используемых для получения изотопов.-Отчет НИИСИ, » гос. регистрации У 60062, 1990,.81 с.

Подписано к печатай ДО Закаа Тирад 100 ! • Типография тт. Кашгрсяос воесёТЗ!-"—