Турбулентные струи реагирующих газов с учетом рециркуляции продуктов горения тема автореферата и диссертации по механике, 01.02.05 ВАК РФ

РГ6 ид

2 'г КАЯ 1203

казахский ордена трудового красного знамен и государственный университет имени аль-фарлби

На правах рукописи

галиаскаров виктор анварович

турбулентные струи реагирующих газов с учетом рециркуляции продуктов горения

(01.02.05 — механика жидкости, газа и плазмы)

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата фмзикс-математических наук

Алматы — 1993

Работа выполнена в Институте механики и сейсмостойкости сооружений им. М. Т. Уразбаева АН РУз.

Научные руководители: — академик АН РУз Джураев Т. Д.

— д. т. н., проф. Жумаев 3. Ш.

Официальные оппоненты: — д. т. н., проф. Джаугаштин К. Е.

— к. ф.-м. п., Лучинскнй С. Ф.

Ведущая организация — Казахский НИИ Энергетики.

.защита состоится « » мая 1993 г. в -/¿? часов на заседании специализированного совета К 058.01.09 с Казахское госуииверснтсте им. Аль-Фараби по адресу: 480012, г. Алма-ты, ул. Масанчн, 39/47 в актовом зале ФД\ПД\.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке КазГУ.

Автореферат разослан < апреля

1993 г.

Ученым секретарь специализированного совета к. ф.-м. н. О.

Томилин А, К.

- и -

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. В связи с возросшими требованиями к более эффективному использованию энергетических ресурсов и к уменьшению загрязнения окружающей среди продуктами сгорания, при сжигании газообразного топлива требуется более рациональное проектирования камер сгорания и горелочных устройств. Однако для более эффективного использования топливосжигаюцих установок, необходимо еще поддерживать начальные параметры исходных реагентов (температура, скорость исчетения газа и воздуха).

Для воздействия на температуру факела, на практике осуществляют"- рециркуляцию продуктов реакции, т.е. частичное возвращение потока прсреагирсванного газа в зону горейия. Рециркуляцию осуществляют как в составе с воздухом, с газом, так и отдельно непосредственно в зону горения. Однако, большинство работ по исследованию влияния рециркуляции на параметры факела (температура, выход термических окислов азота) изучены недостаточно и в некоторых случаях носят противоречивый характер. Несмотря на широкомасштабное использование рециркуляции на практике, теоретические работы в этой области малочисленны и необходимы дальнейшие исследования в этой области. Цель работы. Состоит в:

- теоретическом исследовании влияний добавок продуктов сгорания' газа в газовое топливо и в воздух на процессы перемешивания и горения газов в одиночных свободных струях;

- теоретическом исследовании влияния рециркуляционного газа на температуру факела и выход термических окислов азота;

- теоретическом исследовании влияния добавок дымового газа и коэффициента избытка Еоздуха на параметры струи как в системе струй, так и струи горючего газа, истекающего из круглого сопла и распро-

стрзнящегося в саугаои потоке воздуха в цилиндрическом канале. Научная иоважя. Сфсрдосфованы и решены новые задачи с соответ- • ствукщкм*! тргшшла условиями: дозированная подача продуктов реакции в гззсвое тсшшо и в воздух; регулирование температуры в технологическом процессе при сжигании топлива; впервие решена задача сгягэнЕя газа в системах плоско-параллельных и осесиммет-р'лчянх стрхях с учетом толщины стенки сопла, расстояния между соплами п подэтэЯ рециркуляционного газа в смеси с воздухом; сформулирована и реиеяэ задача истечения струи из круглого сопла и распрострззкжейся в спутаом потоке воздуха в полубесконечном цилиндрическом с учетом дымового газа в составе реагентов

и влияния каздфЕцигята избытка воздуха на конфигурацию факела. Практически кипнусть. результата, приведенные в данной работе, могут быть иаюаыкгваяа при разработках и проектировании горело-■танх и топсяеек .ряройзяв для сжигания газового топлива, а также снижения Ереянвз: ешбресоз путем уменьшения максимальной и получения желавшей ишпзргтурл ва поверхности факела.

Результата рт&яШ гадаэи о системе струй могут быть учтены при Еопстрлзршзнст катар сгорания и оптимального размещения в них горезотн&х зетрййжз, с «злью повышения их к.п.д. путем максимальною гжЕЛШэтгз тгашзэого пространства факелами. ¿дробащя взз&дзг. - ©езтвное содержание диссертационной работы доложено ¡а ©ЗДазгада ез;

- Научно- тагзрезшгзвшяя ©авшграх цикла "Аэрогидродинамика" Института мехашаии ш ©евдаляягФ&сости сооружений им. М.Т. Уразбаева АН УзССР 1СЯ.ЭЗЗ-1ЭЗЙ1Г-Э;

- Респуйлш-зшяЕИх шнйвравдгах молодых ученых и специалистов £ Ташкент, ЯЭВйг..,. ТЕЭЗЗг,};

- РегпуллЕетиюжШ талф^рящаг это образованию оксидов ?:-<ото п про--'

цессе горения топлива и пути снижения их выбросов в атмосферу (Киев, 1965г.);

- Всесоюзном съезде по теоретической и прикладной механики (Ташкент, 1986г.);

- Всесоюзном симпозиуме по горению и взрыву (Ташкент, 1986г.);

- Всесоюзной конференции по турбулентным течениям (с.Мелекино, Донецкая обл. 1988г);

- Всесоюзной научно- технической конференции по экологическим образованиям и проблемам охраны окружающей среды (гашкент,1991г);

- XI Международной школе-семинаре посвященной современным проблемам механики жидкости и газа (Самарканд, 1992г).

Публикации. Содержание диссертационной работы отражено в тринадцати научных трудах и научных отчетах лаборатории "Аэрогидродинамика" Института механики и сейсмостойкости сооружений АН РУз.

Объем и структура работы. Диссертационная работа объемом 122 страницы, включая 34 рисунка и 3 таблицы, состоит из введения, двух глаз, заключения, списка использованной.литературы, насчитывающего 107 наименований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Во введении обоснована актуальность темы диссертации, дан краткий анализ проблемы и обзор литературных источников по теме диссертации.

В параграфе 1.1 приведены основные уравнения теории турбулентного пограничного слоя и многокомпонентного реагирующего газа и их преобразования. Система дифференциальных уравнений теории многокомпонентного турбулентного пограничного слоя реагирующих. газовых смесей после некоторых преобразований и перехода к переменным Мизеса-Прандтля имеет вид:

• ф

ой 1 вР 10 ё р ги ' фпйф ' п — ои

- ж -- —г + Г--г —- (п+1) —

о\ щ её Ф™ еф фп еф

ОН 10 вр ги (п+1) фпаф' п д

__ -—_ —_ _ —

а? Рг фп аф Фп » ( РУ . аф

Я+(Рг-?)

"и и

«и 2

её, 1 в ёр2и \{П+1) ФП0Ц) я 1

— = -Г —г _ — + --

аё зс Фп аф 1 фп 1 ру аф. РА рУ

(1)

Здесь п==0 соответствует плоской задаче, а п=1 осесимметричной.

Система дифференциальных уравнений в частных производных (I) дополняется алгебраическими выражениями:

р Ти Т

Р = Я„

иг, га

где

Н - СрТ + ^ М2172 + £ ,

гг2 гг

п = [ I с/т1)

(2)

(3)

йоЛ7

Обозначения принятые в работе:

5, ф - продольная и поперечная координаты; и - продольная скорость} ё - кинематический коэффициент турбулентной вязкости; рг, 5а - турбулентные числа Пракдтля к шивдта соответственно; универсальная газовая постоянная; я -молекулярный Евс смеси;

Т - температура; р - плотность; Н - полная энтальпия снеси; С1~ массовая концентрация; - массовая скорость образования концентрации в единице объема; - теплота образования I -го компонента; а - радиус сопла; Р - давление; Ор - теплоемкость сдаси при постоянном давлении, индекс "м" обозначает масштабную величину. В (I) + (3) черта над переменными величинами означает их безразмерность.

у

В качестве выражения для скорости реакции используется формула Аррениуса, которая через массовые концентрации монет быть записана в виде

ш, =

Р

V

С/ ехр

Я Т}? .

(4)

здесь v{- число молекул 1 -го компонента, вступающих в реакцию; Е - энергия активации; К - постоянный коэффициент.

Для решения отдельных задач последнее уравнение системы (I) преобразуем следуицим образом:

Ф

— — и N

ФПЙЬ <9с

(5)

ас 1 а ёр2и фПЙ|) и И <9 с

— = —- —- (п+П —

вЕ зс ф" аф Ф" ри . аф .

где

: <а*>г°1

Для коэффициента турбулентного обмена использована модифицированная формула Прандтля

ей) =т\) [-^'(й^-^), (6)

где Ь(|) -ширина (полуширина) зоны смешения, а ге и К -експеримез-тальные постоянные турбулентности, определены га расчетных дан-

шп, заимствованных из работ Л.А.Вулиса, Ш.А.Ершина, Л.П.Ярина, В.К.Баева и равны ае=0.04, Х=0,76.

В параграфе 1.2 дается выражение для скорости химической реакции и его преобразования.

В 2.3 исследуется истечение круглой турбулентной струи реа-гирупаого газа при.диффузионном, горении с учетом рециркуляции продуктами горения. При этом поток горючего, вытекающего из сопла, или спутнмй (затопленный) поток окислителя могут быть разбавлены 'Продуктами горения.

Задача решена при граничных условиях (п=1), Т-сапзХ

I = О:

£ > о:

и = 1; и = Н2; 8 = 1 .и = (/,; Н -1; 8 = 0

о « ф « /р!

ПрИ ^ т «г . у г

при /р2 < Ф « ф.0

ви

Зф

0; Ш = о; Я*

(7)

бф

аф

= о

•при

и * иII +1; 8*0

при

ф = О Ф » Ф.о,

Система дифференциальных уравнений (I) с учетом (2), (3), (Б)+(7) решена численно с использованием простого итерационного процесса, конечно-разностные уравнения для каждого этапа итерации решены методом прогонит.

Для получения'окончательного решения задачи, от координат ф можно перейти к физическим координатам по формулам

4> _

1 /

I/ оР»

+ г'

г .

£ = х,

(8)

где за нулевую линию тока принималась ось го=0.

В качестве горючего рассматривали природный газ метан СН4,

г

а окислителя- кислород 02, содержащийся в воздухе. В качестве рециркуляционного газа, состоящего из паров воды Я,О и углекислого газа С02, принимался продукт полного сгорания метана в воздухе. Массовая концентрация продукта реакции принималась в составе воздуха за 0, а в составе горшего за 7.

Выявлено, что рециркуляция продукта горения в составе горючего сокращает длину факела, что объясняется умеш гением количеот-ва реагирующего газа из-за частичной его замены инертными продуктами горения. При увеличении доли рециркулируодегс газа в составе воздуха, длина факела увеличивается, что объясняется более медле-ным выгоранием метана из-за разбавления воздуха инертным газом.

Как показали исследования, введение рециркуляционного газа в природный газ или воздух, влияет на температуру фзкела. Причем, введение одинакового количества продуктов реакции в воздух более существенней влияет на снижение температуры факела, чем введение в горючий газ. На рис.1 (см. приложение) показано радиальное распределение температуры по сечению факела. Максимальную температуру факел имеет при отсутствии рециркуляции (р=7=0). При наличии продуктов реакции в составе воздуха ((3/0, 7=0) и горшего газа (7^0, (3=0), температура факела падает. Причем, добавка продуктов реакции в воздух более существенней влияет на снижение температуры, факела, чем добавка в топливо.

Введение продуктов реакции в природный газ или в воздух позволяет регулировать такие характеристики факела, как форму и температуру факела, но меняя динамики процесса. Рециркуляция продуктов горения в воздух не должна превышать 2Ь% от массы воздуха, так как из-за снижения температуры реакции ухудшается процесс горения и в природном газе появляются следа недожега.

В 1.4. рассматриваются осесимметричные турбулентные струи

реагирующих газов при конечной скорости химической реакции о учетом рециркуляции продуктов сгорания.

Данный физико-химический процесс описывается дифференциальными уравнениями турбулентного пограничного слоя (I), в предположении что, число Льшса п=1, Р=сопз1.

Профили скоростей, энтальпий и концентраций в выходном сечении принимались однородными, что позволило написать граничные ус-, ловия в виде:

и = 1; Н = Н2; С{= (С1)г при 0 ф « Ур^ й = £/,; Н = 1; С,= (С, ), при / р2 < ф « ф+0

(9)

I > О:

= Ж. = = о при ф = О

зф еф аф

^ »- и,; Н > 1-, (С1)1 при ф *

(Ю)

а температуры для воздушной и горючей смесей задавались в зависимости от состава и температуры рециркуляционного газ.а:

Г П ~ * Р (Н)

,р (1 - Ю срв + р срр

(1-1) С2Гг + т стгтр

Г , --»£_£_ , (12)

п - т; ор1 + т с„

где Г1р, Тгг - температуры воздушной и газовой смеси с рециркуляционным газом; , , Тр - начальные температуры воздуха, горючего и рециркуляционного газов соответственно; С , С , С^, - удельоте теплоемкости воздуха, горючего и

рециркуляционного газа.

Система дифференциальных уравнений (I) с учетом (2)41), (6) ей граничными условиями (9) * (12), решена аналогично, как предыдущем параграфе.

Изучалось влияние изменения величины концентрации рециркуляционного газа, как в составе отдельно взятого горючего или воздуха, так и при одновременном изменении ей в состава горючего и воздуха на форму факела, распределение температуры и концентраций компонентов в различных сечениях факела. На рис.2 показано влияние дымоеого газа в составе воздуха на конфигурацию факела. При увеличении рециркуляции дымового газа до 1555, длина факела возра-• стает на 3356, первоначальной длины.

Исследования показали, добавка дымовых газов в топливо малоэффективна с точки зрения управления температурой горения, но сравнению с подачей в воздух. Снижая температуру факела путем подачи продуктов реакции в воздух, можно уменьшить образование тер-мотеских окислов азота.

В 2.1 Исследуется система периодически плоских параллельных турбулентных струй, вытекающих из сопел шириной 2Д и 2В каздое. Считали, что из сопла I вытекает окислитель, а из соседнего сопла 2 - горючее. Условия на выходе из сопел считали однородными и ступенчатыми, так что во всей правой полуплоскости тлело место периодическое течение с периодом А+В+С, где С -толщина стенки мехду соседними, соплами.

Систему дифференциальных уравнений, описывающих осредненное стационарное движение и процессы переноса в такой системе струй в предположении, что турбулентное число Льюиса равно единице (1е=?, п=0), можно записать в следующем виде:

Ох

т I -» Су I

Аг Ли ЯГ| Ли I Ян ■>

и?. Г,2-,

аг ау ву ву ' Ьу

+ -Г)}.

аг ау й- йу1 ау I- и.. г и

-ас, -ас. . л ас, я« рУ -г1 + рг —1 = — • — Грё —+--

дх Оу 5с Зу 1 ду 1 Рм ум

(13)

Система (13) с учетом (4), (6) решалась при следующих граничных условиях:

'(Ы, н=нг, С1=(С1)г, р=р2 при О^А х=0: и=иг Н =1, с^су,, р=р, при А<уф (14) У=0 , Н=1, С{=(С1)Г р=р, при В<уф

г аи

,х>0: 4 —

I Оу

ОН

дс{

аГ

ар_ ау

О при у=0, у=С+А+В , (15)

Кроме (14) и (15) долкно выполняться интегральное условие сохранения полного количества движения

А+В+С -

х (Р + рУг)сй/ = - сопйг. о

р - р = р

2 атм.

(16)

В ходе решения задачи необходимо варьировать толщиной стенки О при фиксированных значениях >1 и В с целью достижения такого расстояния между соплами, при котором поверхности соседних факелов едва соприкасались между собой. При этом сгорание топлива будет полным, а теплонапряжение топочного пространства возрастет.

Для выявления возможности регулирования температуры факела

при полном сгорании топлива, исследовалась подача рециркуляционного газа в зону горения в смеси с воздухом. Добавка продуктов сгорания в воздух давалась в слэдунцей процентной составляющей от массы воздуха: р = 0.05; O'.I; 0.15; 0.2; 0.25 при значениях О=1.0; I.I; 1.2; 1.25.

Исследования показали, что при введении в воздух продуктов реакции, факел становился уже в поперечнике и значительно вытягивался в длину, а максимальная температура на поверхности факела снижалась (рис.3). В результато уменьшения температуры факела, выход термических окислов азота снижается (рис. 4).

В 2.2 рассматривается течение, образующееся на выходе из системы упорядоченным образом расположенных в пространстве круглых сопел, срезы которых лежат в одной плоскости, нормальной к осям сопел. В сопла подается газовое топливо, в пространстве между соплами воздух, который может быть разбавлен продуктами сгорания.

В работе исследовалось влияние дымового газа в составе с воздухом на параметры факела и учитывалось влияние стенки сопла на структуру профили скорости потока.

Как показали исследования, наличие стенки оказывало сильное влияние на распределение скорости,.з непосредственной близости у сопла. В сечении £=0.5, близко расположенном к соплу, наблюдается провал профили скорости потока, который разделился на два потока с различны;® выходными скоростями (U1 и U2). По мере удаления от сопла (сечение 5=4,0), влияние стенки на различие скоростей сойрикасащихся потоков ослабло, что видно из уменьшения величины провала, а скорости соседних потоков выравнились. Без учета влияния стенки на структуру потока, величины скоростей потоков (газа и воздуха) в зонах соприкосновения стремились вправ-няться. При этом, профили скорости потока имели более пологую

^■иьук. (рио.5).

В 2.3 рассматривается истечение метана из круглого сопла и распространящегося в спутном потоке воздуха в полуограниченном цилиндрическом канале. Исследуется влияние изменения избытка воздуха на параметры газового факела, а также определяются местоположения зон, в которых образуется критическое соотношение концентраций воздуха, метана и дымового газа, при котором процесс горении прекращается. В эти зоны вводится воздух в количестве, необходимом для поддержания процесса горения и полного выгорания топлива.

Система дифференциальных уравнений (I) решалась при следующих граничных условиях:

О:

I > О:

и

1;. Н = Я2; с=(С<)г

и = и}; В = 1; с1=(С1)/

аи он

Ос

аф аф .зф ас.

= о

т__

аф аф

О; У = О

при при

0<Ф« Ф, ф,< ф < ф2

при ф = О

при ф «- ф.

(I?)

Коэффициент избытка воздуха определяется отношением массы воздуха к массе природного газа и выражается соотношением я

\ и, Р, Сп у йу

I и2 Рг сгг У ^

(18)

И^хиця из (18), величину коэффициента избытка воздуха можно получить, варьируя на входе цилиндрического какала отношениями плот-

постей потоков, зависящих от температуры и количества исходтпгг концентраций, а также начальных скоростей газа и воздуха.

Анализ проведенных Исследований показывает, что за счет изменения концентраций исходных реагентов (коэффн; гонта избытка воздуха а) можно добится регулирования конфигурации факела в более широких пределах, чем при изменении скорости (,путно го потока реагирующего газа и его начальной температуры.

На рис.6 показано влияние изменения коэффициента пгйп''л воздуха на форму факела.

Полученные результаты дают основания руководствоваться при проектировании горелочянх и топочных устройств.

ВЫВОДЫ.

1. При выполнении данной диссертационной работы развит метод расчета струйных турбулентных течений реагирующих газовых смесей, основанный на введении консервативной функции относительно концентрации. Этот метод позволяет свести число уравнений с источни-ковкш членами до одного (для четырех и более компонентных смесей) в случае горения с конечной скоростью реакции, а при диффузионном горении избавиться от источниковых членов.

Данный метод реализован на ibm рс-ат, составлен шкет программ, с помощью которых получены' приведенные в работе результаты.

2. Определены значения кинетических параметров а выражении для скорости реакции и значение эмпирической постоянной в модифицированной формуле'Прандтля для струй реагирующих 'Газов, давдих адекватное'описание тепломассообменного процесса в круглой струе ня-тана, распространяющегося в воздухе.

3. Обнаружено, что добавка дымовых газов в топливо малоэффективна с точки зрения управления температурой горения, но сравнению с добавкой в воздух. Так например, если ЮЛ добавка лгтпгзп»

газа в топливо снижает температуру поверхности факела на 30 °К, то при добавке в воздух, температура снижается на 300 °К. Снижая температуру факела подачей продуктов реакции в воздух, можно уменьшать образование токсичных окислов азота. Рециркуляция продуктов горения в воздух не должна превышать 25Я от массы воздуха из-за появления в факеле непрореагированного топлива вследствие ухудшения процесса горения.

С увеличением коэффициента избытка воздуха от а=1,0 до а=1.2 температура факела возрастает, вызывая рост оксида азота. При сжигании метана с коэффициентом избытка воздуха а больше 1.2, происходит снижение температуры факела из-за потерь тепла на прогрев воздуха, но участвующего в процессе горения, вследствия чего выход термических окислов азота снижается.

4. Исследование горения турбулентных газовых струй, истекаида из параллельно расположенных'горелок, показало, что данный физический процесс плоскопараллельного течения хорошо описывается уравнениями пограничного слоя в- том случае, если ширина стенки (С) между устьями горелок меньше ширины зоны подачи реагентов (А*В)

и выражается соотношением С й 5(А+В). Иначе, у кромки газового сопла образуются зоны обратных токов, т.е. значение поперечной скорости становится соизмеримым с продольной скоростью, и для моделирования тепло-массообменного процесса необходимо обращаться к усечен®! или полны).! уравнениям Навье-Стокса.

Исследование системы круглых турбулзнтных струй, истекающих из упорядочненкш образом расположенных сопел,.показало, что уравнения пограничного турбулентного слоя хорошо описывают процесс в случае, если 'толщина стенки сопла (Ы) меньше суммы радиуса сопла (г ) и радиуса границы струи (К) и выражается Аг « О.Цг^И).

5. При сжигании газообразных топлиз в цилиндрическом канале,

продукта реакции не имея отвода, смешиваются с реагирующими ве -ществами. Это ведет к нарастанию балласта в зоне горения, что способствует ухудшению и прекращению процесса горения. В работе, исходя из величины коэффициента избытка- воздуха и нижнего концентрационного предела, зависящего от концентрации продуктов реакции, определены зоны, в которых горение прекратилось из-за нехватки кислорода и чрезмерного балласта. Подача воздуха в эти зоны позволит завершить процесс горения и получить факел нужной конфигурации," что необходимо при создании горелочннх устройств.

6. Полученные результаты способствуют дальнейшему вкладу в развитие теории турбулентных струй реагирующих газовых смесей.

Основное содержание диссертации изложено в следующих работах:

1. Жумаев З.Ш., Галиаскаров В.А., Абрамов А.А. К расчету турбулентных струй реагирующих газов с учетом рециркуляции продуктов горения. /"Образование оксидов азота в процессах горения топлива и пути снижения их выбросов в атмосферу". Тезисы доклада Республиканской конференции. Киев, 19-21 марта 1985 г.

2. Алиев Ф.А., Буранов Ф., Галиаскаров В.А., Знкриллаев Д.Э., Хужаев И.К. Тепломаосообмен в области турбулентного перемешивания п горения струй реагирующих газов. Шестой всесоюзный съезд по теоретической и прикладной механике. Аннотации докладов. Ташкент, 24-30 сентября, 1986, с.31.

3. Жумаев З.Ш., Галиаскаров В.А., Хужаев И.К. К расчету турбулентных струй реагирующих газов с учетом рециркуляции продуктов горения. / 8-й Всесоюзный симпозиум по горению и взрыву. Горение гетерогенных и газовых систем. Ташкент, 13-17 окт., Черноголовка. 1986. с.42-44.

4. Жумаев З.Ш., Галиаскаров В.А., Буранов Ф. К расчету турбулентных струй реагирующего газа с учетом рециркуляции продуктов .

сгорания- Сборник "Гидроаэродинамика многофазных сред""!' г.Ташкент, "ФАН", 1987. с.54-58.

5. Галиаскаров В.А., Абдрахманов К.А., Буранов Ф. Турбулентные струйные течения реагирующих газов при диффузионном горении. Материалы Всесоюзной конференции по турбулентным течениям. (г.Жданов, 1-5 сентября 1988г.)

6. Галиаскаров В.А. Исследование распространения газового факела в цилиндрической трубе. Республиканская научно-техническая конференция по механике жидкостей и многофазных сред. Тезисы докладов. ФАН. г.Ташкент, 5-7 декабря 1988 г.

7. Жумаев З.Ш., Дкураев Т.Д., Галиаскаров В.А., Сайдаминов С.СГ Диффузионное горение плоскопараллельных турбулентных газовых струй с рециркуляцией продуктов горения. "Экологическое образование и проблемы охраны окружающей среды". /Всесоюзная научно-техническая конференция., тез. докл., Ташкент, 26-28 марта,1991г.'

8. Галиаскаров В.А., Джураев Т.Д., Жумаев З.Ш. Исследование распространения газового факела в цилиндрическом канале при ступенчатом горении. /YI международная школа- семинар "Современные проблемы механики кидкости и газа", Тезисы докладов, г.Самарканд, 26-30 октября 1992 г.

Приложение

Радиальное распределение температуры

- р=Т=0; - - - р=0, 7=0.1; - • - р=0.1, 7=0.

Рис.1.

Изменение длины факела при добавке продуктов горения в воздух (7=0)

{

Распределение температуры на поверхности диффузионного факела

1 - рециркуляция отсутствует (Р=0);

2 - в составе воздуха имеются продукты сгорания (£=0,25).

Рис.3.

Интенсивность образования оксида азота

1 - при отсутствии рециркуляции (р=0);

2 - при наличии рециркуляции (р=0,25).

- Без учета толщине стенки сопла

— — С учетом толщины стенки сопла

I- £=0,5; 2- 5=4,0.

Рис.5.

Распространение газового факела в полубесконечном

1 - а-1,3; г - а=1,2; 3 - а=1,1; 4 - а=1,0; 5 - а=0,9; 6 - а=0,7,

Подписано к iiciaiH Зака» №

Тираж /ООца. Оим'м и. л. Форма i íívsiai.i

¡¡0x81 i'll).

О i iiü-iai .их/ i>a poi ¡inpiiiiic » iпширафии i'anit'V ¡i,«. (i. И. Ленин,:.

Адрес: 7001ш5, г. Ташкент, ГСП, В\ и продол, 'ГашГУ.