Механика материалов с эффектом памяти формы тема автореферата и диссертации по механике, 01.02.04 ВАК РФ

Введение

Глава. 1. Механика материалов с эффектом памяти формы

1.1. Основные уравнения

1.2. Расчет генерации и релаксации напряжений

1.3. Анализ поведения материала с эффектом памяти формы при переменной температуре

1.4. Расчет температурных напряжений в пластине из материала с эффектом памяти формы

1.5. Расчет термомеханических соединений

1.5.1. Расчет многослойных термомеханических соединений

1.5.2. Расчет термомеханических соединений с муфтой двухстороннего действия

1.6. Моделирование раздачи муфты термомеханического соединения методами структурно-аналитической теории

Глава.2. Сплавы с эффектом памяти формы как преобразователи тепловой энергии в механическую работу

2.1. Исследование функционально-механических характеристик мартенситного двигателя с двумя взаимодействующими элементами

2.1.1. Методика эксперимента

2.1.2. Исследование деформационно-силовых характеристик мартенситного двигателя

2.1.3. Работоспособность мартенситного двигателя

2.2. Оптимизация работоспособности цикла действия двух антифазно взаимодействующих элементов

2.3. Моделирование циклов действия мартенситных двигателей

Глава.3. Стабильность функционально-механических свойств сплавов с эффектом памяти формы по отношению к факторам времени и сложным термомеханическим воздействиям

3.1. Влияние фактора времени на функционально-механические свойства материалов с эффектом памяти формы

3.2. Влияние динамического деформирования на функциональные свойства никелида титана

3.3. Деформация ориентированного превращения при релаксации реактивных напряжений

3.4. Стабильность обратимой памяти формы аустенитного типа в никелиде титана при термоциклировании через полный и неполный интервалы превращений

3.5. Задержка обратимого формоизменения в никелиде титана после незавершенного цикла превращения

Глава.4. Контроль и прогнозирование функционально-механических свойств сплавов и термомеханических соединений

4.1. Методика определения функционально-механических свойств материалов с эффектом памяти формы на кольцевых образцах

4.2. Определение функционально-механических свойств полуфабрикатов из сплава ТН-1К

4.3. Сравнение функционально-механических свойств двух типов полуфабрикатов из сплава ТН-1К

4.4. Исследование функционально-механических свойств полуфабрикатов - труб, изготовленных методом металлургии гранул

4.5. Экспресс-метод определения напряжений в натурных узлах термомеханических соединений (методы неразрушающего контроля)

4.6. Прогнозирование длительной работоспособности термомеханических соединений

4.6.1. Методика исследования длительной работоспособности ТМС

4.6.2. Методика испытания термомеханических узлов электросоединителя

4.7. Результаты исследования длительной работоспособности узлов ТМС электросоединителя

Глава.5. Примеры использования материалов с эффектом памяти формы в инженерных конструкциях

5.1. Разъемные термомеханические соединения труб

5.2. Применение материалов с эффектом памяти формы в космической технике. Проект «Софора»

5.3. Применение материалов с эффектом памяти формы в космической технике. Проект «Рапана»

5.4. Привод створок термостатируемого контейнера

5.5. Устройства удержания и расчековки

5.5.1. Устройство расчековки для проекта «Рапана»

5.5.2. Устройство удержания и расчековки с тарельчатым рабочим элементом из никелида титана

5.5.3. Устройство расчековки с проволочным приводом

5.6. Термомеханические соединения в буровом оборудовании

5.7. Общие принципы применения материалов с эффектом памяти формы

Корни науки о материалах, обладающих эффектом памяти формы (ЭПФ) и сопутствующими ему уникальными свойствами, уходят в первую половину ХХ-го века. Они берут свое начало в исследованиях мартенситных превращений и процессов двойникования в железе и других металлических и неметаллических материалах. В 30-е годы, например, L. Scheil [1] наблюдает пластичность, инициированную гамма-альфа превращением в сплавах Fe-Ni при охлаждении под нагрузкой, a A. Olander в работе [2] пишет, что «The flail oys with less than 50% cadmium were elastic, this property having a sharply marked maximum at 47.5%. A 1-mm. wire of this alloy was so elastic that it almost reminded of rubber.». Несмотря на то, что систематические исследования сверхупругости начались в 50-е годы, многие исследователи классифицируют эту фразу как факт ее первого наблюдения. В конце 40-х годов Г.В. Курдюмов и Л.Г.Хандрос публикуют работы [3, 4], в которых описали наблюдение обратимого формоизменения мартенситных игл в сплаве Си-А1 с добавками 1-1,5% Ni при охлаждении и нагревании, и вводят термин «термоупругое превращение».

Первые попытки применить материалы с ЭПФ относятся уже ко второй половине века. В начале 50-х годов D.S.Lieberman, T.A.Read и L.C.Chang [5, 6] показали, что если приложить изгибающий момент к монокристаллу Au-47,5aT.%Cd и охладить его через интервал прямого мартенситного превращения, то он приобретет деформацию, которая не исчезнет после разгрузки. Если затем образец нагреть через интервал температур обратного превращения, то он вернет эту деформацию даже при противодействующих усилиях. Установка, на которой был реализован этот процесс, и на которой проводили исследования зависимостей прогиба и характеристических температур превращений от приложенных напряжений, в 1957 году послужила прообразом уже другого устройства [7], предназначенного для демонстрации эффекта памяти формы. Основным рабочим элементом являлся горизонтально расположенный и консольно закрепленный цилиндрический стержень - монокристалл того же сплава Au-Cd. При охлаждении через интервал прямого мартенситного превращения стержень с грузом массой 10 г на конце изгибался и груз опускался. Если в этом положении стержень догружали, то при последующем нагреве он возвращался в исходное положение с грузом массой уже 50 г. Это был прототип мартенситного двигателя - преобразователя тепловой энергии в механическую работу с твердым рабочим телом. В 1958 году это устройство было продемонстрировано на Всемирной выставке в Брюсселе [7].

Весьма низкие прочностные характеристики, в первую очередь, и высокая стоимость сплавов типа Au-Cd, In-Tl препятствовали их применению на практике, однако они служили и служат до сих пор прекрасными модельными материалами при изучении закономерностей мартенситных превращений и эффекта памяти формы. Поэтому появившиеся в то время сплавы на медной основе стали претендовать на место лидера [8].

Однако главным событием, которое дало начало обширным разработкам в прикладной области, стало открытие эффекта памяти формы в сплавах системы Ti-Ni. Интенсивные исследования этих сплавов проводились в U.S. Naval Ordnance Laboratory в конце 50-х - начале 60-х годов и были инициированы поиском материалов, обладающих малым удельным весом, большой прочностью и способностью работать при высоких температурах, для использования их во втором поколении ракетной техники и космических кораблей [9]. Одновременно сплавы Ti-Ni представляли интерес как немагнитные и коррозионностойкие материалы для изготовления инструментов, использовавшихся при разминировании магнитных мин [10]. Третьим направлением исследований этого класса сплавов являлось изучение температурно-чувствительного демпфирования механических и звуковых колебаний, высокую способность к которому они проявляли [9]. В то время сплавы Т1-№ различных составов были объединены общим названием МТШОЬ, образованным из символов химических элементов и заглавных букв названия лаборатории. Так, например, эквиатомный сплав получил название 55-№ипо1 в соответствии с количеством долей никеля по массе. Следует отметить, что первые опубликованные работы по этим исследованиям содержали только указанные характеристики, без какого либо упоминания о способности этих сплавов возвращать при нагреве предварительно заданную деформацию [9, 11]. Продолжая исследования, их авторы обнаружили, что никелид титана, как и другие известные к тому времени сплавы [5, 6, 8, 12, 13], обладает эффектом памяти формы [14]. С этого момента количество предложений по использованию материалов с эффектом памяти формы стало бурно расти и продолжает расти до сих пор. За это время изначально сверхдорогой сплав Т1-№ существенно подешевел, разработано большое количество композиций на его основе с широкими и узкими гистерезисами превращений, с низкими и высокими характеристическими температурами мартенситных переходов. Кроме того, появились перспективные сплавы на основе Си и Ре, которые в некоторых случаях составляют серьезную конкуренцию сплавам на основе Т1-№. Все это предоставляет новые возможности для инженеров и конструкторов.

Обнаружение эффекта памяти формы в никелиде титана, обладающего, в отличие от ранее известных материалов, более высокими прочностью и коррозионной стойкостью в сочетании со значительной величиной обратимой деформации, дало толчок изобретательской мысли. В 60-е годы бурно развивалась космонавтика и вполне понятно, что среди первых предложений использования никелида титана были устройства космического назначения, в первую очередь использовавшие основное функциональное свойство -способность возвращать предварительно заданную деформацию. Например, на рис.1 изображен каркас, представляющий собой скрепленные между собой проволоки 1 из никелида титана, каждая из которых имеет форму окружности, если материал находится в аустенитном состоянии [15]. На Земле этот каркас, когда сплав находится в мартенситном состоянии, деформируют, сворачивая его в пакет, форма которого удобна для транспортировки. В сложенном виде каркас доставляют на заданную орбиту и нагревают, в результате чего он принимает исходную форму. Нагрев можно осуществлять за счет солнечного излучения или за счет автономного источника энергии 2. Если каркас в свернутом состоянии поместить в тонкую оболочку 3, то на орбите он расправит ее в виде сферы.

На рис.2 изображен силуэт американского космического корабля первого поколения «Меркурий», на котором в разные стороны разворачиваются устройства из никелида титана [16]. Одни из них, скрученные в транспортном состоянии, при нагреве образуют конусные конструкции 1, другие, предварительно свернутые в бухту, развертываясь, формируют штыревые антенны 2, третьи, представляющие собой пластину из никелида титана, обернутую вокруг цилиндрической части космического корабля или просто свернутую и помещенную внутрь, развертываются и образуют плоские элементы различного назначения 3. Предлагались и отрабатывались на макетах и более сложные саморазворачивающиеся 1

Рис.1. конструкции, например ферменные [17], целиком изготовленные из никелида титана.

Рис.2.

Аналогичные разработки были и в советской космонавтике, когда космический объект должен был доставляться на орбиту, например в свернутом в бухту виде, а при нагреваний, постепенно выдвигаясь из корпуса корабля или автоматической станции, образовывать жесткий каркас. Были попытки конструирования раскрывающихся антенн, изготовленных полностью из никелида титана. К сожалению, подобного типа предложения не были реализованы ввиду невозможности идеального 100%-го восстановления формы свернутых объектов. Эта задача не может быть решена и сегодня. О других примерах космического применения сплавов с эффектом памяти формы речь пойдет ниже.

Следующее крупное направление использования таких сплавов было связано с тем, что при реализации эффекта памяти формы происходит преобразование тепловой энергии в механическую работу. Однако, если в трансформируемой конструкции используется преобразование тепловой энергии в большинстве случаев только один раз, то почему бы не сделать этот процесс циклическим, т.е. сконструировать двигатель, использующий в качестве рабочего тела сплав с ЭПФ. Авторы [18] закрепили это в виде патента и предложили несколько схем устройств, дав тем самым следующий толчок исследованиям и изобретению двигателей на основе эффекта памяти формы, пик которых пришелся на 80-е годы. На рис.3,<з-с последовательно изображены три фазы одного из циклов производства работы. В первой фазе рабочее тело 1 охлаждают в мартенситное состояние и деформируют, подвешивая некоторый груз 2. Во второй фазе, не изменяя деформацию рабочего элемента, увеличивают вес груза. В третьей фазе рабочий элемент нагревают, он совершает работу по поднятию груза и возвращается в исходное положение. Весь цикл изображен на рисунке в «идеальном» варианте. На практике точное возвращение в исходное состояние происходит либо при очень малых нагрузках либо после определенной термомеханической обработки сплава. Процедуру «охлаждение в мартенситное состояние - деформирование» можно заменить более предпочтительной - «нагружение небольшим грузом в аустенитном состоянии и охлаждение через интервал температур прямого мартенситного превращения». За счет пластичности, наведенной превращением, рабочее тело продеформируется и будет способно возвратиться при нагреве в исходное состояние точно так же и даже с более высокой точностью, чем после активного деформирования в мартенситном состоянии. В обоих случаях цикл можно повторить.

На рис.З,^ изображен клапан трубопровода, который поворачивается с помощью рабочего элемента 1, изготовленного из материала с эффектом памяти формы. Наконец, на рис.3,е представлена схема устройства, концы рабочего элемента которого жестко закреплены, а часть 1, предварительно продеформирована в мартенситном состоянии. Если теперь попеременно нагревать и охлаждать обе части рабочего элемента, то часть 1 начнет при нагреве возвращать деформацию (раскручиваться), во-первых, закручивая вторую часть, которая будет запасать деформацию, способную вернуться при последующем нагреве, и, во-вторых, сможет совершить полезную работу. Теперь уже левая часть закручена и готова возвращать деформацию и совершать полезную работу. Расположив в середине рабочего элемента выходное звено, можно снимать полезную работу. Вполне понятно, что можно использовать не один элемент, а два, поместив между ними любое необходимое выходное звено.

Рис.3.

С разработкой стабильных во времени сплавов на основе Т1-№ с температурами начала прямого мартенситного превращения ниже -50 °С, появились предложения использовать изделия из них в различных соединениях и крепеже. Предварительное деформирование таких сплавов при пониженных температурах (обычно в среде жидкого азота) позволило использовать нагрев только до комнатной температуры для реализации эффекта памяти формы и совершения действия, направленного на соединение каких-либо элементов или деталей. С появлением указанных сплавов нижняя граница рабочего диапазона температур соединений опустилась соответственно в область низких температур - до -100 °С и ниже. Это позволило использовать такие устройства в климатическом диапазоне температур от -60 °С до +60 °С, чего не позволяли обычные бинарные сплавы.

Пальма первенства в этой области принадлежит американской компании Raychem, которая к моменту появления сплавов с низкими температурами мартенситных превращений имела большой опыт разработки устройств и приспособлений из термоусаживаемых полимеров, использовавших так называемую «замороженную» деформацию. Основываясь на этом опыте они предложили и запатентовали соединение труб, названное Kryofit, с помощью муфты из никелида титана с низкими характеристическими температурами -превращений. Суть способа и устройства состояла в том, что из никелида титана изготавливали муфту с внутренним диаметром, меньшим внешнего диаметра соединяемых труб. Затем в среде жидкого азота муфту дорновали (раздавали по диаметру) так, чтобы ее внутренний диаметр стал больше внешнего диаметра подлежащих соединению труб. Здесь пригодилось и оборудование, предназначенное для раздачи полимерных муфт, модифицированное для деформирования муфт из никелида титана в среде жидкого азота [19]. Затем муфту извлекали из жидкого азота и законцовки соединяемых труб вставляли внутрь муфты. Теперь весь узел (сборку) достаточно было нагреть до комнатной температуры. Это требовало нескольких минут при естественном нагреве, но нагрев можно было провести быстрее, обдувая сборку горячим воздухом или помещая ее в горячую воду. В процессе нагрева муфта, стараясь вернуть за счет эффекта памяти формы предварительно заданную деформацию и, наталкиваясь на сопротивление труб, генерировала напряжения и плотно охватывала соединяемые трубы. Заметим, что прообразом такого соединения могло служить соединение двух элементов (контактов) профилированной муфтой из никелида титана [20]. Первые соединения типа Kryofit в массовом промышленном масштабе стали устанавливаться в 1971 году на палубных истребителях Grumman F-14 военно-морских сил США, что позволило без потери качества заменить сварные соединения тонкостенных труб и уплотнить компоновку пучков трубопроводов [21]. Более полутора миллионов таких соединений было установлено без каких либо нареканий на качество во время их эксплуатации.

Позднее появился термин «термомеханическое соединение» (ТМС), которым принято называть устройства, предназначенные для скрепления различных деталей, в которых основным является элемент из материала с эффектом памяти формы. Принцип действия этих соединений основан на способности материалов с ЭПФ генерировать реактивные напряжения при противодействии свободному возврату предварительно заданной обратимой деформации при нагреве через интервал обратного мартенситного превращения. Именно эти напряжения и обеспечивают удержание деталей в соединении. Характер развития таких напряжений в зависимости от температуры при нагревании изображен на рис.4. Изменение напряжений и деформации в процессе сборки термомеханического соединения будет выглядеть так, как показано на рис.5. Предварительная деформация задается деформированием материала с ЭПФ в мартенситном состоянии, затем следует разгрузка и нагревание, во время которого и происходит генерация реактивных напряжений. На рисунке изображено несколько вариантов развития этого процесса. Дело в том, что различные углы наклона отрезка, соответствующего этапу генерации напряжений, зависят от жесткости противодействующего тела. Чем больше жесткость - тем интенсивнее растут напряжения. Предельные случаи соответствуют свободному возврату предварительно заданной деформации и абсолютно жесткому защемлению, когда рост напряжений будет происходить при постоянной зафиксированной деформации. На рис.5 изображен идеальный вариант, когда генерация напряжений при нагреве начинается сразу после разгрузки. В реальных соединениях эти два момента разделены небольшим участком свободного возврата деформации, соответствующим технологическому зазору, облегчающему процесс монтажа деталей узла во время его сборки.

Рис.4. Рис.5. а; / *

Рис.6.

Наиболее коммерчески успешным вариантом реализации этого принципа являются термомеханические соединения труб с помощью муфты из сплавов на основе никелида титана, о которых речь уже шла выше. Самый простой пример устройства с гладкой муфтой изображен на рис.6,а. Выполнение на внутренней поверхности муфты уплотнительных выступов позволяет обеспечить лучшую герметичность (рис.6,&) [22]. Для предотвращения усталостного разрушения соединения при вибрационных нагрузках на концах муфты могут быть предусмотрены участки с уменьшающейся толщиной стенки, снижающие концентрацию напряжений в этих местах (рис.6,Ь). В связи с тем, что никелид титана весьма плохо обрабатывается и изготовление уплотнительных буртиков на внутренней поверхности муфты очень трудоемкий процесс, более технологичным может быть использование гладкой муфты с различного типа промежуточными деталями (рис. 6, с, д) [23]. Промежуточная деталь также может быть предназначена для предотвращения электрохимической коррозии в соединении.

Первоначально, в 70-80-е годы, муфты обычно изготавливали из сплава Ть-М-Ре с характеристическими температурами мартенситных превращений ниже -50°С, раздавая их в среде жидкого азота. Сборку соединения осуществляли путем нагрева муфты до комнатной температуры. В том случае, если требовалось время для доставки муфт к месту сборки, то их хранение также происходило в жидком азоте в специальных контейнерах-термостатах. Во многих случаях такой принцип находит свое применение и до сих пор. Примерно в то же время были изобретены специальные устройства-хранители, на которых муфту можно было хранить при комнатной температуре, и лишь непосредственно перед сборкой муфту на хранителе опускали в жидкий азот, в котором она за счет пластичности, обусловленной прямым мартенситным превращением, увеличивала свой диаметр и снималась с него. После такой процедуры она была готова для использования при сборке. В последнее время были разработаны сплавы Т1-№-№) с широким гистерезисом мартенситных превращений: прямое мартенситное превращение в них происходит при отрицательных температурах, а обратное мартенситное превращение - при температурах выше комнатной. Это позволило раздавать муфту из сплава Тл-М-ЫЪ при низкой температуре, хранить ее до момента сборки при комнатной температуре, а собственно сборку соединения получать последующим нагревом. Во всех случаях, когда элемент из материала с ЭПФ является несущим, диапазон рабочих температур соединения ограничен снизу температурой начала прямого мартенсптного превращения или даже чуть выше ввиду сдвига характеристических температур превращений под напряжением. При изменении температуры ниже этого значения соединение ослабляется или вообще может быть разобрано.

К настоящему времени было разработано значительное количество вариантов термомеханических соединений труб с помощью муфт, хомутов, всевозможных вставок и других элементов из материалов с ЭПФ. Были даже предложения изготавливать арматуру разъемных соединений, например типа ниппель - штуцер, из никелида титана с тем, чтобы сначала их можно было бы закрепить на законцовках труб как обычное неразъемное ТМС, а затем собрать разъемное соединение. В некоторых случаях роль муфты могут играть предварительно растянутые в мартенситном состоянии лента или проволока [24, 25] из материала с ЭПФ, которые после навивания, например, на промежуточную герметизирующую деталь, и нагревания плотно прижимают ее к трубопроводу.

Понятие ТМС не ограничивается устройствами, предназначенными для соединения труб. К ним можно отнести и всевозможный термомеханический крепеж. Например, на рис.7 изображены различные варианты заклепок, использующие материал с ЭПФ, которые не требуют формирования второй головки ударом, обжатием или другим механическим путем, а соединение осуществляется просто при нагреве через интервал температур обратного превращения.

Принцип действия остался тем же, что и для термомеханических соединений труб. В высокотемпературном состоянии заклепке придают форму, которую она должна будет иметь по завершению соединения или к которой должна будет стремиться, например такую, как показано цифрой 1 на рис.7,а [26]. Затем заклепку охлаждают, сводят концы - этап 2 на том же рисунке - вставляют в соединяемые детали и производят нагрев. При достижении температур обратного мартенситного превращения заклепка начинает «вспоминать» свою форму, и плотно схватывает соединяемые детали. На рис.7,Ь-к изображены различные варианты реализации этого принципа, которые не требуют особых комментариев. а)

Рис. 7.

Из материалов с ЭПФ можно изготавливать шпонки, сухари, шайбы, всевозможные разрезные элементы. В настоящее время большое распространение получили термомеханические соединения с помощью колец, в том числе и проволочных. Они применяются, например, для крепления экранирующих металлических оплеток кабелей к электроарматуре, тонкостенных колпачков электронных приборов к основаниям. В этих случаях хорошо зарекомендовали себя сварные проволочные кольца из сплава Тл-№-№>.

Обычно термомеханические соединения дороже своих обычных аналогов - резьбовых, сварных, заклепочных, паяных. Поэтому применение ТМС ограничено сочетанием цены и получаемого результата. В случае ТМС для военных самолетов возможность более плотной компоновки пучков трубопроводов, отсутствие высокотемпературного нагрева в процессе сборки, ремонтопригодность и другие преимущества перевесили их высокую стоимость. Естественно, что во всех таких случаях следует руководствоваться целесообразностью.

Четвертое направление, которое следует выделить - использование материалов с ЭПФ одновременно как термочувствительных и исполнительных элементов в различных предохранительных, регулирующих и управляющих устройствах. Идеи такого использования были высказаны еще в [27]. Схемы устройств были весьма просты. На рис.8 изображено устройство, предназначенное для контроля температуры [28]. Оно содержит рабочий элемент 1 из материала с эффектом памяти формы, установленный между подвижным контактом 2 и корпусом 3. Подвижный контакт нагружен пружиной 4 с регулируемым натягом. При изменении температуры элемента 1 через интервал прямого превращения пружина 4 сжимает рабочий элемент и замыкает контакт. При нагреве через интервал температур обратного превращения рабочий элемент восстанавливает свою форму и размыкает контакт. Регулируя натяг пружины 4, можно менять силу, действующую на рабочий элемент, и тем самым изменять температуру превращения или температуру срабатывания. я -0

Ч 3

Рис.8.

На рис.9 изображен термочувствительный датчик [29], который содержит рабочий элемент 1 из материала с эффектом памяти формы, установленный в гильзе 2 и подсоединенный к исполнительному органу, например к рычагу 3, взаимодействующему с подвижным контактом 4.

При изменении температуры через интервал обратного мартенситного превращения происходит перемещение подвижного конца рабочего элемента

1, поворот рычага 3 и изменение положения контакта 4. Для повторного использования датчика необходимо сообщить рабочему элементу в мартенситном состоянии деформацию, для чего в процессе прямого мартенситного превращения на него воздействуют соответствующей силой.

Предложенное в работе [30] устройство для стабилизации функциональных характеристик проволоки из никелида титана путем термоциклирования, изображенное на рис.10, использовало саму тренируемую проволоку 1 как привод, размыкавший и замыкавший контакты

2, пропуская через себя электрический ток или прерывая его. Как и в других подобных схемах, возвратная пружина 3 необходима для создания усилий на этапе охлаждения рабочего элемента, возвращающих его в исходное положение за счет пластичности прямого превращения. До сих пор это наиболее часто применяемая схема «сплав с ЭПФ - противодействующий 2

3 4

Рис.9. элемент» не только в регуляторах, предохранителях и управляющих устройствах, но и в приводах другого назначения.

Рис.10.

В настоящее время предложения по использованию материалов с ЭПФ исчисляются тысячами, но, по-прежнему, указанные основные направления сохраняются, проникая в различные сферы техники и приобретая новые характеристики с появлением и развитием новых возможностей современной науки и технологии. Патенты на устройства, использующие сплавы с ЭПФ можно найти во всех классах Международной Классификации Изобретений. Многие новые предложения использования материалов с ЭПФ основаны на современном прогрессе в технологиях, например, лазерной сварки и резки, газофазового напыления, производства прецизионных микрополуфабрикатов [31-37]. Так, например, вместо сочетания рабочего элемента с возвратной пружиной может быть использована тонкая полимерная мембрана с напыленным на нее слоем никелида титана. Сложные конфигурации полых деталей могут вырезаться из сплошных полуфабрикатов лазерной резкой. Развивается технология лазерной сварки тонких проволок. В настоящее время нагрев рабочих элементов может производиться, помимо классических способов, с помощью световодов, эффекта Пельтье, лазерным излучением.

Несмотря на все вышесказанное и обилие патентов, внедрение материалов с ЭПФ в практике современной техники незначительно. На сегодняшний день используются самые простые конструкции, реализующие обычно однократный эффект памяти формы, циклическую память формы или эффект сверхупругости. Примером могут служить игрушки - например, бабочка, складывающая и раскрывающая крылышки под действием простейшего проволочного привода, и сравнительно грубо сделанные макеты мартенситных двигателей. Причем срок их действия весьма ограничен ввиду нестабильности по отношению к циклическим воздействиям. Больший успех выпал на долю сверхупругости - этот эффект в чистом виде применяют при изготовлении антенн мобильных телефонов, оправ очков, элементов одежды. Такое положение дел обусловлено не только экономическими причинами, но и отсутствием некоторых знаний, касающихся функционально-механических свойств сплавов с ЭПФ, практически отсутствием методов инженерного расчета их механического поведения, отсутствием стандартов и методов контроля свойств, во многих случаях отсутствием методов прогнозирования жизнеспособности этих материалов в конструкциях. Что же было известно к началу работ о свойствах материалов с эффектом памяти формы? Рассмотрим свойства материалов с эффектом памяти формы более подробно.

Пластичность превращения. Эффектом пластичности превращения (ЭПП), называют процесс накопления деформации, протекающий даже при весьма малых приложенных напряжениях во время прохождения фазового превращения, которое сопровождается резким снижением сопротивления пластическому деформированию. Этот феномен достаточно хорошо изучен [38-49]. Обычно это явление исследуют в процессе охлаждения или нагрева материала через интервал температур превращения под постоянным напряжением. Иллюстрация протекания пластичности прямого мартенситного превращения приведена на рис.11.

100 200

Рис.11. Зависимость деформации от температуры для сплава 7/ 50%К!1 (ат. доли) при охлаждении при постоянном напряжении 100 МПа [44].

Первоначально эффект пластичности превращения изучали, главным образом, в сталях с диффузионным характером превращений [1, 39-41, 45, 47], а затем и в материалах с обратимыми мартенситными реакциями [38, 42, 44, 50]. В большинстве металлов и сплавов он наблюдается при охлаждении через интервал прямого превращения, а в некоторых и при нагреве во время обратного перехода [43, 48, 51].

00 £ 1 1 0,5 0

50 у г /ч

У 'Г 5 юо б, мРа

Рис.12. Зависимость величины пластичности прямого превращения от приложенного напряжения для сплавов: Мп-12,5%Си (1); Ре-17,5%Мп (2); 71 47,5%М-2,5%Си (ат. доли) (3); Мп 38%Си (4); Мп-28%Си (5);

Мп-48%Си (6) [49]

Характерной особенностью ЭПП является практически линейная связь деформации, накопленной за время прохождения температурой всего интервала превращения, с приложенным напряжением (рис.12). Кинетика накопления деформации, которое всегда направлено в сторону приложенной силы, соответствует кинетике фазового превращения. Заметим, что при больших напряжениях к обратимой пластичности превращения добавляется обычная необратимая пластичность, что внешне выражается в отклонении от линейной зависимости накапливаемой деформации от приложенных напряжений.

Физически пластичность превращения представляет собой деформацию, обусловленную перестройкой решетки одной фазы в другую под воздействием термоактивируемых сил внутреннего (механического и химического) характера. Внешние напряжения в этом процессе играют роль ориентирующего фактора.

Эффект памяти формы (ЭПФ) заключается в способности пластически продеформированного металла возвращать деформацию (полностью или частично) при изменении температуры. Причем пластическая деформация может быть задана как в изотермических условиях обычным нагружением, так и в процессе протекания фазового превращения под нагрузкой за счет эффекта пластичности превращения, описанного выше. Внешне по возврату деформации невозможно определить, каким образом материал был предварительно продеформирован, но следует отметить, что ЭПФ во втором случае выражен сильнее и может достигать значительных величин (порядка десятков процентов). Отношение величины эффекта памяти формы к величине пластичности превращения в подавляющем большинстве случаев близко к единице, а отношение величины ЭПФ к активно заданной предварительно деформации колеблется в широких пределах. Возврат также может достигать 100 %, если предварительная активная деформация меньше некоторой критической, которая для никелида титана, например, составляет 5-6% .

Большую роль при инициировании ЭПФ активной предварительной деформацией играет температура нагружения по отношению к характеристическим температурам превращения: Мн и Мк, Ан иАк — начала и окончания прямого и обратного переходов (рис.13). Возврат остаточной деформации при нагреве уменьшается с увеличением температуры предварительного приложения нагрузки и при Т > Ак становится равным нулю.

Рис.13. Зависимость количества мартенситной фазы от температуры.

Проявление ЭПФ при нагреве после задания пластической деформации в мартенситном состоянии может происходить в три стадии: ниже Ан, непосредственно в процессе обратного превращения и выше Ак (кривая 1 на рис.14). В том случае, если обратное превращение происходит многостадийно, возврат деформации повторяет его кинетику (кривая 2 на рис.14). Однако в подавляющем большинстве случае память формы наиболее сильно выражена в интервале превращения. Отметим, что после пластичности превращения ЭПФ всегда проявляется одностадийно (кривая 3 на рис.14).

100 300 500 700 Т, К

Рис.14. Зависимость деформации от температуры при нагреве для сплавов: 1 - Т\-ЬИ-¥е после кручения на 30%; 2 - Ее-17,5%Мп после кручения на 13,5%; 3 - Т1-55%ЬИ-0,2УоМ^ после охлаждения под напряжением 200 МП а [49].

ЭПФ наблюдается в некоторых материалах и в процессе прямого превращения после задания деформации активным нагружением и после пластичности обратного превращения при нагреве [43, 52].

Механические свойства. Материалы, обладающие эффектами пластичности превращения и памяти формы, проявляют аномалию в поведении и при обычном нагружении в изотермических условиях. Так, например, на рис.15 схематически изображена кривая нагружения материала с ЭПФ в районе температуры Ан. Кривая деформирования в этом случае может иметь ступенчатый вид с малыми коэффициентами упрочнения на участках АВ, ОЕ, СК; таким образом, появляются два и более пределов текучести. Главное отличие от обычных металлов состоит в том, что разгрузка даже из точки Е может приводить к полному возврату деформации. Линейному закону подчиняются лишь начальные этапы снятия нагрузки, например, ВС и ЕР, в дальнейшем возврат деформации идет очень интенсивно, нередко в несколько стадий. В отдельных случаях на интенсивном участке уменьшения деформации могут наблюдаться скачки напряжений, что связано с ориентационной и структурной неустойчивостью металлов в данных условиях. Описанное явление изотермического возврата больших, явно не обычных упругих, деформаций при снятии напряжений и называется сверхупругостью (или псевдоупругостью). Это свойство обнаружено у широкого класса материалов и при различных видах нагружения может достигать 10-20 % [52, 54-58]. Примеры псевдоупругого поведения сплавов при различных температурах приведены на рис.16.

Н е

Рис.15. Схема зависимости напряжения от деформации при изотермическом нагружении: АВ - обусловлена превращением аустенит -мартенсит под напряжением; ВО - упругая деформация мартенсита; ВЕ -обусловлена переориентацией мартенсита; ОК - пластическая деформация мартенсита [53]. а) б,МРа во

40

218К

213 с) б, МРа

100 50

342

351

354К

280

287

8 е,% о 20 202 02 02 0 2 02 02 0 2 0 2 4€,%

Рис. 16. Кривые растяжения сплавов Ag-Cd (а,Ь) [59] и Си 2п-8п (с)[60] при различных температурах.

В то же врем, при температуре Т Мд где — Мд температура, выше которой невозможно напряжением инициировать превращение аустенит -мартенсит, металл деформируется по обычной кривой с заметным упрочнением и почти линейной разгрузкой, слегка отходя от этого правила лишь в самом конце снятия нагрузки.

Несколько работ посвящено механическому упрочнению в условиях циклического нагружения [56, 61-64]. Циклическое деформирование с заданной амплитудой деформации приводит к созданию стабильной замкнутой гистерезисной петли. Сделан вывод о том, что в отличие от обычных металлов, где наклеп определяется суммированием приращения деформации по модулю, у никелида титана, например, он зависит скорее от простой суммы приращений деформации. Это приводит к тому, что при циклическом кручении с заданной амплитудой гистерезисная кривая устанавливается уже на втором цикле и далее практически не изменяется. Наклеп, создаваемы одним полуциклом, почти полностью снимается вторым полуциклом.

Выявлено отсутствие эффекта латентного упрочнения в ТЧМ, который заключается в упрочнении не только действующих систем скольжения, но и тех, в которых деформации не было [64]. В пределах разброса экспериментальных данных предварительное растяжение не влияет на диаграмму кручения, а предварительное кручение — на диаграмму растяжения. Более того, скрытое упрочнение практически не возникает даже после сложного двухступенчатого пластического воздействия на металл [64]. Отмечено, что даже низкотемпературный отжиг вызывает не только возврат деформации, но и снятие деформационного упрочнения [61, 64].

Генерация и релаксация напряжений. Возврат деформации, происходящий за счет эффекта памяти формы, не удается подавить даже большими противодействующими напряжениями, поэтому этот феномен, реализуемый в условиях защемления образца, вызывает генерацию напряжений, которые приято называть реактивными в силу того, что они являются реакцией материала на противодействие со стороны внешних сил. На рис. 17 изображена типичная зависимость реактивных напряжений, генерируемых при нагревании. На том же рисунке изображена кривая, относящаяся к релаксации напряжений за счет пластичности превращения при последующем охлаждении.

Рис.17. Зависимость реактивных напряжений от температуры для сплава

ТШат.%т [67].

Отметим, что появление реактивных напряжений во многих случаях существенно видоизменяет закономерности ЭПФ по сравнению с его проявлением в свободном состоянии образца. Это, в основном, выражается в сдвиге температур мартенситных превращений. У большинства сплавов он с достаточным приближением линеен, а у некоторых весьма мал [68]. Кинетические особенности генерации напряжений были исследованы также в работах [43, 65, 66, 69-74].

Величины реактивных напряжений, генерируемых при нагреве, зависят от предварительно заданной сплаву остаточной деформации, температуры деформирования и жесткости системы образец — машина. Чем выше жесткость и степень предварительного деформирования, тем выше генерируемые напряжения.

Как уже отмечалось, релаксация напряжений в материале при охлаждении его через интервал прямого превращения есть следствие проявления ЭПП и она обратима вследствие обратимости пластичности превращения: при последующем нагреве реактивные напряжения восстанавливаются. Глубина релаксации напряжений в этом случае также зависит от жесткости испытательной машины: чем выше жесткость, тем выше степень релаксации.

В заключение отметим, что высокая величина реактивных напряжений в рассматриваемых материалах и сравнительная малость нагрузок при задании деформации, возврат которой и обуславливает генерацию усилий, позволяет использовать металлы и сплавы с ЭПФ для преобразования тепловой энергии в механическую работу [66, 75, 76].

Эффект обратимой памяти формы. Обратимой памятью формы (ОПФ) принято называть формоизменение материала при нагревании и охлаждении без вмешательства внешних сил во время термоцикла. Один из примеров изображен на рис.18.

Рис.18. Зависимость деформации от температуры для сплава Т1-46,8%М!-3,3%Си (ат. доли) в свободном состоянии [49].

Обратимую память формы можно получить двумя основными способами - предварительным деформированием материала в мартенситном или аустенитном состоянии (тогда в первом случае ее называют ОПФ «мартенситного типа», а во втором - «аустенитного»), или предварительным термоциклированием под нагрузкой - так называемой «тренировкой». Значения деформаций, которые можно получить за счет ОПФ, значительно меньше значений однократной памяти формы. Они обычно находятся в районе 1% и в исключительных случаях могут достигать 2-3%. Движущей силой изменения деформации при реализации ОПФ являются внутренние напряжения, которые служат ориентирующим фактором при прямом превращении, а при нагревании полученная при охлаждении деформация возвращается как при однократном эффекте памяти формы.

Работоспособность материалов с эффектом памяти формы. Здесь имеется в виду возможность преобразования тепловой энергии в механическую работу. Так как ЭПФ можно обеспечить двумя способами — активным деформированием и пластичностью превращения, то и полезную работу можно получать соответственно разными методами. Первый метод — охлаждать металл через интервал прямого превращения под малым внешним напряжением (проявляется ЭПП), а перед нагревом увеличивать это напряжение. Второй способ — снятие механической работы в режиме генерации реактивных напряжений инициируемых возвратом деформации, заданной активным нагружением. В связи в этим необходимо выявить оптимальные температурные, деформационные и силовые параметры, при которых производство работы максимально.

Такие исследования были проведены, например по второй методике, в режиме изгиба образцов из никелида титана [76, 77]. Установлено, что максимальный выход механической работы происходит при задании предварительной пластической деформации в мартенситном состоянии порядка 2 %. Максимальная величина реактивных напряжений в этих опытах равна 630 МПа, а наибольшая удельная полезная работа, совершаемая материалом в таком режиме, была около 0,15 МДж/м3.

В работе [42] исследовали работоспособность композиции Тл-№-Си по первой методике с целью определения оптимальных температурно-силовых параметров, таких как напряжения при охлаждении и нагреве, середина интервала термоциклирвоания и его ширина. В результате экспериментов, проводившихся в режиме кручения, оказалось, что для совершения максимальной удельной полезной работы порядка 9 МДж/м3 напряжение при охлаждении должно быть равно 50 МПА, а при нагреве « 200 МПа. Середина интервала термоциклирования в наилучшем случае была около температуры Ан, а ширина интервала « 100 К.

Аналогичное исследование было произведено на сплавах медь-марганец различного состава [78]. Максимальная удельная работа для одного из вариантов изученных сплавов, полученная за цикл, оказалась порядка 0,6МДж/м3, середина оптимального интервала термоциклирования находилась также в районе Ан, а ширина его была равна 120 К.

Методы расчета. Следует отметить, что имевшиеся на начало работ по данной теме теории в большинстве своем носили физический характер. Например, авторы работы [79], базируясь на теории Ландау, подбирая соответствующим образом форму кривой для свободной энергии в зависимости от деформации, описывают поведение материала в ходе циклического нагружения для различных температур испытания. Приведены результаты расчетов для одномерной модели. Аналогичным приемом пользуется автор [80].

В работе [81] описывается поведение материала в двухфазном состоянии, когда превращение инициируется деформированием, путем введения парциального предела текучести: где / — нормированное количество новой фазы; сгг,ста? — пределы текучести соответствующих фаз; £ — деформация; а — некоторый коэффициент, который можно найти из наклона кривой /(е) при Т< Мк, например при Т = -196° С, когда превращениен инициируется деформацией металла.

Авторы [82] предполагают, что материал может быть охарактеризован тремя внутренними переменными: две из них описывают изменение кристаллографической структуры при пластической деформации, а третья — набор скалярных внутренних параметров — описывает степень развития фазового превращения. Величины, связанные с пластическим деформированием, определяются с помощью диссипативного потенциала, величины, связанные с упругим деформированием, — с помощью внутренней энергии. Приведены определяющие соотношения — закон пластического течения и эволюционные уравнения для внутренних переменных. Исходя из этой теории, могут быть получены диаграммы время—температура—превращение.

В работе [63] было предложено ввести в рамках теории течения параметр упрочнения X, удовлетворяющий уравнению:

Р П где £ар — тензор обычной пластической деформации; £ар — тензор обратимой деформации, равный АарФ(Т); Аар— тензор коэффициентов; Ф(Т) количество материала, где при данных условиях реализована обратимая мода деформации.

Условие текучести взято в виде:

72 = ^сф-~ Pa(3)(Saf3 ~ Ра/з) = <Р(Л)> , где — девиатор напряжений, р1} — девиатор остаточных напряжений. Связь деформаций и напряжений записана в виде:

Девиатор тензора остаточных напряжений определяется соотношением: где функции а/, а2 всегда можно выбрать так, чтобы первое слагаемое в правой части представляло собой обратимую часть ру, а второе — необратимую часть этого девиатора.

В работе [83] предложены полуэмпирические формулы для нахождения реактивных напряжений. Так, для температурной зависимости последних предложена формула: где <тг — реактивное напряжение; Т — температура; s — деформация; сг^ТФ предел текучести высокотемпературной фазы; Ан, Ак — характеристические температуры обратного превращения; N — число кристаллографически эквивалентных вариантов превращения; К — константа, аналогичная константе скорости реакции.

Для заданного значения е напряжение аг зависит только от Г в интервале Ан< Т < Ак, и для Т = Ак получим ds„ — —-—т.——dA.

У тО 2 dp,. = a{ds]} + a2ds\ р ii' с стг(Т,£) = ст*ТФ l-exp -К пах=<1Ф(1-ехр(-^)).

Другие полуэмпирические формулы можно найти в работах [36, 84].

В работе [85] предложен графический метод нахождения максимальных реактивных напряжений при кручении. Чтобы определить максимальное реактивное напряжение, было предложено по оси деформации отложить возвращающуюся в свободном состоянии деформацию. Затем под углом, соответствующим жесткости защемления образа К, провести луч. Точка пересечения с кривой деформирования материала в аустенитном состоянии и даст искомое напряжение. По нему уже можно определить упругую и пластическую составляющие деформации для такого варианта реализации реактивных напряжений. Предложенный метод получил продолжение в работах [72].

Получили распространение и микроструктурные, многоуровневые модели для расчета механического поведения материалов с ЭПФ. Из них наиболее хорошо разработанной за последнее десятилетие является структурно-аналитическая теория [86]. В этой теории поведение материала рассматривается на двух масштабных уровнях: на нижнем — микроуровне — где деформации и напряжения, усредненные по малым объемам кристалла, являются характеристиками перемещений и взаимодействий атомов, и где реализуются основные акты массопереноса в представлениях физики твердого тела; и на верхнем — макроуровне —- где деформации и напряжения получены усреднением по большому количеству взаимодействующих микрообластей нижнего уровня и интерпретируются в терминах механики сплошных сред.

На микроуровне определяющие уравнения формулируются в терминах скоростей микродеформаций. Полная скорость микродеформации р равна сумме вкладов, доставляемых различными механизмами: а) где индексы Е, Т, а и Ф обозначают соответственно, что деформация обусловлена упругостью, тепловым расширением, атермическим движением дислокаций и фазовым превращением. Все тензоры скоростей микродеформаций, входящих в (1), записаны в кристаллографическом базисе и, V, м> и являются функциями ориентации О этого базиса относительно лабораторного базиса х, у, г. Кроме того, скорость атермической микродеформации зависит от статистически распределенной величины тр, имеющей смысл равновесного предела текучести, а скорость фазовой микродеформации — от нескольких подобных переменных, среди которых наиболее важными являются ширина температурного гистерезиса мартенситного превращения Г и центр температурного интервала Тс, в котором происходят прямое и обратное мартенситные превращения. Таким образом, суммарная скорость микродеформации есть функция О, тр, Г, Тс: р п = {а,тР,т,тс) = РЕМ (п)+ ртР9 (о)+ р^ (г, тс,п) + (тРу (2)

Рассмотрение тензора ррч на микроуровне недостаточно для описания макроскопических свойств материала. Тензор скорости макроскопической деформации, используемый в континуальной механике материалов, можно рассчитать посредством усредненных скоростей микродеформаций по большому количеству микрообъемов. Ввиду практической невозможности провести пространственное усреднение, его заменяют усреднением по ориентациям и статистически распределенным характеристикам материала. Учитывая сказанное и равенство (2), скорость макроскопической деформации (перед суммированием все тензоры приводятся к одному и тому же лабораторному базису) можно записать в виде : Е . Т . а . Ф £1к = £и< + £ис + £1к + £1к ,

П}

4 = ¡/№фа^т„{П№3(а),

Я]

0° . а

4 = \<P(TF) \f(^-KakqTlprrlqsPrs(TF^)d^dTF'

-ао {П} р rpmax max i с Ф

4= ¡<Рг(Г) j<Pc(TJ ¡f(QJa,patij3p/r,Tcn)d2QdTcdr,

Г Tmi" {О.}

1 mm 1 с < > где f(Q), у/(тр), (р(г), <Рс(Тс) — функции предполагаемых независимыми распределений объемов по кристаллическим ориентациям, значениям предела текучести, ширинам и центрам гистерезиса превращения; rmin, Гтах, Т'"'". Тшх — наибольшие и наименьшие значения ширины и центральной температуры гистерезиса превращения; ац( — компоненты тензора поворота, Л переводящего лабораторный базис в кристаллографический; d Q —элемент объема пространства ориентаций. Когда в качестве параметров Q, задающих вращение, выбраны углы Эйлера (р,в,ц/, то d3Q = (8л-2)-1 sin9-dcpdMy/ , а функции распределения удовлетворяют условиям нормировки: у T'max

1 max 1с 00

J7(Q)3Q = 1; |Фт(Г)бГ- 1; \<рс(ТЖ = 1; = 1. rmin тг .

Если текстура материала отсутствует, т.е. все ориентировки кристаллических осей равновероятны, то f(O) = 1. При учете статистик по Г и Тс в большинстве случаев достаточно хорошие результаты дает предположение об их равномерном распределении.

Скорость фазовой микродеформации вычисляется следующим образом. Обозначают деформацию кристаллической решетки при переходе аустенитной фазы в мартенситную тензором /У, отнесенным к кристаллофизическому базису аустенита u, v, w. Поскольку кристалл аустенита обладает симметрией (чаще всего — кубической), существует N кристаллографически эквивалентных преобразований решетки, задаваемых где Р(р"> — компоненты п-й матрицы поворота, принадлежащего точечной группе симметрии аустенита; N — порядок этой группы (для кубической решетки Ы= 24). Количество п-то варианта мартенсита характеризуют величиной Ф„ такой, что Ф„/Ы — объемная доля «-го варианта. Тогда фазовая

Уравнения (3) должны быть дополнены законом, задающим кинетику превращения, позволяющим рассчитать скорость изменения количеств мартенсита при изменении температуры и напряжения. Различные варианты такого закона рассмотрены в работе [86].

Заключение и постановка задач. Применение материалов с ЭПФ в инженерных конструкциях должно базироваться на трех фундаментальных основах: на знаниях функционально-механических свойств, методах инженерного расчета механического поведения и принципах использования материалов с ЭПФ в устройствах.

Обзор литературы показал, что, во-первых, существует большое количество полуэмпирических методов расчета элементов из материалов с ЭПФ, описывающих довольно частные случаи их механического поведения. Они хорошо описывают, например, реактивные напряжения или возврат деформации в конкретном сплаве и не могут быть использованы для более сложных режимов функционирования элемента с ЭПФ. Новый сплав требует определения этих эмпирических зависимостей. Во-вторых, разрабатываемые в последнее десятилетие модели микромеханического плана, в основном тензорами о ф микродеформация Р рч и ее скорость равны:

3) базирующиеся на физике и кристаллогеометрии мартенситных переходов, хорошо описывают большинство эффектов, связанных с обратимыми мартенситными превращениями, но весьма сложны при использовании в расчетах инженерных конструкций. Некоторые из них лишь показывают возможность расчета. Наибольшей проблемой в этих моделях на сегодняшний день служит подбор параметров, обеспечивающих количественное соответствие расчетов и экспериментальных данных.

В любом устройстве, кроме самых простейших, где материал с ЭПФ взаимодействует только с возвратной пружиной, рабочие элементы связаны в едином устройстве. Поэтому, рассматривая систему двух взаимодействующих элементов, во-первых, можно исследовать ее саму по себе, как отдельный представитель мартенситных преобразователей энергии, во-вторых, в системе со многими элементами всегда можно найти два таких, которые будут находиться в диаметрально противоположном (по положению или по циклу действия) состоянии. В связи с этим рассмотрение системы двух взаимодействующих элементов из материала с ЭПФ является эффективным способом изучения функционирования рабочих элементов в мартенситных преобразователях энергии.

Исследованию основных функционально-механических свойств рассматриваемых материалов таких, как эффект памяти формы, пластичность превращения, реактивные напряжения, обратимая память формы, сверхупругость, влиянию на них предварительной технологической обработки, термомеханических воздействий с целью повышения этих свойств, посвящено большое количество работ. Ежегодно проходит десяток международных конференций, написано несколько книг. Тем не менее, при разработке устройств с использованием материалов с ЭПФ нельзя было получить ответ на вопрос, насколько эти свойства стабильны по отношению к временным факторам если структура сплавов сама стабильна во времени (в противном случае ответ на поставленный вопрос вообще не требуется, так как структурно нестабильные сплавы имеют весьма ограниченные перспективы использования). Подтверждением сказанному служит факт, что не так давно в Интернет-конференции специалистов по памяти формы подобный вопрос, заданный одним из западных участников, не вызвал со стороны научного сообщества массу ответов и ссылок на публикации. Знания на эту тему необходимы при проектировании рабочих элементов с ЭПФ, которые некоторое время могут храниться в составе устройств или должны сработать спустя гарантированное время. Для циклически действующих механизмов, использующих, например, обратимую память формы, важно знать, как внезапное прерывание его цикла действия в интервале температур превращений скажется на его дальнейшем функционировании. Таким образом, вопросы стабильности свойств материалов с ЭПФ по отношению к временным факторам и сложным термомеханическим воздействиям (таким как циклическая генерация-релаксация реактивных напряжений, неполные мартенситные превращения, динамические воздействия) являются весьма актуальными.

Отсутствие методов контроля функционально-механических свойств на кольцевых образцах для наиболее распространенных применений материалов с ЭПФ - термомеханических соединений стержневых элементов и труб сдерживает их внедрение и представляет дополнительные трудности для их изготовителей ввиду того, что сплавы с ЭПФ одного и того же состава после передела и различных термомеханических обработок могут иметь различные функционально-механические свойства. Наряду с этим огромное значение имеют вопросы прогнозирования длительного функционирования материалов с ЭПФ и использующих их устройств. К сожалению, в настоящее время ускоренно «состарить» на 15-^-20 лет непосредственно натурные узлы не представляется возможным из-за того, что пока неясно, чем и как в количественном и качественном отношении можно заменить воздействие времени на материал, особенно на никелид титана. Получение ответов на эти вопросы весьма актуально при проектировании термомеханических соединений.

Несмотря на обилие предложений, как использовать материалы с ЭПФ, и скромные масштабы реального их внедрения в технике, является актуальным и использование полученных знаний для создания новых устрйств, использующих материалы с эффектом памяти формы.

Исходя из сказанного, целью работы является создание теоретических и экспериментальных основ применения материалов с эффектом памяти формы в элементах технических устройств.

Основными задачами являются:

1. Разработка инженерных методов расчета поведения материалов с обратимыми мартенситными превращениями и связанным с ними эффектом памяти формы. Апробация их на примере рабочих элементов мартенситных преобразователей энергии и приводов.

2. Экспериментальное исследование работоспособности системы взаимодействующих элементов из никелида титана, которая может служить не только как самостоятельная схема устройства, но может быть использована для анализа и исследования функционирования мартенситных преобразователей энергии с большим количеством рабочих элементов или с одним рабочим элементом, разные участки которого находятся в различных фазовых состояниях.

3. Оптимизация термомеханических циклов действия антифазно взаимодействующих рабочих тел мартенситных преобразователей энергии.

4. Экспериментальное исследование сохранения функциональных свойств материалов с течением времени, от числа термоциклов и сложных термомеханических воздействий.

5. Разработка методов определения функциональных свойств на кольцевых образцах и метода прогнозирования устойчивого функционирования материалов в элементах технических устройств. Апробация их на различных сплавах с эффектом памяти формы и термомеханических соединениях.

6. Разработка на основе полученных знаний рабочих элементов из материалов с эффектом памяти формы для технических устройств и конструкций.

Диссертационная работа состоит из настоящего введения, пяти глав, выводов и списка литературы. Первая глава посвящена разработке теории механического поведения материалов с эффектом памяти формы и ее апробированию при расчете свойств материалов с ЭПФ при простых термомеханических воздействиях. Вторая глава содержит результаты экспериментального исследования способности материалов с эффектом памяти формы преобразовывать тепловую энергию в механическую работу и расчетов циклов действия устройств, осуществляющих такое преобразование. Третья глава посвящена исследованию стабильности функционально-механических свойств сплавов с ЭПФ по отношению к факторам времени и сложным термомеханическим воздействиям. Четвертая глава посвящена методам контроля и прогнозирования функционально-механических свойств сплавов с ЭПФ и их длительного функционирования в составе термомеханических соединений. Пятая глава посвящена описанию, расчетам, исследованию и применению на практике конкретных устройств и конструкций термомеханических соединений и приводов, использующих материалы с ЭПФ, большинство из которых внедрено в конкретных изделиях, в том числе и на орбитальной станции «Мир». Завершается работа основными результатами и выводами. Список литературы состоит из 254 наименований.

На защиту выносятся следующие положения:

1. Методы расчета механического поведения материалов с обратимыми мартенситными превращениями и эффектом памяти формы, в рамках которых сформулированы реологические соотношения для пластичности, обусловленной превращением, и эффекта памяти формы.

2. Экспериментально установленные закономерности поведения никелида титана в системе двух взаимодействующих рабочих элементов мартенситного преобразователя тепловой энергии в механическую работу.

3. Способ оптимизации работоспособности системы двух антифазно взаимодействующих элементов мартенситного преобразователя энергии.

4. Экспериментально установленные зависимости функциональных свойств сплавов с эффектом памяти формы от фактора времени, числа термоциклов и сложных термомеханических воздействий.

5. Методика определения функциональных свойств материалов с эффектом памяти формы на кольцевых образцах и результаты сравнительных испытаний различных сплавов с ее помощью.

6. Метод прогнозирования длительного функционирования термомеханических соединений и реализация его на примере узла электросоединителя.

7. Новые рабочие элементы устройств и конструкций, использующие материалы с эффектом памяти формы, большинство из которых было внедрено в технике, в том числе и космической.

Материалы с мартенситными превращениями действительно обладают уникальными функционально-механическими свойствами. Их широкое применение в технике — дело не очень далекого будущего.

4.7. Результаты исследования длительной работоспособности узлов

ТМС электросоединителя

В узлах электросоединителя влияние времени его функционирования, хранения и воздействия климатического колебания температуры, может проявляться в изменении реактивных напряжений, которые созданы кольцами из материала ТН-1К. Релаксация реактивных напряжений может происходить, например, за счет ползучести материала. Рабочее давление в о узлах электросоединителя составляет 10 кг/см , причем расход воздуха в соединении при его функционировании не должен превышать 2,5-10"3 кг/ч (4,3-102 л-мкм/с).

В соответствии с методикой, изложенной в предыдущем параграфе, было решено исследовать узлы при комнатной температуре, превысив испытательное давление в 10 раз по сравнению с рабочим и следя за расходом воздуха соединения во времени. Если на протяжении двух-трех лет мы устанавливаем закономерность этого изменения, то далее можно экстраполировать её на более длительные сроки.

Специально для таких экспериментов был разработан вариант узла электросоединителя (рис. 4.16) и приспособление для его испытания (рис. 4.17). Приспособление состоит из основания (1), которое соединяется с крышкой (2), имеющей штуцер (3), через уплотнение (4). В основании корпуса (1) закреплен экспериментальный вариант узла электросоединителя (5), штуцер (6) которого выходит за габариты приспособления. При проведении испытаний во внутреннюю полость приспособления через штуцер (3) подают гелий и поддерживают в ней некоторое постоянное давление, а внутреннюю полость ТМС (5) вакуумируют откачной системой течеискателя через штуцер (6) и производят измерение расхода. а) I

Рис. 4.16. Экспериментальный узел ТМС электросоединителя в разобранном виде (а) и в сборке (б). 1 — обжимное кольцо из сплава ТН-1К; 2 — корпус; 3 - группа электрических контактов; 4 - опорное кольцо из сплава ТН-1К.

Для исключения влияния на герметичность соединения группы электроконтактов, размещенной в матрице из непроводящего полимерного материала, ее закрывают заглушкой (7). Указанный способ контроля негерметичности изделий и приспособление для его осуществления были защищены авторским свидетельством № 1652843. Негерметичность, измеренную с помощью течеискателя (в данном случае ПТИ-10) пересчитывали по стандартной методике в расход воздуха в кг/час, при этом

1 о чувствительность данного метода равнялась 4-10" кг/ч. Приложение повышенного давления именно с внешней стороны узлов соответствовало схеме функционирования электросоединителя в изделии. В том случае, если потребовалось бы осуществлять повышение давления внутри узла, то схема подключения баллона с гелием и откачной системы течеискателя должна была бы быть изменена на противоположную - баллон с гелием подсоединяли бы к штуцеру (6), а течеискатель - к штуцеру (3).

Рис. 4.17. Приспособление для испытания узлов электросоединителя: 1 - основание корпуса; 2 - крышка корпуса; 3,6 - штуцер; 4 уплотнительные прокладки; 5 - испытываелшй узел; 7 - заглушка группы электроконтактов.

Полный цикл испытаний партии узлов (3 шт.) состоял из контроля герметичности узлов при рабочем давлении 10 кг/см , последующего 50-кратного термоциклирования в диапазоне от - 60 °С до + 60 °С с периодом 1 час и измерения негерметичности при давлениях во внутренней полости приспособления от 0 до 100 кг/см2. Одновременно с очередной партией узлов испытаниям на герметичность подвергали соединения, у которых расход был обнаружен ранее. Каждое соединение термоциклировали (50 циклов от - 60 °С до + 60 °С) только один раз перед первой серией их испытаний. Опыты проводили один раз в полгода. По получаемой зависимости негерметичности от времени при различных давлениях сделаны необходимые заключения.

Перед началом испытаний все узлы были полностью герметичны при давлении 10 кг/см в полости приспособления и чувствительности метода

13 измерения расхода 4-10" кг/ч.

В первой серии опытов, проведенной на узлах № 4+11, лишь два (№ 7 и № 9) имели обнаруживаемую негерметичность, а максимальное значение

2 7 расхода воздуха при рабочем давлении 10 кг/см составило 4,3 10" кг/ч, что на четыре порядка меньше, чем допустимое значение. Все остальные узлы были герметичны вплоть до давления 100 кг/см .

Во второй серии опытов, проведенной спустя шесть месяцев на узлах №12+15, также было обнаружено всего два негерметичных соединения, имевших максимальное значение расхода воздуха 2,8-10"7 кг/ч при рабочем л давлении 10 кг/см . Указанная негерметичность появлялась только в результате первичного термоциклирования. Аналогичным образом проводили и последующие серии опытов.

Из исследованных 25-ти соединений после 50-ти термоциклов отмеченная негерметичность была обнаружена у восьми соединений. По прошествии почти шести лет с момента сборки узлов негерметичность зафиксирована лишь у трех соединений. Максимальный расход воздуха составляет не более 10"5 кг/ч при давлении 100 кг/см2 и имеет порядок 10~8 кг/ч при рабочем давлении 10 кг/см .

Характерные результаты, полученные в описанной серии испытаний, приведены в таблице 4.5. Видно, что негерметичность, инициированная термоциклированием, со временем уменьшается, что объясняется постоянно действующими напряжениями, генерируемыми материалом с ЭПФ. Эти напряжения и уменьшают каналы, по которым происходит расход воздуха.

Сама же микронегерметичность после термоциклирования появляется как результат проходящего в сплаве ТН-1К В2—»Я превращения при охлаждении до - 60 °С. Её появление - случайный процесс, об этом свидетельствует то, что негерметичность появляется лишь у части испытываемых соединений. Сведения о свойствах материалов с ЭПФ (в том числе и об их способности сохранять реактивные напряжения), конструктивные особенности соединения электросоединителя и данные таблицы 4.5 позволяют сделать вывод о том, что 15 лет хранения в нормальных условиях и 50-кратная «климатическая» смена температур не переводят узлы электросоединителя в разряд неработоспособных.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Созданы методы расчета механического поведения материалов с обратимыми мартенситными превращениями и связанными с ними эффектами пластичности превращения и памяти формы. Они апробированы при моделировании различных режимов функционирования рабочих элементов, обладающих эффектом памяти формы. Получено хорошее соответствие расчетных зависимостей экспериментальным закономерностям.

2. Экспериментально исследованы циклы действия никелида титана в системе двух взаимодействующих рабочих элементов. Установлены зависимости производства полезной работы в цикле. Показано, что наибольшей работоспособностью обладает цикл, в котором элементы действуют в антифазном режиме, а сама она близка к работоспособности материала и составляет 8 МДж/м .

3. Установлены зависимости работоспособности системы двух антифазно взаимодействующих элементов с эффектом памяти формы от способа согласования температурных режимов обоих элементов. Показано, что согласование температур прямого мартенситного превращения в одном элементе с температурами обратного превращения во втором является наиболее эффективным способом повышения работоспособности.

4. Установлено влияние времени на функциональные свойства никелида титана, сплавов на его основе и литого сплава медь-цинк-алюминий. Показано, что эффект памяти формы не изменяется с течением времени; реактивные напряжения, развиваемые никелидом титана, слабо меняются: в большинстве случаев наблюдается тенденция к их увеличению с течением времени. Реактивные напряжения в литом сплаве медь-цинк-алюминий падают с течением времени.

5. Исследовано влияние динамического нагружения на однократную и обратимую память формы. Установлено, что динамическая нагрузка приводит к возрастанию величины эффекта памяти формы при нагружении до напряжений меньших, чем дислокационный предел текучести и к подавлению эффекта в случае превышения этого предела. При малых остаточных деформациях величина эффекта обратимой памяти формы также возрастает после удара по сравнению с квазистатическим нагружением.

6. Обратимая память аустенитного типа в никелиде титана устойчива к прерываниям термоциклов как в процессе нагревания, так и охлаждения, и восстанавливается на прежнем уровне в течение 2-4 циклов.

7. При реализации обратимой памяти формы впервые обнаружена задержка формоизменения после прерывания термоцикла во время нагревания, то есть во время обратного мартенситного превращения. Задержка может составлять 3 °С. После прерывания прямого превращения такая задержка обнаружена не была.

8. Разработана методика исследования функциональных свойств материалов с эффектом памяти формы на кольцевых образцах. Показано, что она может служить надежной основой для входного контроля полуфабрикатов, предназначенных для изготовления рабочих элементов устройств.

9. Разработан метод прогнозирования длительного функционирования термомеханических соединений и он апробирован на термомеханических узлах электросоединителя, использующего кольца из никелида титана.

10. На базе полученных знаний разработаны, рассчитаны и исследованы конкретные устройства: разъемные термомеханические соединения труб; неразъемные термомеханические соединения стержневых элементов; проволочные приводы для устройств расчековки и трансформируемых объектов. Большинство из них внедрено в технике. В частности, на внешней поверхности орбитальной станции «Мир» с помощью оригинальных термомеханических соединений была собрана ферма «Софора», несущая выносную двигательную установку, а посредством приводов, использующих проволочные элементы, раскрыта ферма «Рапана».

1. Scheil L. Uber die Umwandlung des Austenits in Martensit in EisenNickellegierungen unter belastung // Zeitschrift fur anorganische und allgemeine Chemie. 1932. Vol.207, № 1. p.21-40.

2. Olander A. An electrochemical investigation of solid cadmium-gold alloys // The Journal of the American Chem. Society. 1932. № 10. P.3819-3833.

3. Курдюмов Г.В. Бездиффузионные (мартенситные) превращения в сплавах. ЖТФ. 1948. Т.18, № 8. С.999-1025.

4. Курдюмов Г.В., Хандрос Л. Г. О "термоупругом" равновесии при мартенситном превращении. ДАН СССР. 1949. Т.66, № 2. С.211-214.

5. Lieberman D.S., Read Т.A., Chang L.C. Free energy changes in the ßi ß1 transformation in the alloy AuCd // Phys. Rev. 1951. Vol. 82, № 2. P. 340.

6. Chang L.C., Read T.A. Plastic deformation and diffusionless phase changes in metals the gold-cadmium beta phase // Trans. AIME. 1951. Vol. 191, № 1. P.47-52.

7. Lieberman D.S., Schmerling M.A., Karz R.W. Ferroelastic 'memory' and mechanical properties in gold-cadmium // Shape memory effects in alloys (Ed. by J.Perkins). Plenum Press, N-Y, L. 1975. P. 203-244.

8. Rachinger W.A. A «super-elastic» single crystal calibration bar // Brit. J. Appl. Phys. 1958. Vol. 9, № 6. P. 250-252.

9. Buehler W.J., Wiley R.C. TiNi ductile intermetallic compound // Trans. ASM. 1962. Vol. 55, № 2. P. 269-276.

10. The alloy that remembers // Time. 1968. Vol. 92, №11. P.42.

11. Buehler W.J., Wiley R.C. Nitinols are nonmagnetic, corrosion resistant, hardenable // Materials in Design Eng. 1962. Vol. 55, № 2. P. 82-83.

12. Burkart M.W., Read T.A. Diffusionless phase change in the indium-thallium system // Trans. AIME. 1953. Vol. 197, № 11. P. 1516-1524.

13. Пат. 3012882 США. Temperature responsive cadmium-silver-gold alloys // L.Muldawer, R.Feder. N 4838; Заявлено 26.01.1960; Опубл. 12.12.1961.

14. Buehler W.J., Gilfrich J.V., Wiley R.C. Effect of low-temperature phase changes on the mechanical properties of alloys near composition TiNi // J. Appl. Phys. 1963. Vol. 34, № 5. P. 1475-1477.

15. Пат. 3391882 США. Erectable structure for a space environment / J.F.Johnson, D.Reiser, G.S.Ovrevik. № 351011; Заявлено 11.03.1964; Опубл. 09.07.1968.

16. Пат. 3450372 США МКИ В 64 С 39/00. Self-projectable element for a space vehicle / R. J. de Lange, C. A. Verbraak, J. A. Zijderveld. № 525177; Заявлено 04.02.1966; Опубл. 17.06.1969. Приоритет: Appl. Netherlands 6501606, Заявлено 10.02.1965.

17. Buehler W.J., Wang F.E. A summary of recent research on the nitinol alloys and their potential application in ocean engineering // Ocean Engineering. 1968. Vol. 1. P. 105-120.

18. Пат. 3403238 США. Conversion of heat energy to mechanical energy / W. J. Buehler, D. M. Goldstein. № 540422; Заявлено 05.04.1966; Опубл. 24.09.1968.

19. Пат. 3805567 США МКИ В 21 D 31/04, В 21 D 37/18. Method for cryogenic mandrel expansion / J. A. Aglus-Sinerco; Raychem Corporation. № 178332; Заявлено 07.09.71; Опубл. 23.04.74.

20. Пат. 3513429 США МКИ Н 01 Н 37/46, Н 02 G 15/08. Heat recoverable actuator / W.R.Helsop; Raychem Corp. № 771809; Заявлено 30.10.1968; Опубл. 19.05.1970; Приоритет 30.10.1967; № 29136/67.

21. Martin.D. Shrink-fit joint cuts welding prospects // Process Engineering. 1976. N9. P.89.

22. Пат. 4198081 США МКИ2 F 16 L 25/00. Heat recoverable metallic coupling / J.D.Harrison, J.E.Jervis\ Raychem Corporation. № 800892; Заявлено 26.05.77; Опубл. 15.04.80. НКИ 285/381, 29/447, 75/170, 285/417, 284/422.

23. Пат. 4379575 США МКИ3 F 16 L 17/02. Composite coupling / C.L.Martin; Raychem Corporation. № 263993; Заявлено 15.05.81; Опубл. 12.04.83. НКИ 285/369, 285/381, 285/382.7.

24. Пат. 4296955 США МКИЗ F 16 L 25/00. Composite coupling device with high recovery driver / C.L.Martin; Raychem Corporation. № 608207; Заявлено 27.08.75; Опубл. 27.10.81. НКИ 285/381, 285/417, 285/422.

25. Kornfeld H., Kornvik L.-A., Berlin B. Increase of pressure vessel and piping safety through SMA technology // ABB Atom Technical Paper. 1993. 4p.

26. Пат. 1548964 Великобритании МКИ2 F 16 В 19/08, F 16 В 37/04. Fastening devices / C.L.Martin. № 14654/76; Заявлено 09.04.76; Опубл. 18.07.79. НКИ F24.

27. Пат. 3012882 США Temperature responsive cadmium-silver-gold alloys / L.Muldawer, R.Feder; The United States of America as represented by the Secretary ofthe Army. № 4838; Заявлено 26.01.1960; Опубл. 12.12.1961.

28. Пат. 3594674 США МКИ Н 01 Н 37/32, Н 01 Н 37/46. Temperature-responsive control devices adjustably responsive to various operating temperatures / J.R.Willson; Robertshaw Controls Company. № 849835; Заявлено 13.08.1969; Опубл. 20.07.1971.

29. Пат. 3594675 США МКИ Н 01 Н 37/50. Temperature-sensing probe / J.R.Willson; Robertshaw Controls Company. № 828629; Заявлено 28.05.1969; Опубл. 20.07.1971.

30. Proceedings of the 3rd IUMRS International Conference on Advanced Materials, Symposium H: Shape Memory Materials (Ed. by K.Otsuka and Y.Fukai). Transactions of the Mater. Res. Soc. of Japan. 1994. V0I.I8B. P.795-1186.

31. Proceedings of the First International Conference on Shape Memory and Superelastic Technologies (SMST-94), March 7-10, 1994, Asilomar Conference Center, Pacific Grove, California / Ed. by A.R.Pelton, D.Hodgson and T.Duerig. 1995. 527p.

32. Proceedings of the 3rd European Symposium on Martensitic transformations (ESOMAT'94), Sept. 14-16, 1994, Barcelona, Spain // J. Physique IV. 1995. Vol.5, Coll. 2 (Suppl. J. Physique III, № 2). 551p.

33. Proceedings of the Second International Conference on Shape Memory and Superelastic Technologies (SMST-97), March 2-6, 1997, Asilomar Conference Center, Pacific Grove, California, USA / Ed. by A.R.Pelton, D.Hodgson, S.M.Russel and T.Duerig. 1997. 626p.

34. Proceedings of the 4th European Symposium on Martensitic Transformations (ESOMAT'97), July 1-5, 1997, Enschede, The Netherlands // J. Physique IV. 1997. Vol.7, Coll. 5 (Suppl. J. Physique III, № 11). 680p.

35. Shape Memory Materials / Ed. by K.Otsuka and C.M.Wayman. Cambridge University Press. 1998. 284p.

36. Аравин Б.И., Кузьмин С.Л., Лихачев В.А. Эффект памяти формы в медномарганцевых сплавах // Металлофизика. 1981. Т. 3, № 4. С. 119129.

37. Деменков А.П., Лихачев В.А. Сверхпластичность закаленной стали. JI., 1972. 53 с. (Препринт / АН СССР. Физ.-техн. ин-т; № 427).

38. Деменков А.П., Лихачев В.А., Французов Н.С. Сверхпластичность. Л., 1972. 70 с. (Препринт / АН СССР. Физ.-техн. ин-т; № 343).

39. Деменков А.П., Лихачев В.А., Французов Н.С. Природа сверхпластичности. JL, 1972. 52 с. (Препринт/ АН СССР. Физ.-техн. инт; № 344).

40. Захарова H.H., Кузьмин СМ., Лихачев В.А. Большие обратимые деформации и пластичность превращения в композиции TiNiCu // Металлофизика. 1981. Т. 3, № 5. С. 53-63.

41. Кузьмин СЛ., Лихачев В.А., Рыбин В.В., Соколов О.Г. Пластичность превращения и механическая память в железомарганцевых сталях при кручении / Л., 1975. 52 с. (Препринт / АН СССР. ФТИ им. А. Ф. Иоффе, № 489).

42. Соловьев Л.А., Хачин В.Н. Деформационные эффекты при мартенситных превращениях в присутствии внешнего напряжения // Изв. вузов. Физика. 1974. № 6. С. 132-134.

43. Hornbogen Е., Wassermann G. Uber der Einfluss von Spannungen und das Auftreten von Umwandlungs-plastizitat bei der ßi ß"-Umwandlung des Messings HZ. Metallkunde. 1956. Bd. 47. S. 427-433.

44. Kot R.A., Weiss V. Transformation plasticity in iron-nickel alloys // Met. Trans. Vol. 1, № 10. P. 2685-2693.

45. Sattler H.-Р., Wasserman G. Transformation plasticity during the martensitic transformation of iron with 30\%Ni // J. Less-Common Metals. 1972. Vol. 28. P. 119-140.

46. Schumann H. Umwandlungsplastizitat und Form-Gedachtnis-Effect in einer Eisenlegierung mit 16 % Mangan // Kristall und Techn. 1974. Bd. 9, Hf. 3. S. 281-292.

47. Материалы с эффектом памяти формы / Под. ред. Лихачева В.А.: в 4-х т. Т.2. СПб: НИИХ СПбГУ. 1998 374с.

48. Андронов И.Н., Кузьмин С. Л., Лихачев В.А., Патрикеев Ю.И., Королев М. Н. Деформирование металлов в условиях проявления пластичности превращения // Пробл. прочности. 1983. № 5. С. 96-100.

49. Хандрос JI.Г., Арбузова И А. Мартенситные превращения, эффект памяти и сверхупругость. В кн.: Металлы, электроны, решетка. Киев, 1975. С. 109-143.

50. Каменцева З.П., Кузьмин С.Л., Лихачев ВА., Macmepoea М.В. Исследование сверхупругости и эффектов памяти формы в металлах и сплавах при кручении // Мартенситные превращения в металлах и сплавах. Киев, 1979. С. 150-154.

51. Оуэн В. Эффекты запоминания формы и их применение // Эффект памяти формы в сплавах. М.: Металлургия, 1979. С. 254-273.

52. Eisenwasser J.D., Brown L.C. Pseudoelasticity and the strain-memory effect in Cu-Zn-Sn alloys // Met. Trans. 1972. Vol. 3, № 6. P. 1359-1363.

53. Guedou J.Y., Paliard M., Rieu J. Pseudoelasticity in ordered Fe-Al alloys // Scripta metall. 1976. Vol. 10, № 7. P. 631-634.

54. Наканиши H. Смягчение решетки и природа ЭЗФ // Эффект памяти формы в сплавах. М.: Металлургия, 1979. С. 128-156.

55. Кузьмин С.Л., Лихачев В А. Температурно-силовые критерии псевдоупругости // Физ. мет. и металловед. 1982. Т. 53, Вып. 5. С. 886891.

56. Sakamoto Н., Shimizu К. Pseudoelasticity in а Au-47.5at.%Cd alloy single crystal // J. Phys. (Fr.). 1982. T. 43, № 12, Suppl.: ICOMAT-82. P. 623-628.

57. Krishnan R. V., Brown L.C. Pseudoelastcity and the strain-memory effect in an Ag-45at.%Cd alloy // Metallurgical Transactions. 1973. Vol. 4, № 2. P.423-429.

58. Pops H. Stress-induced pseudoelasticity in ternary Cu-Zn based beta prime phase alloys //Metallurgical Transactions. 1970. Vol. 1, № 1. P.251-258.

59. Wasilewski R.J. The effects of applied stress on the martensitic transformation in Ti-Ni //Met. Trans. 1971. Vol. 2, № 11. P. 2973-2981.

60. Wasilewski R.J. Martensitic transformation and fatigue strength in TiNi // Scripta metall. 1974. Vol. 5, № 3. P. 207-211.

61. Арутюнян Р.А., Кузьмин С.Л., Лихачев В.А. Циклическое упрочнение металлов, обладающих механической памятью // Мартенситные превращения. Киев, 1978. С. 215-219.

62. Каменцева З.П., Кузьмин С.Л., Лихачев В.А. Исследование деформационного упрочнения никелида титана // Пробл. прочности. 1980. №9. С. 87-91.

63. Жебынева Н.Ф., Чернов Д.Б. Характеристики термомеханического возврата никелида титана // Металловед, и терм, обработка мет. 1975. № 10. С. 10-13.

64. Хачин В.Н., Гюнтер В.Э., Соловьев Л.А. Деформационные эффекты и эксергия материалов с термоупругим мартенситным превращением // Физ. мет. и металловед. 1975. Т. 40, № 5. С. 1013-1019.

65. Перкинс Д., Эдварде Г. Р., Сач С. Р., Джонсон Дж. М., Аллен Р. Р. Термомеханические характеристики сплавов с термоупругим мартенситом // Эффект памяти формы в сплавах. М.: Металлургия, 1979. С. 230-254.

66. Андреев А. В., Хусаинов М. А., Беляков В. Н. Методика исследования генерации и релаксации реактивных напряжений // Материалы с новыми функциональными свойствами. Новгород-Боровичи, 1990. С. 164-166.

67. Беляков В. П., Хусаинов М. А. Исследование реактивных напряжений при жестком противодействии и наличии свободного хода // Механика прочности материалов с новыми функциональными свойствами. Рубежное, 1990. С. 219-224.

68. Захарова Н. П., Кузьмин С. Л., Лихачев В. А., Патрикеев Ю. И., Королев М. Н. Исследование реактивных напряжений в композиции титан-никель-медь // Пробл. прочности. 1983. № 3. С. 84-88.

69. Казаков В. Ю., Самойлов Н. С., Шипиш В. Г., Лямин А. Е., Кравченко Ю. Д. К вопросу о генерации реактивных напряжений сплавами ТН-1К // Материалы с эффектом памяти формы и их применение. Новгород — Л., 1989. С. 43-45.

70. Патрикеев Ю. И. Особенности генерации реактивных напряжений в сплавах на основе никелида титана // Пробл. прочности. 1990. № 3. С. 60-63.

71. Шипша В. Е., Казаков В. Ю., Рябиков В. Е., Аленцин В. М., Баженов И. П. Закономерности генерации реактивных напряжений в сплаве CuAIMn // Функционально-механические свойства материалов и их компьютерное конструирование. Псков, 1993. С. 505-509.

72. Корнилов И.И., Белоусов O.K., Качур Е.В. Никелид титана и другие сплавы с эффектом памяти. М.: Наука, 1977. 180 с

73. Павлов И.М., Калачев И.Б., Еранаткин Ю.А., Мехед Е.И. Критерии оценки работоспособности материалов с эффектом «памяти формы» // Изв. АН СССР. Металлы. 1979. № 2. С. 125-129.

74. Еранаткин Ю.А., Калачев И.Б., Мехед Е.И. Работоспособность сплава ВТН-1 при формовосстановлении // Изв. АН СССР. Металлы. 1981. № 6. С. 135-140.

75. Андронов И.Н. Сплавы системы Cu-Mn как рабочее тело циклических тепловых машин / Деп. рук. Ред. журн. Вестн. ЛГУ, Мат., мех., астроном. Л., 1982. 14 с. Депонирована в ВИНИТИ 26.05.82. № 2602.

76. Achenbach М., Muller 1. A model for shape memory // J. Phys. (Fr.) 1982. Vol. 43, № 12, Suppl.: ICOMAT-82. P. 163-167.

77. Falk F. Model free energy, mechanics and thermodynamics of shape memoryalloys // Acta metall. 1980. Vol. 28, № 12. P. 1773-1780.

78. Narutani Т., Olson G.B., Cohen M. Constitutive flow relations for austenitic steels during strain-induced martensitic transformation // J. phys. (Fr.). 1982. T. 43, № 12, Suppl.: ICOMAT-82. P. 429-434.

79. Tanaka K., Nagaki S. A thermomechanical description of materials with internal variables in the process of phase transition // Ingenieur-Archiv. 1982. Vol. 51. P. 287-299.

80. Mohamed K.A. Determination of the recovery stresses developed by shape memory alloys // J. Mater. Sci. 1978. Vol. 13, № 12. P. 2728-2730.

81. Engeneering Aspects of Shape Memory Alloys / Ed. by T.W.Duerig, K.N.Melton, D.Stoeckel, C.M.Wayman, Butterworth-Henemann, New York, 1990. 499p.

82. Лихачев B.A., Мастерова M.B., Маршалкин A.H., Макаров И.Ю. Закономерности генерации реактивных напряжений в сплаве TiNi // Пробл. прочности. 1983. № 4. С. 72-75.

83. Лихачев В. А., Малинин В. Г. Структурно-аналитическая теория прочности. СПб: Наука, 1993. 471с.

84. Лихачев В.А. Кооперативная пластичность, обусловленная движением границ разориентации и границ раздела фаз // Изв. вузов. Физика. 1982. Т. 25, №6. С. 83-102.

85. Лихачев В.А., Малинин ВТ. Ползучесть при переменных температурах // Заводская лаборатория, 1966. Т. 32. № 1. С.70-85.

86. Кадашевич Ю.И., Новожилов В. В. Теория пластичности, учитывающая остаточные микронапряжения. // Прикл. мат. и мех. 1958. Т. 22, Вып. 1, С. 78-89.

87. Кадашевич Ю.И., Новожилов В. В. Теория пластичности и ползучести металлов, учитывающая микронапряжения. // Механика твердого тела. 1981, N5. С. 99-110.

88. Давиденков Н.Н., Лихачев В.А. Необратимое формоизменение металлов при циклическом тепловом воздействии // M.,JI., 1962. 224с.

89. Боли Б., Уэйнер Дж. Теория температурных напряжений // М.: Мир, 1964. 518 с.

90. Erglis I.V., Ermolaev V.A., Volkov А.Е. A model of martensitic unelasticity accounting for the crystal symmetry of the material / Proc. of ICOMAT-95, J.Physique (Fr.) IV. C0II.C8. Suppl. III. 1995. Vol.5, N12. P.239-244.

91. Delaey L, Lepeleire G. De. The temperature-entropy diagram of «solid state engines» and «solid state heat pumping system» with shape memory alloys // Scripta Metallurgica. 1976. Vol.10, № 10. P.959-964.

92. Ginell W.S., McNichols J.E, Cory Jr. J. Nitinol heat engines for low-grade thermal energy conversion // Mechanical Engineering. 1979. № 5. P.28-33.

93. Беляев С.П., Лихачев В.А., Патрикеев Ю.И., Разов А.И. Обратимая память формы и ее использование в тепловых двигателях // Рук. представлена редкол. журн. "Вестник ЛГУ", серия "мат., мех., астр.". Деп. в ВИНИТИ 10.12.1984г., № 7870-84.

94. Jardine A.P. Low-cost calorimeter for simulating shape memory effect heat engines // Rev. Sci. Instrum. 1988. Vol.59, № 7. P. 1169-1175.

95. Johnson A. D. State-of-the-art of shape memory actuators // Proceedings of the 6th International Conference on New Actuators with Accompanying Exhibition «ACTUATOR98», June, 17-19, 1998, Bremen, Germany. Bremen, Messe Bremen GmBH. 1998. P.460-463

96. Беляев С.П., Кузьмин С.Л., Мозгунов В.Ф., Разов А.И. Мартенситные преобразователи энергии. Первичная классификация // Всесоюзн. научн. конф. "Сверхупругость, эффект памяти и их применение в новой технике" / Тез. докл. Томск, 1985. С.214.

97. Булдакова Т.А., Разов А.И. Свойства никелида титана при преобразовании тепловой энергии в механическую работу // Структура и свойства металлических материалов и композиций / Межвузовский сборник. Новгород, 1989. С.64-69.

98. Булдакова Т.А., Войтенко Ю.В., Лихачев В.А., Разов А.И. Термомеханические циклы мартенситных преобразователей энергии // Инженерно-физический журнал. 1990. Т.59, №2. С.269-277.

99. Материалы с эффектом памяти формы / Под. ред. Лихачева В.А. Т.4. СПб: НИИХ СПбГУ. 1998 268с.

100. Banks R. Nitinol heat engines // Shape memory effects in alloys (Ed. by. Perkins J). Plenum Press, N-Y, L. 1975. P. 537-545.

101. Лихачев В.А., Разов А.И. Проблемы мартенситной энергетики // Физика прочности и пластичности. JL: Наука. 1986. С.103-111.

102. Пат. 3913326 США. МКИ2 F 01 В 29/00. Energy conversion system / Banks R.M.\ U.S. Energy Research and Development Administration. № 459991; Заявлено 11.04.74; Опубл. 21.10.75. НКИ 60/527.

103. Пат. 4087971 США. МКИ2 F 03 G 7/06. Devices and methods for converting heat energy to mechanical energy / Hart W.B. (Gr.Britain); Delta Materials Research Limited (Gr.Britain). № 669966; Заявлено 24.03.76;

104. Опубл. 09.05.78; Приоритет 24.03.75, № 12195/75 (Gr.Britain) НКИ 60/527.

105. Пат. 4037411 США. МКИ2 F 03 G 7/06. Thermal energy converting assembly / Hochstein PA. № 654368; Заявлено 02.02.76; Опубл. 26.07.77. НКИ 60/527.

106. Пат. 3430441 США. МКИ2 F 03 G 7/06. Engine for converting energy by thermal expansion of solids / Adams J.L. № 668780; Заявлено 19.09.1967; Опубл. 04.03.1969.

107. Пат. 4086769 США. МКИ2 F 03 G 7/06. Compound memory engine / Smith W.K.; U. S. Secretary of the Navy. № 578553; Заявлено 19.05.75; Опубл. 02.05.78. НКИ 60/527.

108. Пат. 3937019 США МКИ2 F 03 G 7/06. Thermal engine / Rentier Е.; Vereinigte Flugtechnische Werke Fokker GmbH. № 517883; Заявлено 25.10.1974; Опубл. 10.02.1976.

109. А. С. 1492831 СССР МКИ4 F 03 G 7/06. Мартенситный двигатель / Войтенко Ю.В., Разов А. И., Лихачев В А.; Ленинградский государственный университет. № 4267556/25-06; Заявлено 23.06.87.

110. Пат. 3303642 США. Motor / L.Lee //; Lee Company. № 461251; Заявлено 04.06.1965; Опубл. 14.02.1967.

111. Пат. 4246754 США МКИ3 F 03 G 7/06. Solid state thermal engine / Wayman C.M.\ University of Illinois Foundation, Urbana, III. № 19866; Заявлено 12.05.79; Опубл. 27.01.81. НКИ 60/527.

112. Пат. 4010612 (USA США) МКИ2 F 03 G 7/06. Thermal motor / Sandoval D.J. № 527254; Заявлено 13.12.1974; Опубл. 08.03.1977.

113. Пат. 4275561 США МКИ3 F 03 G 7/06. Energy conversion system/ WangF.E.-№ 930.701; Заявлено 03.08.78; Опубл. 30.06.81.

114. Пат. 4027479 США МКИ2 F 03 G 7/06. Variable density heat engine / Cory J.S.; № 684066; Заявлено 06.05.76; Опубл. 07.06.77. НКИ 60/527, 310/4А, 60/641.

115. А.С. 1315649 СССР МКИ4 F 03 G 7/06. Тепловой мартенситный двигатель / Лихачев В.А., Мозгунов В.Ф.; Ленинградский государственный университет. № 3974024/25-06; Заявлено 10.11.85; Опубл. 07.06.87, Бюл. №21.

116. А. С. 1368395 СССР МКИ4 F 03 G 7/06. Мартенситный двигатель колебательного движения / Лихачев В.А., Мозгунов В.Ф.\ Ленинградский государственный университет. № 3998637/25-06; Заявлено 27.12.85; Опубл. 23.01.88, Бюл. № 3.

117. Пат. 4490975 США МКИ3 F 03 G 7/06, H 01 H 61/04. Self-protecting and conditioning memory metal actuator / Yaeger J.R., Morgan R.K. ; Raychem Corporation. № 474931; Заявлено 14.03.83; Опубл. 01.01.85. НКИ 60/527, 337/140.

118. Андронов И. H., Кузьмин С. Л., Лихачев В. А. Энергоспособность сплавов Cu-Mn в условиях реализации циклической памяти формы // Пробл. прочности. 1983. № 11. С. 23-26.

119. Беляев С. П., Кузьмин С. Л., Лихачев В. А. Способность композиции 50Ti-47Ni-3Cu превращать тепловую энергию в механическую работу при циклическом изменении температуры // Проблемы прочности. 1984. № 6.С. 77-80.

120. Беляев С. П., Кузьмин С. Л., Лихачев В. А., Мозгунов В. Ф. Исследование работоспособности роторного мартенситного двигателя / Деп. рук. Ред. журн. Вестн. ЛГУ, Мат., мех., астроном. Л., 1985. 31 с. Депонирована в ВИНИТИ 11.04.85. № 2427.

121. Беляев С. П., Войтенко Ю. В., Кузьмин С. Л., Лихачев В. А., Ковалев В.М. Циклическая память формы и работоспособность никелида титана // Пробл. прочности. 1989. № 6. С. 40-44.

122. Войтенко Ю. В., Лихачев В. А. Фазовые портреты мартенситных двигателей. Расчет // Материалы с новыми функциональными свойствами. Новгород-Боровичи, 1990. С. 27-33.

123. Кузьмин С. Л., Лескина М. Л., Лихачев В. А., Пульнев С. А. Работоспособность сплава Cu-Al-Ni // Материалы с эффектом памяти формы и их применение. Новгород, 1992. С. 135-137.

124. Лихачев В. А., Щербакова Л. Н. Компьютерное моделирование материалов с памятью формы как рабочих тел тепловых машин // Функционально-механические свойства материалов и их компьютерное конструирование. Псков, 1993. С. 409-421.

125. Baudry G., MacLean D., Pineau A. Estimating the reversibility of plastic strain during fatigue with the martensitic transformation // Scripta metall. 1977. Vol. 11, № 11. P. 987-989.

126. Van Humbeeck J. Cycling effects, fatigue and degradation of shape memory alloys //J. Phys. IV. Coll.C4. Suppl. JP III, № 11. 1991. P.189-197.

127. Miyazaki S., I go Y., Otsuka K. Effect of thermal cycling on the transformation temperatures of Ti-Ni alloys // Acta metall. 1986. Vol. 34, № 10. P. 2045-2051.

128. Miyazaki S. Fatigue of shape memory alloys // J. Soc. Mater. Sci. Japan. 1990. Vol. 39, № 445. P.1329-1339.

129. Oshima R., Yoshida N. Fatigue of thermoelastic Cu-Zn-Al alloys // J. Phys. (Ft.). 1982. Vol.43, № 12, Suppl.: ICOMAT-82. P. 803-808.

130. Sade M., Ahlers M. Low temperature fatigue in Cu-Zn-Al single crystals // Scripta metall. 1985. Vol. 19, № 4. P. 425-430.

131. Sakamoto H., Shimizu K. Fatigue and fracture of polycrystalline copper-aluminium-nickel alloy // Engng. Mater. 1983. Vol. 31, № 1. P.41-43.

132. Sasano H., Suzuki T. Fatigue behavior of TiNi shape memory alloy // Titanium 1986: Prod, and Appl.: Proc. Techn. Program Int. Conf., 1986. Vol. 1. Dayton, 1987. P. 583-602.

133. Tamura H., Suzuki Y., Tadoroki T. Fatigue properties of a Ni-Ti alloy in thermal cycling mode // Proc. Int. Conf. Martensitic Transform. (ICOMAT-86). Sendai, 1987. P. 736-741.

134. Tamura H. Fatigue properties of Ni-Ti shape memory alloy springs // FurukawaRev. 1988. № 6. P. 123-130.

135. Tiong S. С., Ho N. J. Transmission electron microscopy observations of strain-induced martensitic formation on fatigued Fe-21Mn-2.5Al alloy // Mater. Sci. and Engng. 1988. Vol. A 102, № 1. P. 125-130.

136. Wasilewski R. J. Martensitic transformation and fatigue strength in TiNi // Scripta metall. 1974. Vol. 5, № 3. P. 207-211.

137. Андронов И. H., Кузьмин С. Л., Лихачев В. А. Термоциклическая ползучесть медно-марганцевых сплавов, связанная с ГЦК -о- ГЦТ превращениями // Изв. вузов. Цвет. мет. 1983. № 3. С. 84-88.

138. Беляев С. П., Каменцева 3. П., Лихачев В. А. Особенности деформирования сплавов с эффектом памяти формы при нестационарном циклическом нагружении // Пробл. прочности. 1983. № 1. С. 69-72.

139. Delaey L., PaemelJ. Van, Struyve Т. The relations between the premartensitic instability of the P-phase and the martensite structures and the shape memory effect in the noble metal base alloys // Scripta metall. 1972. Vol. 6, № 6. P. 507-518.

140. Enami K., Yoshida Т., Nenno S. Premartensitic and martensitic transformations in Ti-Pd-Fe alloys // Proc. Int. Conf. Martensitic Transform. (ICOMAT-86). Sendai, 1987. P. 103-108.

141. Gillam E., Wield D. V. Premartensitic instability in beta-Cu-Zn-Si alloys // Scripta metall. 1976. Vol. 10, № 11. P. 965-970.

142. Hehemann R. F., Sandrock G. D. Relations between the premartensitic instability and the martensite structure in TiNi // Scripta metall. 1971. Vol. 5, № 9. P. 801-805.

143. Mukherjee K. Premartensitic phenomena: manifestations, genesis and role in crystallographic transformations // Proc. Int. Conf. Martensitic Transform. ICOMAT-1979. Cambridge, Mass., 1979. P. 415-421.

144. Miyazaki S., Otsuka K. Mechanical behaviour associated with the premartensitic rhombohedral-phase transition in Ti5oNi47Fe3 alloy // Phil. Mag. 1984. Vol. A50, N 3. P. 393-408.

145. Бокштейн Б. С., Бокштейн С. 3., Клингер Л. М., Разумовский И. М. Исследование местабильности решетки металлических сплавов в предмартенситном состоянии // Диффузия, фазовые превр., мех. свойства металлов и сплавов. М., 1976. Вып. 2. С. 52-60.

146. Винтайкин Е. 3., Сахно В. М., Удовенко В. А. Локальная предмартенситная неустойчивость в ГЦК сплавах марганец-медь // Доклады АН СССР. 1979. Т. 246, № 2. С. 315-318.

147. Захарова M. И., Хунджуа А. Г. Исследование метастабильных состояний в предмартенситной области в сплавах TÍ48NÍ43V9, TÍ48NÍ48V4, Ti5oNÍ45Zr3Al2, TÍ5oNi46Nb4 // Изв. АН СССР. Физика. 1980. Т. 44, № 10. С. 2193-2195.

148. Коломыцев В. И., Лободюк В. А. Природа предмартенситных эффектов в TiNi // Металлофизика. 1983. Т. 5, № 5. С. 117-119.

149. Кондратьев В. В., Путин В. Г. Предмартенситные состояния в металлах, их сплавах и соединениях: экспериментальные результаты, модели структуры, классификация // Физ. мет. и металловед. 1985. Т. 60, № 4. С. 629-650.

150. Муслов С. А., Хачин В. П., Сивоха В. П., Путин В. Г. Предмартенситные аномалии упругих свойств и внутреннее трение в моно- и поликристаллах TiNi // Металлофизика. 1987. Т. 9, № 1. С. 29-32.

151. Корнилов И. П., Жебынева Н. Ф., Олейникова С. В., Фаткуллина Л. 77. Влияние пластической деформации на структуру и эффект "памяти" формы сплава Ti-54,8%Ni // Мартенситные превращения. Киев, 1978. С. 207-211.

152. Тихонов A.C., Герасимов А.П., Прохорова И.И. Применение эффекта памяти формы в современном машиностроении. М.: Машиностроение, 1981. 81с.

153. Лихачев В.А., Кузьмин С.Л., Каменцева З.П. Эффект памяти формы. Л.: Изд-во ЛГУ, 1987. 216с.

154. Сплавы с эффектом памяти формы / Под ред. Фунакубо Х.\ пер. С японск. М.: Металлургия, 1990. 224с.

155. Ш.Хачин В.Н., Путин В.Г., Кондратьев В.В. Никелид титана. Структура и свойства/ Отв. ред. акад. В.Д.Садовский, М.: Наука, 1992. 160с.

156. Материалы с эффектом памяти формы / Под. ред. В.А.Лихачева: в 4-х т. СПб: НИИХ СПбГУ, 1997-98. Т.1. 1997; 424с.; Т.2. 1998; 374с.; Т.З. 1998; 474с.; Т.4. 1998; 268с.

157. Разов А.И., Тарасов A.B. Изменение во времени некоторых свойств сплавов с ЭПФ для термомеханических соединений // Материалы с новыми функциональными свойствами. Новгород-Боровичи, 1990. С.111-114.

158. Булдакова Т.А., Разов А.И. Никелид титана как рабочее тело мартенситного преобразователя энергии с антифазно-взаимодействующими элементами // Рук. предст. редкол. журн. "Вестник ЛГУ", серия "мат., мех., астр.". Деп. в ВИНИТИ 25.10.1988г., № 76516-В88.

159. Разов A.M., Тарасов A.B. Определение специальных свойств материалов с ЭПФ на кольцевых образцах // Материалы с эффектом памяти формы и их применение / Материалы XXVI Межреспубл. семинара "Актуальные проблемы прочности". Санкт-Петербург, 1992. С.36-37.

160. Ogawa К. Characteristics of shape memory alloy at high strain rate // J. Phys. IV. 1988. Vol. 49, СоП.СЗ. (Suppl. J. Phys. Ill, № 11). P.l 15-120.

161. Ogawa K. Dynamic behaviour of shape memory material // J. Phys. IV. 1991. Vol.1, Coll. 3 (Suppl. J. Phys. Ill, № 8). P.215-221.

162. Лихачев В.А., Патрикеев Ю.И. Эффект памяти формы в никелиде титана после статического и ударного деформирования // Механика прочности материалов с новыми функциональными свойствами. Рубежное, 1990. С.128-129.

163. Лихачев В.А., Шиманский С.Р. Влияние скорости деформирования на обратимую память формы никелида титана // Пробл. прочности. 1988. № 2. С.65-68.

164. Попов H.H., Севрюгина Н.Д, Севрюгин И.В. Эффект обратимой памяти в никелиде титана после динамического задания формы // Механизмыдеформации и разрушения перспективных материалов. Псков, 1999. С.79-84.

165. Wang Lili, Labibes К., Azari Z., Pluvinage G. Generalization of split Hopkinson bar technique to use viscoelastic bars // Int. J. Impact Engng. 1994. Vol.15, № 5. P.669-686.

166. Кузьмин С. Л., Лихачев В. А., Шиманский С. Р., Чернышенко А. И. Эффект ориентированного превращения в никелиде титана // Физ. мет. и металловед. 1984. Т. 57, № 3. С. 612-614.

167. Лихачев В. А., Патрикеев Ю. И., Шуплецов В. Н. Эффект ориентированного превращения в никелиде титана // Физ. мет. и металловед. 1986. Т. 61, № 1. С. 121-126.

168. Патрикеев Ю. И. Некоторые закономерности проявления деформации ориентированного превращения в никелиде титана / Деп. рук. Ред. журн. Пробл. прочн. Киев, 1988. 11 с. Депонирована в ВИНИТИ 21.09.88. № 7093-88.

169. Лихачев В. А., Малинин В. Г., Овчаренко С. Я. Деформация ориентированного превращения у сплава CuAIMn // Материалы с новыми функциональными свойствами. Новгород-Боровичи, 1990. С. 100-101.

170. Андронов И. Н., Власов В. П., Какулия Ю. Б., Лихачев В. А. Деформация ориентированного превращения при сложном напряженном состоянии // Прогнозирование механического поведения материалов. Т. 1. Новгород, 1991. С. 64-66.

171. Кузьмин С. Л., Лескина М. Л., Лихачев В. А., Пульнев С. А. Деформация ориентированного превращения в монокристаллах CuAINi // Материалы с эффектом памяти формы и их применение. Новгород, 1992. С. 49-52.

172. Perkins J. Residual stresses and the origin of reversible (two-way) shape memory effects // Scripta metall. 1974. Vol. 8, № 12. P. 1469-1470.

173. Хачин B.H., Гюнтер В.Э., Чернов Д.Б. Два эффекта обратимого изменения формы в никелиде титана // Физ. мет и металловед. 1976. Т.42, Вып.З. С.658-661.

174. Хачин В.Н., Гюнтер В.Э., Монасевич Л.А., Паскаль Ю.И. Обратимые изменения формы при мартенситных превращениях // Изв. ВУЗов. Физика. 1977. №5. С.95-101.

175. Ishii Т., Matsumoto Н., Dohi S. Two-way shape memory effect in TiNi-alloy // Sci. and Engng. Repts. 1980. Vol. 18, № 3. P. 355-363.

176. В.А.Займовский, Л.П.Фаткуллина, И.Ю.Хмелевская. Эффект обратимого изменения формы в сплавах на основе никелида титана при деформации растяжением // Новые конструкционные стали и сплавы и методы их упрочнения. М., 1984. С.119-123.

177. Eucken S., Due rig Т. W. The effects of pseudoelastic prestraining on the tensile behaviour and two-way shape memory effect in aged NiTi // Acta metall. 1989. Vol. 37, № 8. P. 2245-2252.

178. Guilemany J. M., Fernandez J., Mellor B. G. The influence of training on the two-way shape memory effect obtained by stabilized stress induced martensite// Scripta Metall. et Mater. 1990. Vol. 24, № 10. P. 1941-1945.

179. Liu Yinong, McCormick P. G. Factors influencing the development of two-way shape memory in NiTi // Acta Metall. et Mater. 1990. Vol. 38, № 7. P. 1321-1326.

180. Беляев С.П., Кузьмин С.Л., Рогачевская М.Ю. II Структура и свойства металлических материалов и композиций: Межвуз. сб. / Новгород: НПИ. 1989. С. 44-51.

181. Airoldi G., Carcano G., Riva G. II J. Physique IV. 1991. V.l, Coll. 4, (Suppl. J. Physique III, № 11) / Proc. of the European Symposium on Martensitic Transformation and Shape Memory Properties, Sept. 16-18, 1991, Aussois, France. P.277-282.

182. Riva G., Besseghini S., Airoldi G. // J. Physique IV. 1995. Vol.5, Coll. 8 (Suppl. J. Physique III, № 12). P.877-882.

183. Airoldi G., Cor si A., Riva G. II J. Physique IV. 1997. Vol.7, Coll. 5 (Suppl. J. Physique III, № 11). P.513-518.

184. Schuerch H.V. Certain physical properties and applications of nitinol. 1968. NASA-CR-1232.

185. Baumgart F., Jorde J., Reiss H.-G. Memory Legierungen Eigenschaflten,phänomenologische Theorie und Anwendungen / Techn. Mitt. Krupp Forschungsber. Bd.34, № 1. 1976. S.l-16.

186. Патон Б.Е., Семенов Ю.П., Белоусов U.M. и др. Исследование динамики кольцевых рамочных конструкций на грузовом космическом корабле «Прогресс-40» . Доклады АН УССР. Сер.А. Физ.-мат. и техн. науки. 1990. № 11. С.36-43.

187. California, USA / Ed. by A.R.Pelton, D.Hodgson, S.M.Russel and T.Duerig. 1997. P.311-316.

188. Корнеев В.Ю., Кравченко Ю.Д., Разов A.M., Чернявский AT. Приводы с эффектом памяти формы в космической технике // Научные труды ХХХШ семинара "Актуальные проблемы прочности", 15-18 окт. 1997г., Новгород, Т.2, 4.2. Новгород, 1997. С.275-280.

189. Schetky L.McD. Shape memory alloy applications in space systems / Engineering Aspects of Shape Memory Alloys (T.W.Duerig, K.N.Melton, D.Stoeckel, C.M.Wayman, ed.\ Butterworth-Heinemann, New York, 1990. P.170-177.

190. Katayama T., Sugiyama Y, Kawasima S., Nishino K. Shape memory alloy wire actuated hinge mechanism for deploying segmented plates // Osaka Prefecture University, Bulletin, Series A Engineering and Natural Sciences.1996. Vol.45, № 2. P.l 19-124.

191. Huang W., Pellegrino S. Nitinol actuators for deployable space structures //

192. Srinivasan A.V., Cutts D.G., Schelky L.M. Thermal and mechanical considerations in using shape memory alloys to control vibrations in flexible structures // Metallurgical Transactions A Phys. Metallurgy and Mater. Sci. 1991. Vol.22A, № 3. P.623-627.

193. Maclean B.J., Patterson G.J., Misra M.S. Modeling of a shape memory integrated actuator for vibration control of large space structures // Journal of Intelligent Material Systems and Structures. 1991. Vol.2, № 1. P.72-94.

194. Maclean B.J., Draper J.L., Misra M.S. Development of a shape memory material actuator for adaptive truss applications // Journal of Intelligent Material Systems and Structures. 1991. Vol.2, № 7. P.261-280.

195. Baz A., Tampl L. Active control of buckling of flexible beams // Failure prevention and reliability 1989; Proceedings of the Eighth ASME Biennial

196. Conference, Montreal, Canada, Sept. 17-21, 1989. New York, American Society of Mechanical Engineers. 1989. P.211-218.

197. Ikegami R., Willson D.G., Anderson J.R., Julien G.J. Active vibration control using Nitinol and piezoelectric ceramics // Journal of Intelligent Material Systems and Structures. 1990. Vol.1, № 4. P. 189-206.

198. Segalman D.J., Parker G.G., Inman D.G. Vibration suppression by modulation of elastic modulus using shape memory alloy / Intelligent structures, materials, and vibrations // Proceedings of the 14th Biennial

199. Conference on Mechanical Vibration and Noise, Albuquerque, NM, Sept. 1922, 1993. New York, American Soc. of Mech. Engineers. 1993. P. 1-5.

200. Flint E.M., Melcher J., Hanselka H. The 'promise' of smart materials for small satellites / IAA International Symposium on Small Satellites for Earth Observation, Berlin, Germany, Nov.4-8, 1996 // Acta Astronáutica. 1996. Vol.39, № 9-12. P.809-814.

201. Tsoi K.A., Galea S.C., Wong A.K. Use of shape memory alloys for strength and fatigue life enhancement of metallic structures // Proceedings SPIE Int. Soc. Opt. Eng. 1997, 3241 (Smart materials, Structures and Integrated Systems) P.237-246.

202. Schetky L.McD. The current status of industrial applications for shape memory alloys // Trans. Mater. Res. Soc. Jap. 1994. V0I.I8B. P.l 131-1141.

203. D.Hodgson and T.Duerig. 1995. P.259-264.

204. Technical information of Advanced Materials and Technologies Corp. 1993.

205. Кравченко Ю.Д., Лихачев B.A., Разов А.И., Трусов С.Н., Чернявский А.Г. Опыт применения сплавов с эффектом памяти формы при сооружении крупногабаритных конструкций в открытом космосе // Журнал технической физики. 1996. Т.66, №11. С.153-161.

206. Корнеев В.Ю., Кравченко Ю.Д., Разов A.M. Привод линейного перемещения "Эфа" // XXXII семинар "Актуальные проблемы прочности", 12-14 ноября 1996г., С-Петербург / Тез. докл. С-Петербург. 1996. С.148-149.

207. Пат. 5119555 США МКИ5 В 23 Р 19/04, F 16 В 35/00. Non-explosive separation device I Johnson A.D; TiNi Alloy company. № 591628; Заявлено 02.10.1990; Опубл. 09.06.1992; Приоритет 19.09.1988; № 246518.

208. Пат. 5192147 США МКИ5 В 25 G 3/18. Non-pyrotechnic release system / Т.Е. McCloskey; Lockheed Missiles & Space Company, Inc. №753556; Заявлено 03.09.1991; Опубл. 09.03.1993.

209. Пат. 5718531 (USA США) МКИ6 F 16 В 4/00. Low-shock device with shape-memory alloy parts for mechanical release of attached rod or cable /

210. E.C.Mutschler Jr., P.Ohkara, D.G.Reed\ Lockheed Martin Coip. № 589487; Заявлено 22.01.1996; Опубл. 17.02.1998.

211. Suetta E., Cherubini G., Mondello G., Piccini G. Four cover mechanisms for Rosette mission // Proceedings of the 8th European Space Mechanisms and Tribology Symposium (ESMATS'99), Sept. 29 Oct. 1, 1999, Toulouse, France. SP-438. 1999. P. 127-132.

212. Christiansen S., Tibbits S., Dowen D. Fast acting non-pyrotechnic lOkN separation nut // Proceedings of the 8th European Space Mechanisms and Tribology Symposium (ESMATS'99), Sept. 29 Oct. 1, 1999, Toulouse, France. SP-438. 1999. P.323-327.

213. Smith S.H., Purdy В., Nygren B. Development of a new, no-shock separation mechanism for spacecraft release applications // Proceedings of the 31st Aerospace Mechanisms Symposium (AMS), Huntsville, AL. 1999. P. 125138.

214. Fragnito M., Vetrella S. A space release/deployment system actuated by shape memory wires // Proc. of the 50th Int. Astronautical Congress, Amsterdam, Netherlands, Oct. 4-8, 1999. IAF Paper 99-1409. lip.

215. Product Catalog of Starsys Research Corporation. 1999. 55p.

216. Предварительный патент Республики Казахстан 6299 МКИ6 Е 21 В 17/00. Голубев A.M., Разов А.И., Ахметов М.М., Сандыбаев И.Т. Штанга для ударного бурения шпуров перфораторами. Заявл. 30.12.1996, № 961033.1; Опубл. 15.06.1998, Бюл. №5.

217. Matsui Н., Enoki М., Kato Т. Application of shape memory alloy to thermostatic mixing valve // J. Physique IV. 1995. Vol.5, Coll. 8 (Suppl. J. Physique III, № 12). P. 1253-1258.