Прогнозирование характеристик трещиностойкости теплоустойчивых сталей с учетом влияния размеров образцов тема автореферата и диссертации по механике, 01.02.04 ВАК РФ
|
Каплуненко, Владимир Георгиевич
АВТОР
|
||||
|
доктора технических наук
УЧЕНАЯ СТЕПЕНЬ
|
||||
|
Киев
МЕСТО ЗАЩИТЫ
|
||||
|
1994
ГОД ЗАЩИТЫ
|
|
01.02.04
КОД ВАК РФ
|
||
|
|
||||
РГБ ОД НАЦЮНАЛЬНА АКАДЕМ Ш НАУК У КР А'¡НИ 1НСТИГУГ ПРОБЛЕМ МГЦНОСТ1
, -1 г f r-,
.Л
На правах рукопшу УДК 639.43:620.191:620.192:620.178'
КАЕЛУНЕНКО Володимир Георгхйович
ПР0ГН03УВАННЯ ХАРАКТЕРИСТИК ТР1ЩИН0СТ1ЙК0СТI ТЕШЮСТ1ЙКИХ СТАЛЕЙ 3 УРАХУВАННЯМ ВПЛЙВУ PÛ3MIPIB 3PA3KI8
•01.02.04 * Ыехан1ка дефсрлвного твердого TiJia
Автореферат дисертаци на гдобуття вчекого ступени доктора техШчних нэук
Ьj-îï в 1394
Робота виконана в 1нститут1 проблем MiUHOCTi HAH Укра-
1НИ.
0ф1ц1йн1 опоненти:
доктор фхвико-математичних наук,
професор А.Я.Красовський
доктор технхчних наук, професор член кореспондент HAH У крайни ВЛ.Труфяков
доктор технхчних наук Г.М.Никифорчин
Пров1дна opraHieayiH - Науково-техн1чний центр Госатом-наг ляду Украш! (м.Кшв).
HayKOBi консультанти:
академ1к HAH Украши В.Т.Трощенко
доктор технхчних наук, професор В.В.ПокррЕський
Захист в1дбудеться " fo " 1994 р. на ва-
cifiaHHi , спец!ал1вованно1 ради Д 016.33.01 при ¡нститут! проблем uiitfiOOTi HAH Украши ва адресов: 252014, Kn'iB -14, вул. Тимгрявевоька, 2.
S диоертащею ыожна . оэнайомитися в б1Сл1отещ 1нститу-ту проблем MiUHDOTi HAH Украпш
Автореферат роз1сланий ". "./куегя/ггг^ 1994 р.
Вчений секретар спец1ал1аованно! ради доктор техн1чних наук
Ф.Ф.ГхгШк
ЗАГАЛЬНА ХАРАКТЕРИСТИКА РОБОТИ • АктуаяьнЮть проблеми й мета роботи, Не дивлячись па велик! усп!хи,досягнут! мехатксю руйнуваяня (МР), йена мае ряд проблем, як1 вимагають подальиих досл1джень ! р!иень. Одн!ею й першт в цьому ряд! 8 проблема вштву розм1р!в зразк!в на характеристики тр!щиност!йкост1, тобто проблема эфекту масштабу (ЕМ), в як1й, як в н1як!й 1нш1й проблэм1, досягають найводого ступеия с клад ноет 1 дв1 вэавмоэв'язан1 йадач1 - задача про напружено-деформований стан (НДС) та задача виэначеиня крйтерПв руйнування т!л р!эних роз!.ир1в 8 тр!пинами 1, в!дпов1дно, а р1эним ВДС. Перша а них вимагав трим1ркого прукна-пластичного рипенкя про поля налружень 1 деформатй у вершин! тр!щини, друга - уникального экспериментального оРладнання 1 величезних затрат кошт1в 1 часу.
При цьому проблема ЕМ вимагала свого р!шенна а самого Початку формуваяня № як науки, тому що без облику ЕМ неправомерно переносите результат« вотробувань малнх лабораториях Зразк!в на ееш{огабаритн1 конструкцП 1 агрегати, к!льк:сть якзк !нтейсивно збшшугться. Це атомн1 1 х1м1чя! реакто-ри.,л1таки, судна, естакади, мости 1 багато 1ншого, До того н в практиц! проектування 1 вигстовлвння таких конструкц!Л 1 агрегат1а, як! маять не т1лькп велик! абсолюта! розмгри, алв 1 складне конструктивна оформления, важко унккнути тех-йолог1чних тр!шгаоаод1бних дефдкт!з (непровар1ё, 1ниор!дшк вказчеиь 1 тлн.), аз зонах кенцентрзцИ напружэнь - втом--них тр!щия (ВТ), ер робить практичний аспект Ш а МР цз б1дья актуальним, й1д в 1нвяк галузях науки про м!цн!сть ! долгов1чн1ста матер1ал!з та конструкции!« елемент1в.
Вра'.^вукчи веяику актуальн!етъ проблем» Ш в практичному шш1, до на! з2ертаяао& увага багагаох досл!дник1в. Про-
те велика юльШсть полереднхх роб! т не переросла в якхоно новий р!ьень вирхшення пройлеми ЕМ, 1, як показуеаналхе д1-тературник Дания, жодна в ро01т, присвячених ЕМ, не доеволяв дати ясне фхаико-мехвв1чнэ роа'нснення складному суперечди-вому характеру цього ефекту 1 кХлШсно спрогновувати трхщи-нсютхйкхсть Ила кшкретних роамхрхв 1 форми для конструк-ц1йних сплавхв р!аного клаоу. В цхлоыу, еагальними недсш нами роб1т, як! грунтуються як на принципах лХнХйнсн МР (ШР), так х принципах нелШйнсп МР (НЛМР), в так! нвдолгки, уоу-ненни яких зможе помхтно вшшнути на вир!шення цхб) .актуам* но! проблема. По-перше, ' данадто ебсолютиэувться проблема вианачення граничних характеристик типу К,, г , ьир!шення яко! в ц}лому не вир1шуе проблбми сц!нки в'язкостх руйнуван-ня (БР) бШрюст! реадьних конструкцШшх елементхв, як1 е при руйнуванн1 б НДС, щр вхдрхвняеться вХд плоско! деформа-цп (ЭД). По-друге, не враховуеться ваагалх або врак.овубтьсд' недастатоо вгаемоэв'яаок м1д роем5рами тхла,. НДС, стнонен-нам пластичного деформування, параметрами локального руйну-вания та БЯ. По-третв, при Мдсутностх системного пхдлоду до виргшсння проблемм ЕМ, що виявлявться в фрагм.ентнаетх еико-наиих досл1джень (дослхдлувався вуэький клао 'материей, вуэькил дхапаэон вмхн рйэмхр!в эраакхв та хн.) робшшсь' ян правило, узагальнюкт висновки,
У вхдпов1дност1 до вищеггаданого в цхй роСотх виршува-лися так.1 основн! вадачх! 1- Глисюке комплексне доолхдження на матерхалах широкого kji.sc,у, в широкому дхалазонг емхн роэ-м!рхв вравгиь, Р&ЖИМ1В X умов иавзнТйАенъ (тобто. в рсалхаа-цхев ьсхх оановних НДС та мхкромеханх&шб руйнувзшя) впдиву ЕМ на карактериотики статично! та циклично! трхцнностхйкос-' тх, що мае еа мету встзновленнн прнрсди \ ссн^-ьних тёндбгший
провву ЕМ в МР. 8 - Роеробка-моделей прогноэування ВР вели* когабаритних Пл в реаультат!в випробувзнь малих зразк!в, як! б дали ясно ф1вико~мв'Хйн1чие пояснения ЕМ. 3 - Роэробка модэл1 для прогноэування швидкост1 росту ВТ (Р8Т) в эалед-ност! в1д силового й енергетич'ного параметр!в навантаження 3 урахуваяням реального НДС у вершин! трщини, обумовленого ровм!рами т1ла 1 цикл1инЮтю пружно-пластичного деформуван- • ня, 4 - Обгрунтування метод!в п1двищення опору крихкому руй-иуванню великогабзритних тал э тр1щинами, як! базуються на попередньому пластичному деформуванн1 (ГВД). та кхл1к1сн? прогноэування такого п1двищення ва результатами доол!джень малих врагов.
Наукова новизна роботи. Одержано ук1калья1 дан! про статичну 1 цюшчну трЛшност1йк1сть конотругаийних сплав!а широкого клаоу, як1 дали модливЮть встановитй природу та ООНОВН1 тевденцП виявлекня ЕМ в мехаи!ц1 руйнувамня.
Остановлено для широкого класу конотрукц1йню< сплав1а 1нвар1антн1сть прдо ровм1р1в 1 геоиетрП т!ла, довжини 1 форми тридани, асиметрП циклу навантаяення залежност! швид-кост1 РВТ В1д роамаху велкчини рргкриття вершийи тр1щгеш (ВРВТ)» да в!дтворюб реальний НДС як в прузыНй, так 1 прул-но~пластичней вон!.
Рогроблено наукову методологШ прогноэування статично! та цикл1чно* тр1щкност1йксст1 великогайаритнйх т!л в результат! в випробувань малих лаборатории* Ррэгк1в, яка бавуеться як на детермШчному, так 1 1мов1рностному п!дходах до ЕМ та обл1ку вэаемовв'ягку м!ж БР, ровмграми т1ла, НДС у вершин! тр1вшни, параметрами локального руйнування, отисненням плао-ттио) д?{-ормац11,' статиотичною природою характеристик ВР. В межах дзтерм1нг«ого Шдхсду введено параметр НДС, йр довво-
ляб кллькюно оц1нювати вплив розкИрхв Т1да на отиснення пластичних деформэц!й у вершин! тр!шдаи, 1 в його викорис-танням ровроблено конкретна'модел! прогнозування швидкост! РВТ та характеристик ЕР на тишьому й верхньому шельф! тем-пературно! валежносП ВР 8 урахуванням впливу розм1р!в т!ла, якх доеволяютъ дати ч!тке ф1аико-механ1чне пояснения супе-речливому характеру ЕМ 1 його природ!. .
Роэвинуто новий 1мов1ростний п!дх1д до охДнки ЕМ при крихкому руйнуваннх, який базуеться на Ппотев1 "слаба! ланки" й трипараметровому розподШ ВейОулда, одному э параметров якого придаеться смксл критичного К1Н при першому нестабыьному стрибку трхщини, який визначавтъся бевпосе-реднш експ&риментом на вкрихчених матер1адзх.
Роэроблено ф!зико-механ1чну модель прогнозування опору крихкому руйнуванню великогабаритних т!л а тр1щинами п!сля IX ППЦ, враховуючи вплив НДС на проходження процесу ЩЦ.
Прзктичне ¡значения робот Розроблено комплекс ориг!-нальних методик по. вигначенмо всього набору характеристик статично!, цишично! та динамично? тр1щиноот1йкост1 конс-трукщйних. сплавгв в широкому д1апазон1 вмш геаметрП 1 товщшэд ¿разку (вкшочвши натуру товщину станки корпусу атомного реактора); довжини 1 форт тр1вцши; температури досл1дгиення (в!д ниэьких до високих); редимхв, р1вн1в 1 умов кавактажень. Особлив1'стю разробдених методик б -1х вгднсша простота, яка дозволяв IX тиражування•без значних затрат . в лабораториях 1-виробничних умовах.
Одержано великий обсяг даних про характеристики тр1щино-атгйкост1 вгдповгдаяьних конструкщйних оплаа!в, в тому ч«с-Л1 й мзтер!шпв корпусХв атомких реактор1в типу ББЕР 8 урах-уьзнкям основних конструктпвнкх, технологгчних й експлуата-
щйних фактор1в, як! вможуть бути безпосереднъо використан! як алужбов! характеристики на стадГ! проектування 1 в пере-в!рних розрахунках. Одержан! результата дозволили 'дати реко-мендацП для обгрунтування вибору мзтер1ал!в корпусов ВВЕР з урахуванйям 1х рад1ац!йного вкрихчення при експлуатацП.
ЗалропоноваШ й екопериментально обгрунтован1 методи оц!нки опору великогзбаритних т1л э тр1иинами крихкому, в'яэкому 1 вТомному руйнуванюо за результатами випробуванна т1льки малих лабораторних зразШв, що дозволяв одержати э достатньою достов1рн1стю яеобхддн! дан! в тих випадках. коли випробування гразк1в натурно! товщини В реальних умовах або важко резлпзувати, або практично неможливо (наприклад, п!д рад1ац1йним випром1нюванням).
На эраэках натурно! товщини а реальною формою й довжи-нога тр1щини пгдтверджена висока 'ефективн!сть методу попе-реднього теплого, навзнтаження (ПТН) . як засобу пАдвщення опору крихкому руйнуванню констругадних сплав1в, в тому чис-л! й матер!ап1в корпусов - атомних реакторХв ВВЕР-440 та ВВЕР-1000, для яких аизначен1 оптимально-силов! режими ПТН. Розроблений 1 готуетъся до практичного впровадження ориП-нальний метод реал1вацП ПТН, який виключае недопустиме пе-ревантаження в!дпов1дального конструктивного елементу типу корпусу атомного реактора.
. Основн! практичн1 результата роботи врахован! в остан-н1х нормативних документах для проектування та експлуатацП атомних енергетичних .реактор1в. ' •• ' .
0оновн1 положения, що.виносяться на эахиот.
. 1.Введения параметра НДС&.що е фунгацега трьох головнж . нормальннх напружень в _зон! передруйнування у зериний тргди-'ни 1. дозволяв . к1льк1сно;врахувати вплиг цього НДС на розв'и-
- е -
ток пластично 1( деформац* 1, пка передув ооноинш видам руйиу-вання материалу в тр1щинами - в'явкому, крихкому, втошшиу.
2. Модель прогнозування характеристик ВР великогабарит-них т1л на верхньому шельф!_ температурно! валежнооп ВР еа результатами випробувань малих лабораторних еразк1в (а тр1-щинами i бев).
3. Модель прогнозування характеру ЕМ на верхньому шаль-ф! температурно! ваделност1 ВР, щр грунтуеться на валежноот1 цього характеру в1д ф1энко-механ!чних властивостей материалу, що визначаоть чутливЮть поточно! й критично! пластично'! деформацП до еи1ни в1дпов1дних параметр!» НДС, яка вик-ликана вмАною paewipiB т1ла.
4. Модель прогнозування характеристик ВР на нилньому шельф! TeumepaiypHOi валежностг ВР, основана на припущеныi , . щр ем1на poSMipiB т!ла впливэд на ВР в Tiii Mipi, в як*й впливаз викпикана нею вмгна НДС. щр оц1ншться параметром а; на мастичну дефорыацш, яка передув крихкому руйнуванню сколом.
5. Новий iMOBipHootHHÜ п!дх1д до прогновування ЕМ при крихкому руйнуванн1, який грунтуетьоя на трипараметроЕоиу робпод1л1 Вейбулла, один а параметрib якого ( параметр положения) виэначаеться ие статистичншш методами, а Сегпосеред-нгы експериивнтом 1 в1дпов1дав при цьому величшп критичного КШ при первому нестай1льному стрибку btomhoi трещина при И отрибковому роэвитку в вкрихченому MaTepiaai.
6. Встановдена для широкого кдасу конструкции« сплавав \hsspiiiHTH 1 оть до posMipiB i геометр!) Пла, довшшд форми тр1ци1Ш, acumTpl'i циклу навантаження аазедносп иввд-КЭ0Т1 РВТ в1д роамаху розкриття вершинн тршши.
7. Модель для прогновування швидкосп РВТ в залежносп
вёд силового (KIH) або енергетичного (J-ёнтеграл) параметров навантаження з урахуванням реального НДС, обумовленого такими факторами як розмёри тёла та цикл!чи1оть, пружно-пластичного деформування.
8. Модель прогнозування ВР пёсля ППД матерёалу э трещине®, що враховув впднв НДС при ППД i дозволяв прогнозувати за результатами випробувань малих гразкёв ВР великогабарит-них тёл, що пёдлягають дП 1Щ э заданими температурно-сило-вими режимами.
Публёкацёя та апробацхя роботи. По тем! дисертацёё опублёковаяо 56 робёт в журналах ё збёрниках, одержано 7. авторских овёдоцтв. Найбёлып суттевё результата роботи допо-п1дались на таких наукових форумах: VIII ё IX конференцёях по btomí метал!в (Москва, 1982, 1386); Мёжнэроднёй конферен-цёё " Валике вилробувальне обладнання та випробування моделей" (Карлов! Вари, Чэхооловаччина, 1982); I та II Всесоюзная конференцёях" Мёцнёсть матерёалёв при ниэьких температурах" (Киёв, 1982; Житомир, 1986); IV й V Всесоюзних симпозё-умах" Малоциклова втома - механёкз руйнування, живучёсть í матерёалоемкёсть конотрукцёй" (Краснодар, 1983; Волгоград, 1987); VII .та XI Мёкнародних колоквёумач" Механёчна втома металёв" (Мёшкольц, Угорщина, 1983; Кшв, 1991); II Всесоюзному сиыпозёумё з механёки руйнування (Житомир, 1985); I Всесоюзной конференцёё " Механёкз руйнування матерёалёв" (Львёв, 1987); Всесоюзна: науксЕс-технёчяпх семёнарах " Конструктивна мёцнёсть i механёка руйнування зварних з'ед-нань"; " Сучаонё способи забезпечення надёйностё й мёцнеатё эварних конотрукцёй"; " Механёкз руйнування ё мёцнёсть звар-ких з'еднань та конотрукцёй" (Ленинград, 1986, 1989, 1991); XIII Всесоюзной наукоьо-технёчнёй конференцёё "Структура ё
• t
1 . ;
MiuHiGTb tiaTepiaiiiB в широкому д1алазон1 температур" (Каунас, 1939); X та XI Кйжнародних конференции по структуры!« Mexaaiui в реакторнхй технолог!! (Анахейм, США, 1989; Токхо, HticKiK, 1991); II та III Мшнародних наукпво-техЦчних кон-ферзнЩях " Проблеми матерхалоэнавства при, виготовленн! та ексшг/атацп обладнання АЕС" (С.-Петербург, РФ, 1992,1994). '
Структура та обсяг диоертацп. Дисертаидя складавться з ьступу, семи розд!лхв,гагадьних висновкхв, бхбл!ографП; мае 320 CTQpiHOK машинописного тексту, 149 машонк!в, 6 таблиць, список використаних джерел э 749 найменувань.
Особиотий Еклад автора. Автором ulsï дисертаЦйно! ро-боти особисто posроблена методика досл1дмень; отриман! ! npoaHaaisoBôiii екоперименталый дан1 про отатичну та цикдхч-ну TpiuiiœocTiiÏKicTb spaeKiB р1эних posMipis i Форш при pis-них режимах i умовах навантагкення; розробден! модел! прогна-вування статично! та циклхчно! TpitnjfflocTiÜKocTi конотрукцш-них сплаЫв в урахуванням posuipiB Tiaa.
ЗМЮТ Р0Б0ТИ
У ьступ! роэкрита актуальЦсть дослхдзкувансн проблема ЕМ, описуеться ïï вагальний стен у MP, етапи й результате ршення. Воображено асновнх одержан! в робот! результату показано 'ix наукову новизну та практичну вначтйстъ.
В першому роедШ зд!йснено детальний анализ великого обсягу л!тературних даних про вплив posMipiB i геометрИ epasKiB, довжини i Форш трхцини на характеристики статично! та цикл1чно! тр !и*шост!йкост! сплав!в, що св!дчить■ про складний ! суперечливда характер ЕМ як в межах ДМР, так i НЛМР; описуються модед! 1 пхдходи, ср викрристовуютъся для прогнозуЕання ЕЫ; вкаауеться на ïx мойливост! та обмежеиня.
Проаналгзовано також л1Гературн1 дай1, як1 сзхдчзть про эа-лежнЮть, з одного боку, мш параметрами НДС 1 розм1рами 1 формою т1ла, а такой довжиною 1 формою тр!щинл, 1, з другого боку - м!ж параметрами НДС 1 параметрами локального рукну-вання, як1 контролюють старт трвдши.
На основ1 л1тературного огляду, якпй показав в1дсут-н1сть загального подходу до проблеш ЕМ у МР, що дозволяв би, з одного боку, пояснити складний характер цього ефекту, а, з другого боку, к1льк1сно прогнозувати для даного матер!-алу тр1щност1йк1сть т1ла конкретних розм1р!з 1 форми, фср-мулюються основн1 задач! робот I шляхи 2'х вирШення.
У другому роздШ подвиться розроблен! методи й методики доол1дж9ння статично!, цикгпчно! та динамично! (по зуппн-ц1 тр1щини) тр!щиност1йкост1 аразк1в р1зних розм1р1в х форм в д!апазон1 температур 77...622К; методика досиидження пара-метр1в локального руйнування - критичного сколу Сс 1 критично! деформащ! е^.
- Характеристики статично! 1 цикл1чно! тр1щиност!йкост1 досл1ддувалиоь на компактних зразках 1 эрааках на триточеч-ний агин (ЗРВ) тсвщиною 25...150мм. При цьому ЗРВ-зразки бу-. ли як а довгои кр1,зноя трхщинсю (ЗРВЬ), так 1 з, короткою :га-п1вел1птичноа (ЗРВЗЬ). Крптячкш К'1Н по эупинц! ?р!щики зиз-начали-на ДКВ-эраэках тоецикою 12,5...75 м>/. ЗРВЗЬ - 1 ДКБ-зразкл мали ориг!нальну конотрукц1ю, е;о Епзнач-алась особли-востлми проблеми випробуванкя сьне веяикогабар'дтнпх зразк1в.
' Сгоссвно великогабаритних зргзкав розробдеяо методику випроСувань при високих температурах, в1дпов1дно з ягао нэг-рхв &рааиа зд1 йснюбться за пришипово.навоя схемою, ир впк-дючае аагрхв захват!в, загальна масз якич в ийлька раз« .<51льса.га >;апу -вравка, 1 эаСезпечуэ ркзнсшркий нагр.гв
тично ус1е! товерхн! гразка. НеобххднХста аапису д1атрам "навантаження Р-перемхщення берегхв трхщини на лШх дП си-жп V" та " навантаження Р - паремхщення берегхв тр1щини поб-лизу 11 вершини $ " у великогабаритних зразкак в д1апазон1 .температур 77...623К вимагала необххдност! роэробки набору спецхаяьних тензометр1в, в!дмхнних конструктивно 1 по схемх юлплення вхд ранхше використовуваних для малогабаритних эрагк!в. • ■ ■
Роэроблено методику дослхдження впливу ПЦД на пхдвицен-ня статично! х циклхчно! ВР, що дозволяв вдхйснити 1 силове, 1 несилове попередне навантаження великогабаритних зразкхв.
Для дослхдження закономХрностейнестабШного (стрибка-ми) РВТ в зраэкач рхзних розмхрхв 1 геометрш роароблено ме- , тодику, яка грунтуеться на явищ акустичнох емЮП. .. ''
В третьему рогдШ подавться загальна характеристика 1 призначенн« дослхдаених матерхалхв, !х х!мхчний склад, меха-н1чнх влзстиеостх й режими термообробки; подан! результата дослхдженъ впливу НДС та ПОД на бё 1
• Основним предметом досл!дження були теплостхши (фе-рито-перлита!) стал! та 1х эвари! е'еднання, до йдуть на ви- " готовлення корпус!в атомних реактор!в ВВЕР-440 (15Х2М5А, 15Х2МЗАА, Св-ЮХМИ, СВ-13Х2М1А) х ВВЕР-1000 (15Х2НША, 15Х2НЩАА, СВ-08ХГНМТА, Св-16Х2Н№А). Дослхджувалися такой спещальш сталх ЙП-1, Ш-2, ИП-3 ! аустенхтна сталь 08Х18Н10Т. При цьому досд1джувалися матер!али, одержан! при • допомозх рханих технолог!«. Так, досШджувалиоя зварн1 в'ед- • нання, виконана аьтоматичним дуговим (Св-ЮХМФТ, Св-ЮХМЬТУ, Св-08ХГНМТА) та електротлаковим (Св-13Х2К®А, Св-16Х2НШ>А) вварюваннями. Дося!дкувадиоя матер!апи як з пхдвшценим (15X2),ИА, 15Х21ША, ' Св-ЮХШТ), так 1 знименим (15Х2ШАА, :
15Х2НЩА,Св-10ХМ£ТУ) bmîctom шкАдливих елемент1в. 3 метою дооя1дж9ння впливу рад1зц1йнаго апромгнювання на характеристики TpiHHHOOTiiÏKOCTi матер!али знаходшшся в pi гному стан! - вюадному i вкрихченому спецХальною термообробкою, що îmî-тув вплив рхзнихдоэ рад1ац1йного опромптовання. Виклднсму стану в!дпой1даюгй отал1 15Х2НШ>А(1), 15Х2МФАА, 15X2l®A(I), Св-10КШТ(1), , Св-ЮХШТУ, CB-13X2MSA, Св-08ХГНМТА(1) та-СВ-16К2ШФА, а зкрихченому - стал! 15Х2Ш!А(11), 15Х2Ш>А(Ш), 15Х2НША(П), Св-10ХКЙ>Т(Н), Св-ОЗХИША ( 11 ). В Щлому, ва cbqïmh характеристиками - механ1чними власти-востяш, ударнхй в*яэкост1, твердеет!, схильностх до дефор-мац!йного змЩнення - дослхдженх мзтерхали суттвво вхдр!зня-ртася м!я собою (зокрема, межа шшнаостх зм1нюеться в дх-anasoHi GJ,A - 270... 1500 МПа), що дав гиогу гробити певн1 узатапьншч! висновки за результатами ïx дослхджень.
Дошгёдження величин Gt i ^ 1 впливу на них tphochoctî . напруженого стану, що визначалось в1дношенням гздроетатично-го капруження G^ до 1нтенсивност1 напружень GcC^/^C) , проводилось - на гладеньких гшл1ндричних зразках i цилхндричних •1 зразках з кшцевим концентратором рад i усом 0,5; "1; 2;4 т. ■ Величина (5^ досл1джувалась для сталей 15Х2МФА(Ш) 1 1БХ2НША(II) при температур! 77 i 153 К. Бстановлено, що при 77 К руйнування Bcix зразюв проходило без помИних пластич-них деформац!й, i величина Сс не залежить в1д G^ /G\, . в той "же час при 153 К величина 6"с зменшуеться з! гб1льшенням . При цьому руйнування-гладеньких зразкхв i эразгав а радхусом концентратора. 2 i 4 мм \ супроводжуваябся розьптком пластич-■ них деформац!й, i величина <ос була вища, hî* при 77 К. Ллч - зразкхв г б1льи гострим концентратором i .вхдпешдно б1ль-шим .эязченням.' збхльрення темпед^турк Егаробуван?
Е1Д 77 до 153 К практично не впливав на При цьому хакож не було поттного г61лътення пластично! деформац!!.
Бплив самого ПВД на величину проводили для сталей ' 15>ЭШ(и, 15Х2ШгА( III) 1 15Х2Ю/Ь/А(Н). ППД сталей •15Х2№А(Ш) 1 15Х2ШФА(П) вдшснювалось при 573 К, стад2 15Х2МФА(1) - при Й93К.■ Величину Се пгсля ПОД визначали на гладеньких щшндричних враэках при 77 К. Встановлено, да а! абШшенням ступеню" ПЛД величина одноман!тно падвицуеться 1 моле суттево в1др1энятиоь е1д величини критичного напрут лення 6"Седля матер1ал1в у вюидному станЛ. При цьому експе-
риментальна ззлежнЮть вели чиня (З^ в1д пластично! деформацП р
моле бути вадоЕз.лъно апроксшЛрована ргвнянням типу
»<Ге.« , (1) . -
де Нд та ~ константи.
Дселхдження впдиву 61,на величину Ц проводили для пластично! стэл1 15Х2Ш>А{1) при 293 К, а для вкрихчених сталей 15Х£Ш>А(II), 15Х2Ш5А(1П) та 15Х2НША(П) - при 573 К, ЕотаноБдено, ¡до величина е^ в 'змвншувальною функцхею в!д Ст для ьо!х ,досл1дасених сталей 1 прагне до свого асимп-тотнчного найлиження. При цьому 1нтеноивн1сть вменшення' величини э ростом Дуже нхдмЛнна для р!аних сталей. Неоднаковий в1дпов1дно 1 дЛапазон збхльшення С'т/й^, в якому величина виходить на свое асимптотичне наближення £ ,' ¡до В1«м1нке для рхэних сталей. Показано, що залемн!оть в!д. о^ /<¿1 мохе бути прийнята у биглядЛ такого р!вняння .
О*
еХ1. (2)
■э параметра».!!! С^, В1дм1нними для р!ених сталей.
В четвертому рсадШ подаються , результат. досл1джень
впдйву poBMipIs epasKÎB га режимis цикличного навантаження Hâ saKOKOMipHOCTi стабёльного i нестабельного РВТ; описан! особливост! РВТ в гварних з'еднаннях великих nepepiaiB.
В основ! дослёдженкя лежать кёнетичн! дёатрами втомного руйнуваная (КДВР) зразк!в товщиною в!д 25 до 150 ш is сталей piSHOÏ KaTeropiï Mi4HocTi, як! представлен! у еиглнд! ззлежностей швидкост! РВТ dl/dN в!д максимального KIH у пик- • л! KÏWU i одержан! при 293 К' i аоиметрП циклу R « о.
. Анал!э КДВР показу s, що вплив posMipiB зразгав'на зако-HOMipHOCTi РВТ неоднозначнии i эалежить Bifl матер!ал!в i ве-личинй Kj.^ . ' На перш!й д!лянц! КДВР розм1рй зразкёв .мало впливають на пороговий KIH Ку,. i шввдисть РВТ для високо- > М1Цно1 отал! 15Х2Ш>А(11), але роблять ютотний вплив на щ параметри для пластичних сталей 15Х2М£А(1), 15Х2№,Ш(1) та 08Х18Н10Т. Причому, якщо для сталей 15X2K®A(I) i 15Х2НШ-А(1) цикл1чна ' тр!шиност!йк!сть на щй д!лякц1 пёдвияувться 1з зб!лыаенням товщини зразку, то для стал! 08X18H1QT- нззпаки, энижуетася. На друг!й (прямол1н!йн1й) д!лянц! дёаграми, зб!льшення товщини spasKiB практично не впаивав на швидк!оть РВТ■ для сталей 15Х2ША( I ), -. 15Х2МЭА(II) та 15Х2НМФА(I), aie приводить до тдвищення ивндкойТ! РВТ для стал! G8X18H1QT. На ■ трет!й д!лянц1 д1аграми (при вксских KInw ) зб1льшення товщини зразк!в не впливав на saKOHOMipHOCTi РВТ для cïaii 15Х2Ш5А(II), але приводить до п!двищення опору РВТ для сталей 15X2MïA(I), 16Х2НША(1) ! 08X18 H1GT.
В.з'язку з нёмсжлив!стю однозначного описания швидкост! РВТ в. сталях 15X£M®A(I), 15Х2НША(1) ! 03Х18Н10Т при допомо-з! величини Ktn„ була зроблена спроб^ досягнути uisï м*тп за допошгою 1ших пзраметр!в VP,'s самэ: циклг-шк J-iHier-ралу .Г.коефёщвнта гнтенсиЕНОст! -д^фсрмщш КГг, . одерузд-.я:
- jo -
розрачунковим шляхом, та максимально! ВРВТ $ло*» одержано! безпосереднши вгалраш. Другою вамливою причиною викорио-тання цих napa^e-ipis MP була неправом!рн1оть викориотання KIH у високоамыитудн1й облает! як параметру НДС для зраз-. KiB товщиною 25 мм i3 сталей 15Х2Ш5А(1) ' та 15Х2НМФА(1) i товщиною 25...150 мм is стал! 08Х18Н10Т у вв'язку розвитку в них iCTOTHiix (нестиснених) пластичних. деформац1й.
Як, було вотановлено, серед досл!джених napaMeipiB т!яь~ ки , визначена експериментально, однозначно контрошое шеидк1сть РВТ в дослщжених сталях i доаволяе одержати для них iHBapiaHTHi ¡цодо poeMipiB зразкав КДВР, як! прямодхнАй-Hi впритул до руйнування i описуються залежн1стю типу
li/iu ; (3)
де В, j. - константи. При цьому обумовлштъся в1дсутн1оть в одержаних д1аграмах dl/dN - б1ляпорогово! облает!, в
яклй Етомна трвдна була або практично закрита, ®'або $таХ складала лише частини м1крону, щр не дозволяло в доотатн1й Mipi досягти точност! !! Em.upy.
ЗбШшвння асиметрП циклу в flianasoHi RsO.. .0.75 ! цере>Цд до двочастотного навантьмення в сп1вв!дношенням частот Рг 1000 н амшйтуд qbO.OS. . .0.75 ictotho вшивав на за-ко¡iGMiрностi РУТ. Cpi цьому, якщо is вбОьшенням R швидкх'сть РУТ монотонно энтаувться, то !з збхльшенням q, навпакп - мо--нотонио абШшуеться. Досл!дження сильного впливу poaMipiB epasKiB i режимов циклачного навантаження показало, До ос-танн! в целому не змшюють характер ЕМ га винятком бхляпоро-гоьог облает!, де РВТ в еначнгй Mipi виеначаеться ошидаут-ьорекням на HOBocTBopeHift noaepxHi, валежнш як вгд posMi-piB еразкхв, так ! в1д рекимхв цнклхчного навантаження, що
приводить до суттввого тдсилекня ефекту закриття ВТ 1 вхд-■ пов1дного знижеяня ефективного К1Н 1 Шдвищення внаол1док цього К^. Так, якщо при Ев О зб1льшення товщини зразку приводить до !нтенсиф!кацП оксидоутворения 1, як насл1док , вб!лыпення , то при Кя0,75 1 двочастотному навантая.енн! оксидоутворювання практично немае,1 ЕМ в1дсутнхй.
■- Для оц1нки д1йсного К^ запропонован!. двх групи мето- . д!в. Одна э них грунтубться на визначенш К^ при таких уповал 1 режимах- циюичного навантаження (асиметрП циклу, п!д-вищенЛй температур!, двочастогност!), при яких, з одного боку, немаБ,пом!тного впливу цих умов ! режимов на закономхр-ностх РВТ, а, з другого боку, немае ! !нтенсивного оксидоутворювання. Другий метод врзховуе ЕМ в допомогою р1вняння *
<4 ■^(t./U-ijE
А
де • i К^ в!дпов!дно Ktíl для аразк!в товщинсп tb i t. (tb > t*); - товщнна оксидно! пл!еки у зразку товпдансю t, ;
<9
д€С£ - poBMip д!лянки закриття втомно! тр!щини; Е - модуль Юнга, ^-коеф!ц!бнт Пуассона.
Встановлено, що асиметр!я циклу впливае на ввидкхота РВТ не т1льки для залежност! dl/dM - KIptQ>.аде i для залежност! dl/dN - . ' Разом з тш було встановлено, що зз-лежнЮть dl/dN - л 5 , де ¿$ - размах ВРВТ, iKB'apiaHTHa як до po3MipiB зразк!в, так i асиметрп циклу i при цьому задо-.в!льно описувться р!внянням
¿Z/cLH > (5'
де в-' i J1 - конотанти при данкх умовах навантадення.
Дуже .вамивш ' експеркмёнтально встановленим фактом е
iHEapiaHTHiCTb заяежност! (5) не тальки щрдо posMipiB spas-KiB i асиметрП циклу, але i щодо геометр!! 8pa3KiB, а,такое pcawipy, типу (кр1енз чи поверхнева) i форми тр!щини втоми.у При досл1дженн1 зкрихчених■ waiepiaaiB ■ типу стал! ' 15К£МЭА(II) було встановлено, шр в них при досягнешй. К1лад критичного KIH К^е Бздбувзетъся переход в1д стаб1льного РВТ до нестабильного (стрпбками). Дослхдження законом1рностей нестабШного РВТ,- виконане на зразках р1зних posMipiB i re-i ометрп, з pisHow довжиною i формою тр1щин, при piaHiii аси-Merpi'i циклу, показало, що законом!рност! нестабильного RBT, nOBHiCTIO описушться piEHHHHHl.tH типу
(7) J^-mfX (8)
s константами D, £ ,Н , у , У1,ш , хнвархантшаш до розм!р!в i .
геометрП эраэк1в, довжини 1 форми трхщини, асиметри циклу, И) (<■) ■ ,
Тут Kjc - критичний KIH б момент стрибка тр!щини; ¿Ы • - число циюив навантаження перед стрибком тргщши; д-бь* - розм!р стрибка тр!щини; л^ ^ - posMip д!дянки стаб!льного PBTj i - порядковий номер стрибка. 3 р!внянь (6) - (8) виходить, ир poaMip 1фихкого стрибка трщини, якш контролювться зоною цишпчного' пошкодження материалу у вершин! тр1щшш, визнача-аться максимальным К2Н в цикл1, а к!льк1сть цштв навантаження, необх!дне для пошкодження зони, - амплитудою KIH. -
Встановлено, що основною особливЮТю втомного руйнуван-ня еьарних в'еднань великих nepepisiB в авачнии вплив на за-KoHOMipHOCTl -РВТ галишкових напружень (ЗН), • як! характера Т1льки для зварних в'еднань великих nepepieiB, виконаних ба- . гатопрохгднш дуговим ввзрюванням, i HKi мають- м!сце пхсля
Ci '
' KiHueBo'i термообробки, призначено! для 'ix зняття. Найбальш оуттевий вплив ЗН виявляеться у б1ляпорогово'1 облает!, де
вони близь«1 до д1ючих номхнальних налружень 1 ебумоЕЛювть тим сами,« ЕМ. При цьому характер та.!нтенсивн!сть вяливу ЭК на твидкЛсть РВТ х К1К встановлюеться 1х знаком 1 величиною. Залропонован! р1вняння для розрахунку Ке? х {?41р а урахуван-ням ЗН, як! основан! на методх суперпозицП ЗН ! ном!нагсшг< напружень ! пршущеши, шр в б1ляпорогов1й облает!, де вплив ЗН особливо !стотний, вгдеугн! значнх пласгичн! деформзцп, • як! приводять до релаксацП або перерозпод1лу ЗН.
У п'ятому роздШ ' подаються результати доол1д.*е.чня вштву розм1р!в аразйв на характеристики ВР при статичному," цикдхчному -! динам!чному (по зупинц! тр1щини) навзнтаженн! в широкому д!апазонх зм!к розм1р!в х геометр!I зразк!в, розм!-р1в ! форми трхщгаш, ' температури випробування, ре*итв на-вантаження.
- Показано, що для достовхрного визначекня ЕМ ! його характеру дуже важлигим б використання тако! методики випробу-вання 1 залучення таких парзнетрхв для оц!нки ВР, як! гаргн-тують одержання д1йсних значень ВР для зрззк1в есхх вкпробс-вуваних розм1рхв. .При цьому встанонлено, що величина К^ . яка визначена за стандартною методиксю на зразках !з сталей 15Х2ША(1),. 15ХгНША(1),15Х2НША(П) ! 03Х18НЮТ 3 нел!н!Й-ними д1ьграма\ш Р - V- 1 яка зростав з вбхгьпенням товтлни зразкхв, не в характернотикою руйнувакяя, а в1Дпоз1даз переходу до великомаситайно! текучост! при ноулнальних капрунен-нях, близьких до мед! плиннсст!.' Коли л для сшнки ВР вкага-них сталей використовувться критичний I -!нтеграз або критична ВРВТ, як! визначачться по- старту тр!щини, то ЕМ в дха-паеон! бмхня товщкни зразкхв 25.. ."150 мм вХдсутнш.. Пси га-ому старт. тр!пцши й вразках. р!зних . рогмгрхв вхдбуввзся по механизму коалесцетдЗ пор, хсч ыакроруьнувачня зразгав то»-
щиною 150мм мало при температур! 293К макрокрихкий характер^ В той де чао , було встановлено, до для сталей 15Х2МФА(II) 1 15Х2ММ(Ш) а бдизъкиы мае и!сц9 ткттне проявления ЕМ в д1апазон! температур 393...573К для ВР, яка 1 овднювалась при допомоэ! рхэних параметргв МР при гарантова-но!<у еабевпечекк! 1х д1йсност!. Вартим уваги при цьому е протилежний характер ЕМ для стал1 1БХ2ША(П) ! стал! 15Х2ША(III):- для першо! г них ВР зх вб1лзьшенням товщйни еравклв зменьшуеться, а для друго! - навпаки, зб!дъшуеться.
Встановлено, шр на в1дм1ну в!д товщини зраэк!в геомет- ., р!я вразк!в, схема навантаження, розм!ри ! форма тр!щини по-м!тного впливу на ВР дослиджених сталей не дають,
Встановлено, що оообливЮтю крихкого руйнування задних з'еднань великих перер1з1в е значно Млыпий, н!» в основному метал! роэкид характеристик ВР, одержаних як на р!аних, так 1 на одному ! тому ж зразку,' а також суттева рхвниця м1» характеристиками ВР при статичному ! цшШчному навантаженн!. .
При-дослхджеши впливу роам!р1в эраэкхв ! аошетрИ циклу на циюпчну ВР Естановлен! так1 основн! эаконом!рност!:
- для пластиччих сталей 15Х21.®А(1), 15Х2Н№А(1)' 1 08Х18Н10Т зб!льшення товщини зразку приводить до шдвщення критичного К1Н. При цьому для зразк1в товщиною 25 мм 18 отадей 15Х2Ш5А(1) та 1БХ2НША(1) ! товщиною 25,..160 мм 1з сталх 08Х18Н10Т величина не е характеристикою цикд!чно! ВР, а в!дпов!даБ максимальному розрахунковому К1Н при руйнуванн! в умовах повномасштабно! текучоот! !' блиэька по своему чисель-ному значению до величини що вязначаетьоя при статичному
V
навантаженн1 по максимальному навэчтаженню на д1аграм! Р-У;
- для вксококацно! стал! трпу :15Х£ША(!1), яка характеризуемся наявнЮТю в н!й стад!'! нестабШного РВТ, розм!ри 1
геометрЛя зразклв, розмЛри i форма трхщини, асиметрЛя циклу не впливають на критичнЛ KIH К^1 i К^ , що контролююгь в1д-повЛдно початок i кгнець стади нестабЛльного РВТ," -асиметрЛя циклу, в дЛапазонЛ R»0...0.75, не впливаючи на критичнии KIH при циюпчному навантакенн! для сталей 15Х2НМФА(I) i 15X2HMSA(II), в той же час суттвво знижуе кри-тичну швидглсть РВТ (dl/dN)t , що може бути прийнята як характеристика переходу в!д втомного до крихксго руйнування, чутлива до асиметрП циклу навантаження.Запропоновано piB-няння для прогнозування впливу асиметрП циклу на (dl/d!!)c.
При досл1дженн1 критичного KIH по зупннц! трЛщпки КГя не було встановлено помЛтного впливу poeMipiB зразку на щ> величину, якщо витримувалися умови плоско! деформацп для bcíx випробуваних posMipiB зразкЛв.
Пор1вняльний аналЛз досл1джених характеристик ВР показав, що величина К^ в серед них мШмальною по абсолютное значению i найб1лып ЛнварЛантною до основних факторхв, що впливають на ВР (розмЛри i геометрЛя зразку, розшри i форма трИдини, режими циклЛчного навантаження, температура випро-бування),! може бути признана мШмально можливою ВР, що ре-ал1зуБться на практиц! для дослЛджених матер1ал1В.
Шостпй розд1л присвячений рогробцЛ метод!в прогнозування трЛщиностхйкост! конструкщйиих сплавхв з урахуванням ЕМ.
У в!дпов1дност1 э установлено® для досладженних матерЛ-алЛв природою ЕМ при статичному навантакенн! викорисговува-лися два тдходи: детермШчний та ímobíphocthhh. Пльки де-TepMiHi4Hiiñ пЛдххд використовувався на верхньому шельф! температурной залежност1 ВР, коли руйнування не е раптовим спонтаним, а контролювться бзгатоочаговим процесом пасд1дав-ного зарсдження, розвитку i коалесценцП пор. 1 детермШч-
ний, 1 1мов1рностний шдходи викориотовувалися на нижньому шельф! температурно! залежност! ВР, коли раптоЕому крихкому руйнуванмо сколом передувала понятна пластична деформац!я.
При рогроСцх детермШчного п1дходу викориотовувалися ф!зико-механ!чн! моделё, у е!дпов!дност! г якиыи просуванна макротр1щини проходить в тому випадку, коли на деяк1й характеристична Б1дотан1 в1д вершини трхщини реад1зуеться критична ситуавдк, яка контролюеться величиною С^ У випадку крихкого руйяування 1 величиною у випадку в'язкого руйну-вання. В основ! детермШчного пдаоду лежить припущення, що розьарп зразку в тёй м1рё впливають на характеристики тр!щи-ностёйкостх, в якхй вони впливають на пеЕнё (як1 саме, пока-жемо нижче) параметри НДС.
Для пришито! моделё в'язкого руйнувакня умови старту-тр!щини опиоуютьоя р!вкянням
де с.(г) роэпод!л !нтенсивност1 пластичних деформац1й у вершин! трёщини, Хс - характеристична в!дстань. Як встановлено в третьому роэд!л1, м!ж величинами ^ аб^/Сь !снуе эалеж-н!сть, яка описуеться р1внянням (2) Тому вплив розмёргв тёда. на може враховуватись через !х вплив на величину Для к1дьк!оно1 оц1нки впливу НДС на ёнтенсивнЮть поточних (в!дпов!дних до даного навантаження) деформац1й використову-еться параметр , названий коефйцентом наблюдения до плоско! деформац!!. Параметр а може бути визначений ршенням тримёрно'] пружно! задач! 1 його використання в ц!й робот 1 грунтуеться на справедливооН залежност! Д!ксона-Нейбера :
я® <51. Ч
Ък(Ю)'
в!дпов!дно !нтенсивност! напружень ! деформа-
Ц1и в пружнопластичти обласП: , - теж в пружти облает!. Визначення з! витакае з таких залежностей:
- при плоскому напруженому станх (ПНС): <os = 0, е^-у'Й, +CJ/E j
- при плоский деформацп (ПД): G^: i)(C,+ СЬ), &5 ; О
- в загалъному тргаарному внпадку: - &SE л 1>(СГ,*6^), ^ о.
При переход! Bifl ПНС дс ЦЦ б^ змхнюеться вхд Gk)/E до 0, тобто
Gi* V+(?г)г vl^t-Gi)(Ы) ,де -и кч< о. Пок-лавши at-s 1 + к , остахочно маемо
, (id
Таким чином, при ПНС "& = 0, при ЦЦ ■ 1, в загалъному трим1рному випадку 0 _< '£.< 1. 3 урахуванням 8- маемо такл ос-HOBHi залежност! в плоскостх трхщини по мод! 1:
С, = <3* - Кг/Тгя? , (12) Г гiae Кт/Гйп7, (13)
Кг(А-Ш)/ШГР , (14) G'7-- G^fa-W) ,(15)
; as)
де G^ - ефективна межа шшнност1, г - в1дстань в!д вершини
трШти, Гр - poaMip пластично! гони.
Визначення i викорпстання параметру & грунтуеться на
припушеннх, що серед розм!р!в т1ла дом!нуючий вплив на ж !,
в!дпов!дно, стиснення пластичних деформац!й робить товщина
. т!ла. Це припущення в свою чергу грунтуеться на експеримен-
тальних результатах itfe'i та- iHnmx po6iT, як1 св!дчать, що
вплив iKffinx posMipiB spasKis на BP. значно мекший, н1ж вплив
товщини. В загалъному вщщцку параметр ft для зразку дано!
товдани t визначабтьоя сп!вв!дношенням 3£ -- -</t J аг {Z)cLl ,,
л
де эг (2) - функщя эмани & по товщин! зразку. Зона переходу в1д ШС до ПД, а, отже, 1 переходу в1д 0 до 1 може бути прийнята пост1йною, 1 тому в1дношення ц!е! вони до товщини зразку зм1нюетьоя з товщиною зразку, визначаючи тим самим значения для еразку в щлому. Эалелаисть (16) дае можли-в!оть визначити параметр & експериментально.
Базуючись на валежност! (10), викориотовуючи в1дом1 за-. дежност1 м1ж 1 ц та м1ж 1 ^ , а таком беручи степенну апрзкспмащю здлежност1 мхж А » тобто 0>1- А (О*1 ' де А 1 п - константи матер1алу, одержуемо таке р1вняння для роапод!лу деформацП у вертши трхщини
' № :
Як виходить 13 залежност1 (17), при однаковому рхвш. г навантаження (3^) для даного матер!алу (константи V ,п,А,Е) величина деформацП у вершин! тр1щшш визначаються значениям 11. 1нтими словами, параметр к. е к1льк!сною м!ров впливу НДС на процес деформування у верищп трхщгаш. Залежнхсть (17) аналог!чна вздомому НИ?-р!шенню для плоско! задач!, хоч ! одержана !ншим способом. При цьому, що важливо, в обох ртв-ннях сп!впадають с1нгулярност! деформац!й. Разом в тим, вежливою вдашнЮтю валежност! (17) в1д НИ?-р1шення б !! здат-нгсть враховувати ■ вплив НДС на за допомогда параметра й.
1з (2),(9) 1 (17) маемо р1вняння для прогнозування ВР
У р!внянн! (18) е параметриС^/б^ 1а, вр враховують вплив НДС як на , так 1 на процес деформування перед до-сягненням ведичини , тобто, вивначивш для конкретних роз-м!р!в т!ла значении®*/б- ! 2 , можно прогноаувати для цього
Ила ВР з в1домих констант матер1ала.А,п,У,Е „С, ,к , ,, от-
з Ту
риманих при випро5уЕанн1 зрагклв на одноосне розтягування (гладеньких 1 з концентратором). Окрхм залежност! (18), яка базуеться на результатах випробувань зрагк1в без тр1шин, от-римана залемисть для прогнозування ВР великогабаритних т1л э результат!в випробувань малих зразк!в з тр1цшгою:
-.(т) ¡к^кк^-^ П, м ^
(19)
в!пов!дно для малого зразка ! великогабаритного т1ла. Значения СЗ^/б^ 12 для малого зразка найб!лъи просто отримати, якщо розм!ри зразка вибрати такими, щоб НДС ■* ПНС. В цьому випадку гв, ■* 0, аО>„/(п точно визначаеться з ШЯ-ртенпя.
Розроблена модель дав ясне ф!зкко-меха}пчне пояснения, чому для р1зних матер!ал1В ЕМ проявляемся по ргзному 1 пе-редбачаб характер ЕМ. Так, у в!длов1дност1 з моделлш ЕМ виз-начавться двома протилежно диочими факторами. 31 зб!льшенням розм1р1В пла, з одного боку, зростае (ЗС,/^ !, в!дпов1дно, зменшуеться а, э другого боку, зростае а !, в!дпов1дно, зростае стиснення пластично! деформзцП, тобто б1льга валким робиться досягнення . Кожек матерХал мзз свхй запас пластичности 1 СВОЮ чутливють величин!! б^ДО ЗМ1НИ ! тому можлив! тага три випадки: 1 - з1 зб!лыпенням товщини зразка
р
Ь стиснення величини проходить менш !нтенсивно. н1ж змен-
тення величини , ! БР зменшувться; 2 - г! збхльшенням й
р
¿нтенсивШсть зростання стиснення величини б1льша, нхж зшнш»эн>н величин» 1 ВР зростае; 3 - зб1льшення стнснен-ня е? 1 еменшення ^ з! зм!нсю I урхйноЕажують один одного, 1 тому -т в!дсутн1й. Математично вказаи!. вице випадки прояву
- 26 -
ЕМ опу.суються БхдповЛдно валежностЛ (18) сп1вв1дношеннями;
1. ■—- < 1 . ,1 —- вр зменьшуетьоя
й-К «-(о^/ои)
г- —7Е5Г- > - ¿¿/с-,) " ВР ^тшувться
3. - : -- • ЯЪч.-> ^ -' - ВР не змишеться
а (ч*/<н)
Схематично прояви характеру ЕМ хлшструються на рис. 1 Розроблена вще модель, зокрема, пояснюб такий феномен, як рЛэний характер ЕМ у сталей 15Х2К®А(П) 1 15Х2№А(Ш) з блиэькими значениями , Сталь 15Х2МФА(1П) в той же час мае вначно ыенше значения ¿^ Л при цьому виходить на. крайне значения вже при низькому знзченш (Х./С-,, тобто зразки-товарной 25 1 150 мм мають практично однакову критичну де-формацЛю. Тому в зразках товщиною 25 мм э меншим стисненням пластичних деформацЛй деформування проходить б!льш хнтеисив-но Л критичний стан досягаеться ранте, н!ж у зразка товщи-ною 150 мм (схема "б" на рис. . 1). Сталь 15Х2ША(П) мае виде значения 1 бхльшу чуглшасть до зы1ни0(,/(>[,1 для не! ЕМ, навпаки, приводить до зниження ВР(схема "а" на рио. 1).
Детермтчна модель урахування ЕМ при крихкому руй-нуванн1 грунтувться на припущенн! про те, що розмхри тЛла в т1й мхрх впливаать на ВР, . в як!й вшшваб визвана ними змша НДС на пластичну деформац1ю б^, що передув крихкому руйну-ванню сколом. 3 урахуванням прийнято! модед! крихкого руйну-вання, валежностей (1), (12), (17)' ]. о - маемо таку сиотему рхвнянь для прогнозування ВР
г
Р
^Хсеа) М™) - ЗЁШ7 ( }
Як влшшвае 1Э залелшостей (20), (21), вшшв НДС. на ВР при крихкому руйнуваннх враховуеться, як 1 у випадку в'некого руйнування, параметром а,. Розроблена модель крихкого руй-нунання дозволяв сформулювати умову крихко-е'яэкого переходу, у в1дпов1дност! з якою в момент такого переходу мають м!оце сп1вв1дношення (эц г > {Се.) - /£{,) .
ЭвЛдкдля маемо з урахуванням (20) р1вняння для критичного
К1Н к. 1 при якому в!дбува8ться крихко-в'язгащ перех1д
г Н
Кс=[<ГСв+НА%) . (22)
В залежноот1 вхд властивостей матер1аду ЕМ приводить до двох р1зних схем зм!ни температурно-силових параметров крих-ков'язкого переходу (рио.2). ЗПдно а 1-ою схемою (рис.2а), в! ьбИъшенням 1 1 в1дпов1дно О^/С! значения ^ не вмхиг.ьть-ся (досягдо найменшого крайнього значения), 1 ЕМ приводить т1льки до зсуву температури крихко-в'некого переходу Т . Зг1дно з 2-ою схемою (рис.2б) при збШшешй Ь 1 в1дповхдно значения внижуЕться, 1 ЕМ приводить 1 до есуву Т*"6 1 до вниження .
В ц1лому роаробден1 модем урахування ЕМ при в'явкому 1 . крихкому руйнуваннях були апробован1 для прогнозування трх-шдаосПйкостг великогайаритних зразк1в (Ы150 мм) з1 сталей 15Х2МФА(1 II) 1 ЮХ2НМФА(11) на верхньому 1 нюшьош/ пельфах температурно'1 залежност1 ВР. Як видно з рио.З, розрахован!. по розробленим-моделям характеристики ВР досить эадов1льно в!дпов1дають значениям ВР, отриманим експериментально.
Для екопериментального обгрунтування хыовхрностного Шдходу був виконаний отатистичний анаШа великого масиву отршаних значень ВР, який встановив, до серед дослдаених
к„
vV
€
4 Л *
t ш J Ч 1 // / / / !
^Jr) ©
лТ**
тх-а
Рис. 2. Охеми впдиву posMipiB вравкёв на температурно-силовё параметри крихко-в'язкого переходу
#5
409
73
SO 3S
SSO 200 ■150 ■¡00 SO
o-d-fS
' X/X/&2
i j.
300 ¡50 WO W SCO sso
s XK
3oo зга -¿'era -??t? sea SS3 " T,K
a
Рис. 3. Порёвняння роэрахункових i експериментальннх даних про температурну„, залелоасть вязкостё руйнування зраэгав товщиною 150 мм з статей 15Х2МФА(Ш)- a i 15Х2ША(П)- б ■ "
функцш розподхлу 1мов1рностей (нормальна, логнормзльна, две- 1 трипарамехрична Вейбулла) найкраще в1дпсв1дае розпо-д1лу характеристик ВР трипарэметричний розпод!л Вейбулла, який стосовно до ВР мае такий вигляд
4 с/ 14 Ко -1 (23)
де Ф(К,) - 1мов1рнхсть тога, що даний зразок мае значения ВР менш, нхж Ке; К, - параметр масштабу, який Е1дпов1дае ВР при умов! Ф(Ке) = 0,632; - параметр форми, який в1дпов1-дав кахилу прямо! Вейбулловського розподьлу;- К^ - параметр положения, який в1дпов1дав мШмально можливхй ВР для даного матер1аду. Виходячи в припущення, що р!вняння (23) визначае 1мов1рнз.сть руйнування зразка единично! товщини при К1Н, який дорхвнш Кс, а такой з г!потезк "слабо! ланки", мавмо 1мов1рн1сть руйнування зразка товшиною Ь
№
(24)
Використання валежноот1 (24) обмежувться умовою постхй-носп К1Н по фронту трхщшш, . Коли ця умова не виконуеться (наприклад, у зварних з'еднаннях -в залшковими напруження-ми), то 1мов1рн1сть руйнування може оц!нюватись р1внянням
де 9с - прикладне наЕантакення; 1,к - в1дпов1дно номер 1 к1льк1сть д!лянок с поотхйним К1Н , якими апрокаимуеться угесь фронт тр!щини; N - коеф1ц!ент, який показуе у сгальки разХв довжика 1-о! дглянки б1льша за.одиницю.
1мов!рнхсть-крихкого руйнування зразка тоещинои Ь при втемноыу рОёЕИТКУ ТрИЩИНИ в1д довхшш 1 до довжини 1+д1 ВИЗ-КйЧагТЬСЯ Р1ЕНЯНКЛМ: - *
ф 4-
(Р) о+А Р '
|де Кп!(х 1 - К1Н вгд максимального навантаження у
цикл1 Р^ В1Дпоб1дно при доежин! тр!щини 1 1 1+д1.
В Целому, ЯК ВИДНО 13 р!ВНЯНЬ (24)-(26), ДЛЯ 1МОВ1р-
нсстно! оц!нки ЕМ потр1бно визначення параметров К„,пир , Кс^я , ¡до можуть бути визначен1 чисто статистичними методами, серед яких основними б метод максимально! правдоподИЗ-ност1 1 метод центральних моментов. Однак щ метода потребуют складного математичного апарату 1 великого масиву ексне-риментальних даних, шр стримуе !х використання у широкой он-женерюй практиц!. Основною особлив1стю 1мов1рностного гид-ходу роботи е надання.параметру положения змЮТу вели-чини , яка, як було показано в роэдШ 5, в мШмальною серед ус!х оншихексперименгально визначених величин критич-них К1Н, а таксж найб!льш неаалежною в1д умов 1 режгапв на-вантаження. За використання величина К^' як параметра положения говорить також той факт, щр П чисельне значения добре сповпадаз эо значениями параметров положения, визначених статистичними метода».«! для р1зних сталей. Шсля визначення !<{п[д э екоперименту як величину К|г параметри К„ 1 т^ до-сить просто визначаоться методом лШйно! регресп.
Запропонований 1мов1рностний подх1д було гикористано стоссвно сталей 15Х2ЬЗА(Ш) 1 15Х2№.©А(П). Як було вста-вовлено, значения ВР для великогайаритния зразк1в (1=150 мм) обох сталей добре прогноэуеться за допомогсю цього п1дходу, виходячи з результат!в випробувань машх аразк1в (1=25 ш).
Розроблена модель прогнозування швидкост1 РВТ в ураху-ванням впливу .розм1р1в тола (опооередкованого через вплив
НДС) грунтуеться на встановлешй експериментально 1нвар1ант-ноот1 до роэм1р1в зразк!в 1 асиметрП цикла параметр!в В* 1 £ рхвняння (5), де величина визначалась безпосереднхм вим!-ром, в такому способ! визначення величини м!ститьоя одно-часно ^головна перевага, ! головний недол1к залежност! (5). Головна перевага е в тому, шр для визначення Ь* 1 5 можуть. використовуватись будь-яга найб1льш зручн1 для випробувань зразки, остльки немае звичних втог до размер¿в зразк!в ! кемае необу.1дноот1 знати в!дпов!дн! тарировки , (К-тарировки, Л-тарироЕки) ! приклэдене навантаження. Дост?атньо лише ф!к-сувати швидк1сть РВТ ! вим1рювати величину , що в!дпов!дав Ц1Й швидкост1. Головний недол1к полагав в тому, що при переход! до констругацйного елементу виникав проблема, в яким чисельним значениям силового (КШ) або енергетичного (,1-!н-теграл) параметра пов'язувати конкретне значения д5, шр вра-ховув як ефект розкйру т1ла, так ! ефект цикл1чност! пр'уж-но-пластичного деформування у вершин! тр!щини. В гагалъному, випадку ця проблема може бути в наш чао принципово вир!шена за допомогою чисельних метод!в ршення трим1рних цишцчних пружно-пластичних задач. Однак .це пов'язано з величезними техшчниш труднощами та затратши, ! навряд чи досяжно у широк1й Хнженернгй практиц!.
В ц!й робот! запропоновано наблихене ршення дано! задач! з припустимою для практики точнЮтю, яке базуеться на таких основних припущеннях, як! ран!ше Шдтверджувались в !нших роботах:- 1 - величина л§ 1 величина пов'язан! м!ж • собою залежн!стю типу Раиса-Джонсона л£ = Сд8/г, де С -константа матер!алу; 2 - зона предруйнування у вершин! тр!-щини апрокств^уеться рядом м!кроэразк!в,- поперечний перер!з яких в!дпов!даб рогмхру характерного структурного елементу..
- 33 -
3 - перший акт втомного'руйнування вхдбуваеться у найб-
лижчому до вершили тращини зразку, до накопичив максимальне
цошкодження; 4 - НДС в межах мшразразку рхвномхрне i компо-)
ненти його тензора напружень i деформавдй в1дпов1дають точ-4i, що лежить на границ! мгж м1крозразками; 5 - матер1ад в цишачно стабхльним; 6 - д1аграма деформування в1дпов!дав траноляц1иному лШйному закону зм1цнення; 7 - при цикличному навантаженнх залишаеться справедливою залежистъ (10), а такси мае м!сце заледнхсть - дб^С^; 8 - в ' прул-
но-плзстичнш областг може ■ бути прийняте сп1вв!дношення ~ о,6, а для визначення сп1вв1дношення 6^/G^ прийма-
еться допущения про шхтйнЮть ствв^ношення £¿7 £., i кого
t .
piBHicTb спхвв1дношенню в прумнш область
Допущения 112 дають можлив1сть перейти вз.д залежностх (Б) до залежност1
ШdN -- &"(д £L) ; ' (27]
де параметр IL такий же, що i в залежност1 (5), а параметр Ь" визначаеться is сп!вв1дношення параметр1в В' , jx , С, Xt.
Величина д&-, що в1дпов1дав прикладеному силовому (KIH), чи енергеитчному Оштеграл) параметру i враховуе дплив НДС, визначаеться, грунтуючись на допущениях 3-8, теорем! про розвантаженна, принцип! MasiHra, умов пластичности Хубера-Шзеса для лШйного транслящйного зм!цнення. При цьому враховувться також притупления.втомно! тргщини в KiHui нульового налiEциклу.
Остаточно мабмо таке р!вняння для визначення aZi
Цх]1]/ьу Га^/г) # S' CEE' . ' * * »
дес^е*- вЛдношення циклично! та статично! меж плинност!-, яке ьизначаетьса в ходЛ отримання ршення для у я /2> ЕРВТ у к!нц1 нульового нап!вциклу, що визначаеться через значения за допомогою эалежност1 Райса-Джонсона.
Поставивши в (27) значения д£с , мавмо р1вняння для опису швидкост! РВГ в залежностх в!д К1Н
М-;
чад
(29)
або в залежностх в1д J-iнтerpaлy
Хс + Р/2. V ЧЩЩ
(30)
Як виходитъ Лв залежностей (29) 1 (30), вплив. НДС при втомному рукнуваннЛ такой, як Л крихкому та в'язкому руйну-взннях, врадовуеться за допомогою параметру^; _
сС-ем// м/цш
10
10
10
-7
:8
ю
АГ9
о А -150/1/* о' -п г 0 • -Я г 0,15 л -к -.о^с 4/ ОАО-Ь:25мМ 9 Л о- Ц: О » Л г 0,75"
С вдЛ
Р "л о^К о о/о с и
а 0
л* тгмФА (I)
о.ооз
0.0?
о.ое
&Ш
ш
1/сЛ+ Т^угГ Г Ъ&Щ ].
Рис.4 Поданкя екопериментальних. . даних .про шввдкготь'РВТ. а вразках.рйзно! товвдани за допомогою залежност!.'(30).'- : ,
Р1вняння (30) було використане для опису швидкост! РВТ в зразкач р1зно! товщини ¿а старей 15Х£МФА(1) 1 15Х£МФА(1) при р1зн1й асиметрп циклу, Як видно з рис.4, залемйсть (30) так сада, як 1 залежнЮть (5), що лежить у П основ!, с 1нвар1антна до розм1р1в аразк1в та асиметрп циклу.'
В сьемому розд!л! подан1 результат« експериме таль него досл1дження попереднього пластичного деформування (попе-реднього "теплого" навантаження (ПТН)) на ВР зразк.1в р!гних розм1р1в 1 на !х основ1 роароблена модель прогноаування БР п1сля ПТН з урахуванням ЕМ.
ВстаноЕлено, що ПТН може приводити до суттевого а61;ш-таекня ВР уехх доелдоених матер!шиЕ. При цьому статична ЕР може зб1льшуватись до 2 раз, а цпкШчна - до 4 раз, ягсдо ос-танню зр1внювати з величиною К^ . При цьому ефект ПТН мая м!сце як для довгих кр1зних Тр!ЩИН, так 1 для коротких по-верхневих, тр1щин, що дуже важливо а практично! точки зору, тому що оаме остати найб1льш характерна для конструвд1йних елементхв, в тетлу -числ1 1 для корпусу атомного реактора.
Найб1льш сильно ефект ПТН проявляешься з!дкосно наимен-шо! э досл1джених температур (293 К) 1 зменшуеться з ростом температуря до свого практичного зникнення при певтй температур!; що залежить в1д матер!алу та р1вня ПТН. Встановлено,
• що ефект ПТН мае мЮце в температурному диапазон!, в якому
Р „Р р Р
виконувться умова < , де £-птй 1 - бхдпсвхдно
пластична деформац!я при ПТН 1 пластична деформзц1я перед к!нцевим руйнунанням материалу у вшидному стан! (без ПТН).
р р
Величина та визначаються з ргвняння (21).
Встановлено, що для вс!х доел!давних матер1ал1в опти-■ мальним р!внем ПТН е 0,75.. .0,8, де КП1Й -
К1Н при ПТН, Кц (Ттц ) - ВР при температур! ПТН. При менее-
mv piBHi ПТН Е1дбуЕаеться хнтенсивне зниження ПТН, при 6iлитому - pisKo пёдвищуеться iMOBipHicTb повного руйнування при ПТН, тому що Кптн входить у смугу розкиду Ktt (TnTrt ). Вста-новлено, що оптшальн! температурно-силовё резкими ПТН запе-жать вёд материалу та розмёрёв еразкёв. Р1зниця в оптималь-них режимах ПТН для матерёапёв (основний метал i зварний шов), що вдуть на виготовлення одного'типу корпусу реактора, вимагав, щоб ПТН проводилось або по режимах, якё б прийнят-ними одночасно для двох мзтерёалёв, або по технолог!I, що ззбезпечуе окреме ПТН кожного з цих матер1ал1в. В межах uis! роботи розроблено cnoci6 практично! peanisanl'i методу ПТН, • який в1дпов1дав вказаним вице вимогам.
Встановлено, що для дослёджених матерхатив основними факторами, що обумовлюють позитивней ефект ПТН, в як зм!на геометри (затупления) .вершини вих1дно1 трёщини, так 1 пхд-вшдення критичного напруження в зонё "процесу", яре контро-люе старт трёщини по механёему сколу. Грунтуючись на вста-новлених механизмах ПТН розроблено ф1аико-механ1чну модель прогнозувзння BP шсля ПТН в урачуванням впливу НДС. При .цъ-ому запежшсть б"с в!д врачовувалась за допомогою piB-няння (1), а для урахування затупления вершини тр1щини i викликано! ш змхни розпод!лу використовувалось рёвняння
• (за - (Кx/v*sr(* 4//а))[л 4 щ^щ] > (3D
де р а /2. Для прогнозуЕзння залишково! ВРБТ п!сля ПТН ■ анал!вуваяись дёаграми "Р- " при ПТН та наступному роз-Еантаженн!, якг в загальному вшадку можуть бути розподёлен! на три д1лякки - I, И, 111. На д1ляшц I, в силу хоча i мало!, але всеж-таки в!дм!нност! в!д нуля рад1уса ьершини ре-ачьно! вкидко! трхщшш, буде мати пружне розкриття вершини Tpiuy-smi i л!н!йка галежн!оть м1ж приростом aF i приростом Л.
Тому, якщр К,,,, не пере01льшуе KIH, який вХдповхдзе крайн1й-точд! д1лянки I, то затупления тр!.щни не буде. На д1лянщ
И, щр в!дпов!даб умовам маломасштабно! плинностх, величина пропорц!йна дра. На д!лянщ III, що в1дпов1дав умовам ве-ликомасштабно! плинност1 величина д8 пропорщина приросту дУ. Роэвантаження з д!лянок II i III приводить до утворення %т . При цьому може мати мхсце як повнЮТю пружне розванта-ження, так i розвантаження з частковою зворотньою теч1ею. Положения д1лянок 1,11,III визначавться властивостями даного Материалу, piBHeM ПТН та НДС, що-обумовлюе стиснення пластично! деформадИ у вершинi трШдани, тобто параметром Ы .
Для Еиэначення ВР п1сля ПТН К^ використовувалась вхдпо-в!дна модель крихкого руйнування, зПдно э якою в pIbhhhhi (31) робилась sMiHa Kj на Kj. , X наХс, р на Sjoa /2, i G^ на Р1шення отриманого рхвняння в1дносно К^ приводить до
г .* А
fe- v и, if SiMLfnA-2mbi ÜiM^ME fC^ I ^ХЬ£Д/ ЗЕтхГ
и
птн
(32)
Використовуючи в р1вняннх (32) р!зн1 вих1дн1 дан!, що
стосурться температури та р1вня ПТН, можна отримати серхю *' . * прогнозубмих характеристик 1 в1дпов1дно вибрати режим ПТН,
який забеэпечуе максимальне тдвищення опору крихкому руйну-ванню. Якщо отримати таку.ж серхю прогнозуемих характеристик для другого матер1алу, наприклад, для мэталу зварного шва, то можна отримати режим ПТН, який буде оптимальний одночасно для двох матер1ал1в. Ягацр в дану модель вводити поперем1нно вихгдн! дан!, що стосуються т!дьки одного з факторов тдви-щення ВР пхсля ПТН, то можна оцхнити конкретней внесок кожного з цих факторов. Якщо в залежноси в1д матер1злу внеском
якого-небудь в фактор1в модна знехтувати через неэначний йо-го вплкв, то розрахунки по модел! вначно спрощуються.
Разроблена модель використовувалась . для прогнозування характеристик ВР пхоля ргзних р1вней ПТН зразкхв товщиною 150 мм з1 зкрихчених сталей 15Х2МФА(Ш) 1 15Х2ГОШ(П), Результата! прогнозування задовхльно в1дпов!дають експеримен-. тальниы даним, . як1 вдлком вмхщуються в област1, що обмежу-^еться 95%-нши дов1рчши Антервалами (рис.б).
Оу
40 60 60 100
Кптн
а '
Рио.б ЗалежнЮть вязкоот! руйнування п1сля ПТН . К
' ¿г
в1д р1вня
ПТН
4 спи
для сталей 15ХШЕА(Ш)-а 1 15Х2КМЗА(П)-б
0СН0ВН1 РЕЗУЛЫАТй РОБОТИ 1. Ка основ! анапэу наявних л1тературних данях показано, що проблема ефекту масштабу (ЕМ) б однавю- э найбхльш скяадних 1 актуальних проблем сучасно! механ1ки руйнування а' вимагав для подальшого пом1тного просування в свобму р!шен-нГЕелнкс! комплексно*. роботи,- в як1й, з одного боку, .було б , гдгйскено гладок® эксперкментальне'дослхдження ршиву розш.--.
р!в вразк!в на характеристики тр1щиностз.йкост1 конструкцш-них сплав1в широкого класу, а, з другого боку, буди б роз-робдеш ыетоди кхлькхсного прогнозування ЕМ при основних видах руйнування матер1ал1В з трщ1нами - крихкому, в'язкому х втомному, як1 дозволяли б при цьому дати ясне ф1зико-меха-н1чяе пояснения суперечливому характеру ЕМ 1 його природ!.
2. Для досягнення поставленних в цхй робот! ц1лей роз-роблено комплекс оригхнальних метод1в 1 методик дослдаень, яка дозволяють вир1шувать так! методичн! задач!: визначати парамет'ри локального руйнування констругацйних сплав!в в д1-ала~он! температур 77...823 К з урахуванням напруженого стану ! попереднього пластичного деформування;• в1значити на аразках рхзно! товщини, включаючи натурну товщину ст!нки корпусу атомного реактора, з р!эною геометр1ею, схемою на-вантаження, довжиною ! формою тр!щини характеристики статично! та циюпчно! вяэкост! руйнування (ВР) в д1апазон! температур 77...823 К; досл1джувати на зразках р!зно!. товщини, ¿ключаючи натурну, законом!рност! стайхльнога та нестаб1ль-ного розвитку втомних тр1щин р!эних форм ! розм1р!в у широкому дхапазон! вм!ни температуря досл1джень (77...823 К) та режим!в одночастотного ! двухчастотного циклхчного наванта-ження;' визначнти на зравках оригхкадьно! конструкцп товщи-но» до 150 мм динам!чну (по зупинц1 тр1щини) ВР;досл!джувати на зразках натурно! товщини з рхзною геометрею!, схемою на-вантаження, довжиною ! формою трхщини вплив попереднього пластичного деформування на тдвищення статично! та цикзпч-но! ВР.
3. Отримано великий обсяг унхкальних експериментальних даних про параметри локального руйнувзння та характеристики тр!щиност1йкост! рхзних конструктйних сплавхв, в тому числ!
- АО -
сталей 15Х2ША i 15XZHMSA та ix вварних в'вднань, HKi вико-риатовуються для виготовлення KopnyciB атомник енергетичнвд 'pearaopiB типу ВВЕР-440 та ВВЕР-1000 i HKi п!данн! р1зним режимам спец1ально1 термообробки, що iMiiye вплив рхэних доз радиащйного опрокпнювання. 3 одного боку, експериментальн1 результата. робота дають основу для узагадьнюючих наукових, висн0вк1в про ЕМ в механщ! руйнування, тому що вони отримэ-Hi при великому набор1 дослхдженних матерхалхв ( «270...1500 Ша); рхзних видах (статичне, цикд!чне 1 дина-м1чне) та схемах (розтяг, згив) иавантаження;- в широкому д1-апазонх зм1ни товпдани зраэк1в (t = 12.5.. .150 мм); довжишг (i./w-0.5.. .0.8), форми (С/2.Д »0.2.. .0.6) i типу (крёзна, по-верхнева) трхщини; в широкому дёапазонх змхни температури досл1джень (То77... 573К); рхзних режимах одночастотного та двочастотного навантаження. 3 другого боку, експериментальнх дан! про . трёщиносПйкхогь корпуохв атомних реакторхв, як! отриманё на зразках натурно! товщини в урахуванням основних конструкцхйних,. технологёчних та експлуатащйних фактор!в, можуть бути безпосередньо викориотован! як службовё характеристики i мають в зв'язку з .цим велике практичне значения.
4. Вотановлено, ¡до для досыпдженйх оплавёв критичне нал- " руження мжросколу е. маночутливш до змхни напруженого стану, якщо температура випробувань достатньо ниэька, щоб доз-волити розвиток пом1тних плзстичних дефо'рмзц!й перед крихким руйнуванням. У противному раэх зб!льиення триосност! напруженого стану. ■ приводить до змёни критичного напружеяня'. мхкрооколу ! даний вплив опосередкований через вшШв'- напруженого стану на попередню плаотичну деформаЩю..
5. QTpiuiaHi екЬпериментадьн! дан! про статичну та ■ цик--лхчну ЕР конструкцё иних спламв широкого класу озГдчать' про"-
складний суперечливий характер ЕМ, який валежить, в першу чергу, в1д д1апаэону змхни товщини зразкгв та ф!зико-меха-нхчних властивостей материалу, в тому числ! i визначених вплиеом хехноло^чних та експлуатащйних факторАв. В щлому, , отриманг данх п!дтверджують в1дзначену в р!ених л!тературних джерелах модлив1оть виявлення трьох р1зних xapaKTepiB залеж-ност! ВР'в1д poaMipiB зраэк1в (BP може зб1льшуватись, змен-шуватись i аалишатись незмхнною 3i збйиьшенням poaMipiB BpaaKiB), прогнозування 1 пояснения яких в межая запропоно-ваних ран!ше п1дход1в не уявляетьоя можливим.
. б.Встановлено, що вплив poaMipiв зразк!в s складним i 'суперечливим не тйгьки на характеристики в'язкостз. руйнування, але й на законом1рност1 розвитку втомних тр!щин(РВТ).
Для високоШцних • зкрихчених сплав1в типу сталг 1бХ2ША(П>, втомне руйнування яких в1дбувавться в умовах плоско! деформацП в усьому диапазон! BMimi товщини зразк1в i KIH, ЕМ не виявляеться, i швидк1сть РВТ однозначно визна-чаеться значениям.прикладенога KIH. Для мало- i середнъомщ-. них сплавав типу сталей 08X1ÖH10T i 15X2MIA(I), втомне руйнування яких супроводкубться роавитком значних пластичних деформац1й, що валежать в!д poaMipiB вразка, останн! виявля-ють неоднозначний вплив на законом1рност1 РВТ в усьому дда-■ ■ nasoHi sMiHii KIH в1д Ki(v до К^; характер цього вшщву визна-чавться реальним напружено-деформованш станом (НДС) у вершин! трщнни, валежним як в1д розШрхв spasKiB, так i вгд . залишкових деформащй i напружень, обумовлених цшспчнЮтю пружно-пластичного деформування i технолог 1чними факторами.
Режим цикличного навантаження (асиметргя цикл-/, ДЕСчао-тотнЮть) в ц!лому не змгккють характер впливу рсзм:р1в зразк1Е на законсм1рнсст1 FBT за еинятком 61ляпсссгсео1 об-
ласт1, де розвиток btomho'í тр1щини в еначн1й Mipi. визнача-вться процесом окоидоутворення, що эалежить в!д товщини зразкЛв та режимгв циклгчного навантаження i приводить до суттевого пз-дсилення ефекту закриття btomho'í тр!щини i в1д-повз.дному зниженню ефективного KIH.
7. Вотановлено, що для дослхджених оплав!в, hkí1преде-. тавляють за сво!ми механхчнши влаотивоотями широкий клао
конотрукцхйних сплав1в, швидк!сть.РВТ як в пружн!й, так i в
■' - j л t
пружно-пластичнш облает! однозначно контролюбться. - величиг
ною "розкриття вершини тр!щини, що виэначена безпооереднхм
bhmípom i воображав реальний НДС "у вершин! TpimiKffi в ураху-'
ванням poaMipiB i геометр!i spasKiB, довжини i форми тр!щи-
ни, цикл1чноотi пружно-пластичного деформування. При цьому
залежн1сть шввдкоот1 РВТ в!д розмаху величини -газкриття вер. *
шини трхщини íHBapiaHTHa не т!льки до вказаних фактор!в, але й до асиметрп циклу навантаження.
8. -При неотаб!льному (отрибкопод!бному) роэвитку втом- -них тр!щин у високомхцних зкрихчених сталях розм1ри i гео-метр!я ераэк!в, довжина í форма тргщини, асиметр!я циклу-.на- " вантаження не вплйвають на критичн! KIH, довжину • дОянки ■ стаб!льного зростання ^р!щини ! розм!р крихкого отрибка Tpi-1: щини, який контролюеться зоною цикл!чного поикодження ма-
Tepiaay у вершин! трхщини. При цьому розмхр.само"! еони ,
*
цикл!чного пошкодтення, виеначавться' максимальним KIH у цикл1, а число цикл!в навантаження, необх!дне для цикличного' пошкодження зони, - його амшйтудою.
9. Розроблена методолоПя прогнозування ЕМ 'для коне- .: трукшйних сплав!в широкого класу, -основана як на детерм1-Hi4HOi.ii'/ так i i мое i рнбетному л1даодах до проблеми ЕМ i ура- ' хуваннь гв'ягку Шх ЕР., розгами ила, НДС, параметрами ло- ,,
кального руйнування, стисненням пластично! деформацН, ста-тистичною природою ВР. В межах методологи введено параметр НДС який б явною функщею во1х трьох головних нормаль'них напружень у вон! передруйнування у вершин! тр!пщни ! дозволяв талькЮно ураховувати вплив даного НДС на розвиток пластично! деформац!!, шр.; передув основним видам руйнування ма-тер!алу а тр!щинок> - в-язкому,. крихкому ! втомному; розроб-лен1 в!дпоб!дн! модел1 прогнозування характеристик ВР при в'язкому, крихкому ! втомному руйнуванн! з урахуванням впли-ву розм1р!в т!лз як опосередкованого через зм!ну НДС.
10. В!дпов!дно до розроблено! модел! в'язкого руйнування, яка грунтуеться на ф1зико-механ!чн!й модел! руйнування, що контролзовться досягненням пластичною деформащею у вершин! тр1щини ь[ критичного значения припускавться, що як сала величина- яка передув старту тр1щини по ыехатзму коалесденц!! пор, так ! критична деформащя ^ е функц!! кснкретних параметров НДС, а с&че: величина б? в функция параметру ге , а критична деформащя в функц! я триосност! напруженсго стану При цьому характер ЕМ. (зростання
або зниження ВР з1 зб!льшенням розм!р1в т1ла) буде залежати
в1д ф!зико-механ!чних властивостей матер1алу, що Еизначають р
чутливють величин 1 ^ в1дпов1дно до ЗМ1НИ параметров ! <Г„ /<3-, , яка викликана вмхнсю рсгм1р!в т1ла.
Розроблена модель мае дв! модиф!каци, одна з яких дозволяв прогнозуЕати ВР великогабаритних т1л в ревулма?!ь випробувань: т!льки малих цил1ндричних зразк1в (гладеньких та з концентратором), друга - з результате випробувань цшинд-ричних зразк!в без тр1щини ! малих зразк1ь з трШшсю..
: ' 11.- В межах затальноГ методолсг,П розроблена модель крихкого руйнуЕання з урахузанням розм!р!в т!лз, грунту-
- -
вться- на ф!зико-механ1чн1й модел! руй'нування, якэ контродю-еться критичним напруженням сколу, аалежним, в овою чергу, в!д попередньо'1 пластично! деформацП, а також на припущен-н1, що зм!на розмхрхв т1ла впливае на ВР в т'1й м1р1, в як1й впливае викликана нею зм1на НДС, щр оц1нювться параметром ае, на пластичну деформац1ю перед крихким руйнуванням сколом.
Модель дозволяв прогновувати вплив напруженого стану йа температурно-силов1 параметри крихко-в'язкого переходу, ви-ходячи 1з умови, щр перех1д в1д старту тр!щини по механ!вму сколу.до старту тр!щини по механ1зму коалесценц!I пор в1дбу-ваетьоя тод1, коли вперше пластична деформац!я у ■ вершин!* трхщини, що е функц1я температури, К1Н 1 параметра досягав величини критично! деформацП ^, яка в функц1я 6^ /61, рант, н1ж нормальне напруження ^ досягав критичного напруження м1кросколу Сс. В1дповхдно до дано! модел1 ,зб1льшвння товщини зразку може в одних випадках приводити Ильки до эоуву температури крихко-в'язкого переходу, а в .других -1 до зсуву температури крихко-в'язкого переходу, 1 до знй-женшр критичного К1Н, при якому цей перех!д в1дбувабться,
12. Одержав новий розвиток 1мов1ростний п!дх!д до прог-нозування ЕМ для випадк1в крихкого руйнування, що грунтуешься на трипараметричному розпод1л1 Вейбулла, в1дм1нною особ-ливхстю якого в визначення одного з параметр1в функц!! роз-подхлу (параметра' положения КСраа ) не.загальноприйнятими статистичними методами, а безпосередн1м експериментом, ¡до значно зменыпуе вимоги до об'ему виборки 1 зпрошуб матема-тичний апзрзт. При цьому параметру К1п1п в!дповхдав величина : критичного К1Н при першому нестаб1льному стрибку втомно! трхщини К^ , яка е а реэульзат!в великого об'вму .експеримен- : тальних ианихм!н1мальнсю, х/наШлып 4нвар!антн6ю серед усхх.
iramix экспериментально вивнзчених величин критичних KIH.
13. Виходячи э експериментально встановлено! для конс-трукщйних сплав1в широкого кдаеу iHBapiaHTHOCTi до poaMipiB зразклв i асиметрП циклу залежност1 швидкост! РВТ е1д роз-маху розкриття вершини тр1щини та наближеного р!шення три-MipHoi цикИчно! задач1 отримано р1вняння для опису швидкос-Ti РВТ, яке дозволяв прогнозувати швидкЮть РВТ в залежност1 в!д силового (KIH) чи енергетичного (J - хнтеграл) парамет-piB навантаження з урахуванням реального НДС у вершин! втемно! трхщини, обумовленого такими факторами як розм!ри т1ла i цикл1чнЮть пружно-пластичного деформування. При цьому sei константи ,i лараметри, як1 входять у структуру рхвняння i необх1дн1 для врахування вказаних фактор1в, можуть бути от-риман! з результат1в втомних випробувань малих лабораторних зразк1в i за допомогою 1снуючих р!шень стзтичних задач.
14; Естановлено,. що попередне "тепле" навантаження (ПТН) матер!ал!в з трЛщиною при температур!, яка вица за !х тешературу крихко-в'яакого переходу, в ефективним методом п!двищення опору крихкого руйнування великогабаритних т1л ia цих MaTepianiB i може бути рекомендовано для практично! реа-л!зац1! стосовно KopnyciB атомних реактор1в i iHDMx BiflnoBi-дальних конструкц1й, раптове крихке руйнування яких недопус-тшо як при нормальней експдуатацП, так i при авар!йних си-■ туащях. При цьому оптимальний текотературно-сшювкй режим ПТН визначаеться як властивостями даного матер!алу, так i його тоеш.инсю, . яка контролюе хнтенсивнхсть пластичного деформування в процес1 ПТН.
15. Виходячи з установлении механ!гм!в ефекту ПТН, роз-роблено ф!зико~механ1чну модель прогнозування ВР п1сля ПТН з урахуванням впливу НДС у Ееридай трАщини при ПТН. Модель
- . -
доевсляе з результатов випробувань малих зразкёв прогнозува-ти BP великогабаритних riл, тдданих процесу ПТН з ззданими температурно-сшювими режимами. При цьому найбгльш оптималь-нi режими ПТН також можуть бути визначеш за допомогою дано! моделё в тему числ! i для к!лькох матер!ал!в, склздаючих конструкщю i одночаоно пхдданих процесу ПТН.
16. Розроблений í отршлав визнання в эащкавлених ор-ган1зац1ях ориПнальюш метод практично! реал!зац!! ПТН, який виключае недопустиме перевантаження усього в1дпов1даль-наго едементу типу корпуса атомного енергетичного реактора/
Основн! публ!кацП за матер!адами дисерт'ацйшо! робота
1. Влияние размеров образцов на трещиностойкость корпусных теплоустойчивых сталей / В.Т.Трощенко, В.В.Покровский, В.Г. Каплуненко и др.//Пробл. прочности.-1932.- 1110,- С. 3-11.
2. Влияние ассимметрии цикла кагружения на трещиностойкость конструкционных сплавов /П.В.Ясннй, В.В.Покровский, В.Г.Кал-луненко и др. //Пробл,прочности. - 1982. -Nil. - С.29-34.
3. Влияние масштаба и режимов циклического нагружения на характеристики трещиностойкости -теплоустойчивых сталей / Б.В.Покровский, В.Г.Каплуненко, В.Т.Тимофеев, В.А.Игнзтов // Prcc. 7th Colloq. Mech. Fatigue metals, Mishkolo,1983. -1983. - Vol.2. - P. 10-3-119.
4. В.Г.Каплуненко Методика исследования трещиностойкости конструкционной стали в момент старта и остановки трещин //Пробл.прочности. - 1984. - N10. - С.59-63.
5. Трещиностойкость металла ШЕОв^.сварных соединений из стали. 15Х2МЗА' реальных толщин /В.В.Покровский, Б.Г.Каплуненко, Б.Т.'Тимофеев,' . Т. А.Черненко ; //Вопросы судостроения. Сер.свзркл. ' ■-'Еыл. .39. -'1985. - С. 27-33. ■ "'. ; --
6. Методика исследования закономерностей нестабильного развития трещин при циклическом нагружении с использованием явления акустической эмиссии /В.Т.Трощенко, В.А.Стрж-шло, В.Г.
I
Каплуненко и др. //Пробл.прочности.- 1985. - N12. - С.30-33.
7. В.Т.Трощенко, В.В.Покровский, В.Г.Кайлуненко Влияние размеров образцов на характеристики циклической трещиностойкос-.ти. теплоустойчивых сталей. Сообщ. 1 //Пробл. прочности. -1986. - N4. - С.3-9.
8. В.Т.Трощенко, В.В.Покровский, В.Г.Каплуненко Влияние размеров образцов на характеристики циклической трещиностойкос-ти теплоустойчивых стзлёй. Сообщ. Z //Пробл.прочности. -19S5. - N3. С.13-13.
9. В.В.Покровский, В.Г.каплуненко, Т.Н.Матченко Расчет коэффициента интенсивности напряжений для металла сварного л;ва с криволинейным фронтом трещины //В сб.: Конструкционная прочность и механика разрушения- сварных соединений. - Ленинград, 1933. - С.25-29.
Ю.Использование эффекта АЭ для исследования закономерностей нестабильного . развития трещин при циклическом нагружешш /В.Т.Трощенко, В.А.Стрииало, В.Г.Каплуненко и др. //Диагностика и прогнозирование разрушения оварных конструкций. -« • *
1986. - N3. - С.47-49. '
11.Определение коэффициента интенсивности напряжений для компактного образца о криволинейной трещиной при трехосном напряженно-деформированном состоянии /A.C.Сахаров, ■ Е.В.Покровский, В.Г.Каплуненко, Т.Н.Матченко //Пробл.прочности. -1986.' - N11. - С.72-76.
12.Влияние размеров образцов и ассимыетрии цикла на ' закономерности нестабильного (скачками) развития трещин при циклическом нагружении 7В. Т. Трощенко, В.В.Покровский, -В.Г.Каллу-
ненко, Б.Т.Тимофеев /Пробл.прочности. -1987,- N3.- С.8-12.
13.Влияние ассимметрии цикла нагружения на характеристики трещиностойкости теплоустойчивых сталей /В.В.Покровский, Б.Г.Каплуненко, Ю.И.Звездин, Е.Г.Тимофеев //Пробл.прочности. - 1987. ' - НИ. - С.8-13.
14.Влияние температуры на характеристики трещиностойкости. стали разного уровня прочности /В.Т.Трощенко, П.В.Ясний, Б.Г.Каплуненко и др. //Пробл.прочности.- 1988.-.N9.- С.8-13. 15.Особенности развития трещин в материалах сварных соединений больших сечений //В.В.Покровский, В.Г.Каплуненко,В.В.За-харченко и др. //Пробл.прочности. - 1989. - N5. - С.3-11.'
16.Трещиностойкость крупногабаритных сварных соединений из сталей 15Х2НМФА и 15Х2МФА /В.В.Покровский, Б.Г.Каплуненко, Г.П.Карзов и др. //В сб.: Современные способы обеспечения надежности и . прочности сварных конструкций. -. Ленинград -
1989. - С.11-17.
17.The effect of metallurgical factors on crack resistance of pressure vessel materials /V.T.Troshchenko, V.V.Pok-rovsky, V.S.Kaplunenko et al. //Proc. 10th Int. Conf. on Structural Mechanics in Reactor Technology. Anaheim, California, USA,. 1939. - 1989. - G.09.
18.Б.Г.Каплуненко, Т.Н.Матченко 0 форме фронта усталостной трещины //Пробл.прочности. - 1989. - N8. -. С.18-23.
19.В.В.Покровский, Б.Г.Каплуненко, Ю.С.Скоренко Влияние размеров образцов и режимов циклического нагружения на циклическую трещцностойкость стали 15X2MSA //Пробл.прочности. -
1990. - N11.' - С. 27-32. ■
20.Ultimate state substantion and methods of the life extension for. PWR pressure vessel /Y.T.Troshchenko, V.V.Fok-rovsky, v.a.Kaplunenko et al.//Proc.\ 11th Int, Ccnf. on
- Vi -
Structural Mechanics in Reactor Technology. Tokyo, Japan, 1939 - 1989. - 0.0316 - p.71-76.
21.Влияние масштаба на трещиностойкость корпусных материален в области вявко-хрупкого перехода /В.В.Покровский, В.Г.Кап-дунеяко, Б.Т.ТимЬфеев, Т,А.Чернаенко //В сб.,- Механика рай-рушения и прочность сварнщ соединений и конструкций - Ленинград. - 1991, - С.45-50.
28.Оценка трещиноотойкооти стали 16X2KCDA в больших сечвннял по результатам испытаний малых образцов /В.П.Науменко, В.А.Ракоьский, Г.О.Волков, В.Г.Каплуненко //Пробя,прочности, - 1991. - Н6. - 0,23-28,
23.V.T.Troshohenko, V.V.Pokrovsky, V,B.Kaplunenka The effect of metallurgical factors on crack resistance of pressure-vessel materials //Huolear Engin^eriring end Desigh. 1992. - 135 - P.225-237.
24.Теплая опреосовка - способ повышения сопротивления хрупко^ разрушении и увеличения радиационного ресурса корпусов ВВЗР / В.Т.Трощенко, В.В,Покровохий, В.Г.Каплуненко и др.//В сб. трудов И {Дазздународной научно-технической конференции "Проблемы материаловедения при изготовлении и зксплуа!ации ASC". Санкт-Петербург. 1992. - 0.227-251.
25.A promising methods for enhancing resistance of pressure vessels to brittle fracture ■/V.V.Pokrovsky, V.T.Trosh-chenko, y.a.Kaplunenko et al.//Int. h Proa. Yes. arid Piping:. - 1994. - 58 - P.9-24.
26.A.o. 1045063 СССР. Призматический образец дгя спределеаил зябкости разрушения материала /В.Т Лроаднка, В.В.Покровский, В.Г.Каплуненко и др. //ВЛ(, - 1283. - N38..
27.А,с, 1133542 СССР. Способ регистрации развития треции а материалах /В.В.Пскровскай, 8. Т.Трощенко, В.Г.Кл&зунс-ако i:
др. //Б.И. - 1985. - М1.
28.А.с. 1747393 СССР. Образец для испытаний на трещиностой-кость / В.В.Покровский, В.Г.Каплуненко, Н.Э.Назаренко //Б.И. - 1992. - N26.
29.А.с. 1748055 СССР. Установка для испытания на трещинос-тойкость плоских образцов о концентратором //В.В.Покровский, В.Г.Каплуненко //Б.И. - 1992. -N25.
30.В.В.Покровский, В.Г.Каплуненко, Ю.С.Скоренко Способ определения порогового коэффициента интенсивности напряжений // Положительное решение по заявке на изобретение N4843205/28.
31.Способ испытания материалов на трещиностойкость. В.Т.Тро- ' щенко, В.В.Покровский, В.Г.Каплуненко, П.П.Ворошко //Положительное решение по заявке на изобретение N49444492/28/048484.
32.Патент СССР и Украины. Способ повышения стойкости элементов конструкций к распространению трещин /В.Т.Трощенко, В.Е.Покровский, В.Г.Каплуненко и др.
33.Предельное состояние металлов с трещинами при циклическом нагружении. Модель и методы определения вязкости разрушения конструкционных сплавов при циклическом нагружении /В.Т.Трощенко, В.В.Покровский, П.В.Яоний, В.Г.Каплуненко //АН Украины, Ин-т пробл.прочности. Препринт, Киев, 1988. - 4&с.
34.Предельное состояние металлов с. трещинами при циклическом нагружении. Прогнозирование долговечности о учетом стадии нестабильного раэьития усталостных трещин /В.Т.Трощенко, В.В.ПокроЕСкий, П.В.Ясний, В.Г.Каплуненко //АН Украины, Ин-т. пробл.прочности. Препринт, Киев,- 1988. - 30с.
Каплуненко В.Г.Прогновирование характеристик трещиностойкос-ти теплоустойчивых сталей о учетом влияния равМеров образцов. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических 'наук по специальности 01.02.04- механика деформируемоготвер-дого тела, Мн-т проблем прочности HAH Украины,Киев,1994. Защищается Бб научных работ , содержащк результаты исследований влияния размеров тела на трещиностойкость конструкционных сплавов. Установлено существенное влияние размеров тела на характеристики статической и циклической трещиностой-кости. Разработана научная методология прогнозирования трещин -¡стойкости сплавов о учетом влияния, размеров тела. Результаты работы используются в нормативных документах по проектированию и эксплуатации корпусов атомных реакторов. Kaplunenko V.G. Prediction of Fracture Toughness Characteristics for Heat-Resistant Steels Considering the Specimen Size Effect.
Dissertation for a Doctor of Engineering' Science .Degree in the speciality ,01.02.04 - Mechanics of a Deformable Solid, Institute for Problems of Strength of the National Academy of Sciences of Ukraine, Kiev, 1994.
56 scintific works are being defended, which involve
investigations of the influence of a body size on the
fracture toughness of steels. It has been found that the
dimensions of, a body can affect appreciably the fracture
toughness. Scientific methodology has been developed for
prediction of fracture toughness of steels with the account
taken of the'body size effect. The results of the work have
been used irv the codes and standards on designing and
operation of nuclear reactor vessels.
Kj3040Bi слова: t
в'язкЮть руйкувакня, TpiJSHHocTiüKicn,ефект rsiy.
h
Пот, в пеиа» 27. J.O. 94. ¡Форма» 60 84/а6 Бумаге офсета» . Vcrç. веч. пксгов 3,29 Тир. аООэкз. Зек. j.3A7,
Учвсгок рагвпрингноб пвюги НПП АНУ
2520л.}, Vi, Т11МЕРЯЗЕВСКАЙ, 2
