Пространственное моделирование процессов тепломассообмена в водоиспарительных воздухоохладителях

Высоцкая, Жанна Владимировна

Пространственное моделирование процессов тепломассообмена в водоиспарительных воздухоохладителях тема автореферата и диссертации по физике, 01.04.14 ВАК РФ

Высоцкая, Жанна Владимировна АВТОР

кандидата технических наук УЧЕНАЯ СТЕПЕНЬ

Воронеж МЕСТО ЗАЩИТЫ

2007 ГОД ЗАЩИТЫ

01.04.14 КОД ВАК РФ

Диссертация по физике на тему «Пространственное моделирование процессов тепломассообмена в водоиспарительных воздухоохладителях»

Автореферат диссертации на тему "Пространственное моделирование процессов тепломассообмена в водоиспарительных воздухоохладителях"

На правах рукописи

ВЫСОЦКАЯ Жанна Владимировна

ПРОСТРАНСТВЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОМАССООБМЕНА В ВОДОИСПАРИТЕЛЬНЫХ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯХ

Специальность 01.04.14 - Теплофизика и теоретическая теплотехника

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Воронеж-2007

003053308

Работа выполнена в Воронежском государственном аграрном университете имени К.Д. Глинки

Научный руководитель доктор технических наук,

профессор

Шацкий Владимир Павлович

Официальные оппоненты: доктор физико-математических наук,

профессор

Батаронов Игорь Леонидович;

Защита состоится 22 февраля 2007 г. в 12 часов в конференц-зале на заседании диссертационного совета Д 212.037.05 Воронежского государственного технического университета по адресу: 394026, г. Воронеж, Московский просп., 14.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Воронежского государственного технического университета.

Автореферат разослан «_» января 2007 г.

кандидат технических наук Журавец Игорь Борисович

Ведущая организация Воронежская государственная

технологическая академия

Ученый секретарь диссертационного совета

Бараков А.В.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. На сегодняшний день потенциал водоиспари-тельного охлаждения использован не достаточно полно. Широкому внедрению охладителей этого типа должно предшествовать тщательное теоретическое и экспериментальное изучение протекающих в них процессов. В настоящее время построены и реализованы двумерные математические модели процессов тепломасообмена в каналах испарительных насадок охладителей прямого и косвенного принципа действия. На опытных образцах произведены необходимые эксперименты, которые подтвердили адекватность моделей реальным процессам. Однако построенные модели, являясь плоскими, не учитывают влияние третьей (вертикальной) составляющей. В случае, когда высота и ширина каналов соизмеримы, это влияние существенно, что подтверждается соответствующими экспериментами. Таким образом, является актуальной задача пространственного моделирования теплообменных процессов в каналах испарительных насадок.

Диссертация выполнялась в соответствии с планом научных работ Воронежского государственного аграрного университета по теме «Построение и численная реализация новых математических моделей технологических и производственных процессов в АПК» (№ госрегистрации 01.200.1 003987).

Цель работы. Теоретическое исследование процессов тепломассообмена в водоиспарительных воздухоохладителях на основе пространственного моделирования и разработка методик выбора геометрических параметров теплообменных насадок по критерию холодопроизводительности.

Задачи исследования:

- анализ существующих подходов при математическом моделировании работы водоиспарительных воздухоохладителей;

- построение пространственных математических моделей процессов тепломассообмена в каналах испарительных насадок охладителей прямого и косвенного принципа действия;

- численное решение уравнений моделей, проведение вычислительных экспериментов;

- разработка и реализация методик определения оптимальных по холодопроизводительности значений геометрических параметров теплообменных насадок на основании совместного решения моделей тепломассообмена и аэродинамических сопротивлений воздуховодных трактов.

Методы исследований. Теоретические и практические разработки,

представленные в диссертации, базируются на применении методов теории тепломассопереноса, дифференциальных уравнений в частных производных, численных методов.

Научная новизна работы.

1. Построены и численно реализованы пространственные математические модели процессов тепломассообмена в каналах насадок водо-испарительных воздухоохладителей прямого и косвенного принципа действия, представляющие собой системы квазилинейных дифференциальных уравнений в частных производных параболического типа второго порядка относительно температуры и плотности пара.

2. На основании анализа уравнений баланса энергии в каналах косвенных охладителей установлено, что максимум холодопроизводительно-сти достигается при соотношении расходов в основных и вспомогательных каналах 2.0 - 2.2.

3. Разработаны и численно реализованы алгоритмы выбора оптимальных по холодопроизводительности геометрических параметров теплооб-менных насадок охладителей прямого и косвенного принципа действия на основе совместного решения моделей тепломассообмена и аэродинамики воздуховодного тракта.

4. Обосновано отсутствие необходимости достижения максимальной глубины охлаждения при решении задачи максимизации холодопроизводительности. Установлено, что при разных параметрах входного воздуха максимум холодопроизводительности достигается при относительной влажности воздуха на выходе 92 - 94%.

5. Предложен защищенный патентом способ охлаждения герметичного объема установкой косвенного принципа действия, а также численно реализованный алгоритм вычисления температуры внутри этого объема.

Практическая значимость работы. Представляемые математические модели, вычислительные алгоритмы и прикладные программы позволяют осуществлять анализ эффективности работы водоиспарительных воздухоохладителей прямого и косвенного принципа действия. Предлагаемые методики позволяют проектировать установки, наиболее полно использующие потенциал холодопризводительности, заложенный в рациональном подборе геометрических характеристик теплообменных насадок.

Результаты работы в виде алгоритмов и методик расчетов использованы НПФ "МИРАЛ" при проектировании охладителя, содержащего замкнутый контур, о чем имеется соответствующий акт внедрения.

Результаты работы также внедрены в учебный процесс на кафедре

безопасности жизнедеятельности ВГАУ при курсовом и дипломном проектировании по теме "Построение и численная реализация новых математических моделей технологических и производственных процессов в АПК", о чем имеется соответствующий акт внедрения.

Апробация результатов, выполненных по теме диссертации, проводилась: в Воронежском государственном техническом университете на региональном межвузовском семинаре «Моделирование процессов тепло-и массообмена» (1997); на Воронежской весенней математической школе "Понтрягинские чтения": "Современные методы в теории краевых задач" (ВГУ 1998 и 2000); на III Международной конференции "Дифференциальные уравнения и приложения" (С. Петербург, 2000); на IX Международной конференции "Математика. Компьютер. Образование" (Пу-щино, 2001); на VI Международной конференции "Экология и здоровье" (Краснодар, 2001); на ежегодных Международных конференциях ВГАУ (1999-2006).

Публикации. Основные результаты диссертации опубликованы в 11 научных работах, в том числе 1 - в изданиях, рекомендованных ВАК РФ. В работах, опубликованных в соавторстве, лично соискателю принадлежит: [5,6,8,9,10] - разработка математических моделей процессов тепломассообмена при водоиспарительном охлаждении; [1,2,3,4,7] - анализ и обобщение результатов вычислительных экспериментов; [11] — разработка системы воздушного охлаждения герметичного объекта с теплообменником косвенно-испарительного типа.

Структура и объем работы. Материал диссертации изложен на 139 страницах. Диссертация состоит из введения, четырех глав с основными результатами и выводами, общих выводов, библиографического списка, включающего 139 наименований, 3 приложений, содержит 52 рисунка и 4 таблицы.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность выбранной темы диссертации, сформулированы цели и задачи исследования, представлена научная новизна и практическая значимость результатов работы.

В первой главе проводится аналитический обзор литературы по теме диссертации, который показывает, что теоретические исследования теп-лофизических процессов в водоиспарительных воздухоохладителях либо затрагивают некоторую частную сторону, либо основываются на значительных упрощающих предпосылках. Отмечается, что комплексные тео-

ретические и практические исследования стали возможны после создания двумерных моделей теплообменных процессов в охладителях, представляющих собой системы дифференциальных уравнений в частных производных второго порядка. Вместе с тем указывается, что существует класс охладителей, для которых процессы теплообмена такими моделями описываются недостаточно точно.

Вторая глава посвящена вопросам пространственного моделирования процессов тепломассообмена в каналах теплообменных насадок воздухоохладителей водоиспарительного типа.

В качестве критерия эффективности работы охладителей рассматривается холодопроизводительность С?, Вт, которая определяется глубиной охлаждения 0ВХ - 1вьиф°С, где 1ВХ и 1ВЫХ- температуры воздуха на

входе и выходе из охладителя, и расходом воздуха в, м /с :

д = С-р-О-0вх-1вых), (1)

где С - средняя изобарная теплоемкость, Дж/(кг-К°), р - плотность,

кг/м .

В начале главы исследуются уравнения баланса энергии, которые дают ответ на вопрос, до какого наименьшего значения теоретически возможно понизить температуру. Уравнение баланса энергии при прямом охлаждении:

(}Н(4вх)-(10вх.Фвх)

-С'Овх *вых)э (2)

где г - теплота парообразования, Дж/г, ё - влагосодержание, г/кг, (1н -влагосодержание в состоянии насыщения, г/кг, срвх - относительная влажность воздуха на входе в охладитель, %.

Уравнение баланса энергии при косвенном охлаждении:

г{с1Н0Вх)-<1(1вх,срвх)] = (1 + к)-С-авх-1 Вых). (3)

Анализ уравнения (3) позволяет сделать важный вывод: значение хо-лодопроизводительности охладителя зависит не только от параметров входного воздуха, но и от соотношения расходов в основном и вспомогательном потоке, которое характеризуется коэффициентом к. Уравнение позволяет также установить, что максимум холодопроизводительности достигается при значениях этого коэффициента в интервале 2.0 - 2.2, что подтверждается последующими расчетами.

Далее синтезируются пространственные математические модели процессов тепломассообмена, протекающих в каналах испарительных наса-

док охладителей прямого и косвенного принципа действия. Модели представляют собой системы квазилинейных дифференциальных уравнений в частных производных второго порядка параболического типа относительно температуры и плотности пара.

В прямых охладителях (рис. 1) физические условия в каналах одинаковы. Ь - половина се-

Фвых —

1ВЫХ

РШИШИ!

ЩадШ

8 - ось канала.

г?

Рис. 1. Фрагмент испарительной насадки поямого охлаждения.

чения канала, симметрии

*вх " температура воздуха на входе в охладитель. Фвх" относительная влажность входного воздуха. 1ВЫХ - температура воздуха на выходе из охладителя. фВых - относительная влажность воздуха на выходе из охладителя. 1Ж- температура жидкости в поддоне.

Модель прямого охлаждения имеет следующий вид. Уравнение переноса энергии:

Р -V (у,2)-С

Уравнение переноса массы:

а йГ

д_ 'ду

Фп

с*

+ -

дг\ дг

Фп

(4)

(5)

ду ) дг

Входными условиями в задаче (х=0) являются параметры воздуха 1ВХ и (рвх:

1|х=0=*вх> Рп[х=0 = Фвх'Рпн(1вх)- (6)

Нижней границей каналов (г=0) является смоченная поверхность пластин:

Фп I 1 &| л

(*|г=0-*ж)

(7)

Рп

2=0=РпнОи=о)-

На смоченной поверхности пластин (у=0):

-А.-— 1у=0=К-°--^т1у=0> Рп

у=0~рпн

(*|у=о)-

: о.

" ду

На плоскости симметрии каналов (у=Ь):

.-о

ау!у=ь ~ ау1у Условия непроницаемости на верхней границе (г=Ь):

»1 .=0,^1 ь=о.

дг\ х-п Ох I 2=Ь

Рассмотрим

(8)

(9)

(10)

(П)

^ВЫХ'Ф.ВЫХ

Рис. 2. Фрагмент испарительной насадки косвенного охлаждения.

математическую модель косвенного охлаждения (рис. 2). Как видно на рисунке, вспомогательные каналы соседствуют с основными. Физические условия в каналах различны. Индекс "с" обозначает параметры основного потока воздуха, не контактирующего с жидкостью. Отсутствие индекса означает, что речь идет о парогазовой среде вспомогательного потока воз-

духа. Толщина пластины 6, половина сечения вспомогательного канала Ь,

основного - Ьс, высота каналов - Ь. Через Б и Б0 обозначены оси симметрии соответственно вспомогательного и основного каналов. Температура охлаждаемого воздуха - гвх, его относительная влажность (рвх. Жидкость в поддоне имеет температуру 1Ж . Математическая модель косвенного

испарения в целом имеет следующий вид.

Уравнение переноса энергии во вспомогательных каналах:

Р -V (y,z)-C-

8х Зу

3z v dz)

Уравнение переноса массы во вспомогательных каналах:

3zv dz

дх Зу^ ду Уравнение переноса энергии в основных каналах:

ох ду

, 3tc d гЛ 3tc

Хв ч

3z 3z У

(13)

(14)

Условия на входе (х=0):

*!х=0 =^вх' Рп1х=0 =Фвх'Рпн(*вх). *°|х=0=*вх- (15) На смоченной поверхности пластин вспомогательных каналов (у=0):

„пФп| Л _, 5t I 3tc

\ У=-5'

Рп

у=0~Рпн1»|у

(t|y=o)-

На сухой поверхности пластин основных каналов (у=— 5):

5--^m./-tcl s-tl л1»

gy |У=-5 - * Ct |y=-s t|y=0)-

Условия непроницаемости на верхней границе (z=h):

Щ о, Фп| о, .=0.

&I z=h dz I z=h dz I z=h

(16)

(17)

(18) (19)

Нижней границей вспомогательных каналов (г=0) является смоченная поверхность оребрения пластин:

Рп

г=0=Рпн(*|г=о)-

(21)

Нижней границей основных каналов (г=0) является сухая поверхность оребрения пластин:

ЗГ ' dz

На плоскостях симметрии каналов (у=Ь) и (у=- 5-Ь ):

Температурные зависимости параметров аппроксимированы выражениями:

Б0) = 10~5 -(0.0152^ + 2.01), и21с,

Рпн (0 = ехр(0.0553^-5.165),кг/м3, ЭД) = (2500.6-2.372-О-103, Дж/кг, Х.в (0=0.01- (2.44 + 0.007 ■ 1), Вт/(м • К0), X (0=0.01 -(2.44 + 0.003-1), Вт/(м-К°).

Скорость рассчитывается по известному решению для течения в прямоугольных каналах:

Ь 2-ц

Фп

М>=0>

/=_5_Ьс = 0. (23)

яг-4

сИ

(-1)(п+1) п=0(2п + 1)3

(2п + 1)лх

(2п + 1)яЬ

•СОБ

сЬ

(2п + 1)гсу 2|

Известными значениями в данной постановке являются температура (1ВХ) и относительная влажность (фвх) воздуха на входе в охладитель и температура жидкости в поддоне

Третья глава посвящена разработке вычислительных процедур.

Для составления разностной схемы вводится прямоугольная сетка {у;,2{,0<у} <Щ)<к <М } (рис.3). Выбран изображенный на рис.4 шаблон, содержащий 0-0.5)-ый полуцелый слой.

Для построения конечно-разностной аппроксимации уравнений модели прямого охлаждения

Рис. 3. Прямоугольная сетка.

¿-0-5

1,к-1 Рис. 4. Шаблон.

(уравнения (4) - (11)) на выбранной сетке использована продольно-поперечная схема. Полученная система уравнений на каждом слое решается методом прогонки.

Главная особенность алгоритма реализации

модели косвенного охлаждения (уравнения (12)—(23)) в том, что задача решается продвижением одновременно по основному и вспомогательному каналам.

Далее в главе проведен сравнительный анализ некоторых результатов

расчетов по представляемым в работе трехмерным и по используемым ранее двумерным моделям. На графике рис. 5 изображены изменения средненапор-ных значений температуры по длине каналов, рассчитанные по этим моделям. В качестве критерия сравнения выбрана средняя интегральная погрешность вычисления г|:

О 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 расстояние от входа в канал 1/100, м

I рехмерная •

- двумерная

Рис. 5. Изменение температуры по длине канала при Ь=1/1 ООО, м.

Л =

_ ^З-х —§2-х

- ■ 100%,

где $2_х и 8з_х - площади, ограниченные соответствующими кривыми.

График рис. 6 отражает зависимость г) от ширины каналов. Видно, что с увеличением ширины погрешность увеличивается со значения 1.7% до значения 9.2% при ширине каналов 4 мм. Сравнительный анализ результатов расчетов по трех- и двумерным моделям косвенного охлаждения дал аналогичные результаты. Таким образом, установлено, что представляемые пространственные модели существенно уточняют описание процессов тепломассообмена в каналах водоиспарительных воздухоохладителей.

16 2 25 3 35 ширина канала Ь/1000, м

Рис. 6. Изменение относительной погрешности в зависимости от изменения ширины канала.

Расчеты подтвердили существование зависимости холодо-производительности от геометрических параметров теплообмен-ных насадок. Поскольку геометрические параметры определяют аэродинамические сопротивления воздуховодных трактов, то поиск оптимальных по холодопризводи-тельности конструкций должен проводиться при совместном решении моделей темломассообмена и аэродинамических сопротивлений.

В четвертой главе строятся модели аэродинамических сопротивлений, которые являются соответствующими суммами транспортных и местных сопротивлений. Суммарная потеря давления, Па, в прямом охладителе: ДР[=ДРТр + АРс+АРр+АРу. Суммарные потери давления в основном и вспомогательном контуре косвенного охладителя:

АР|С=ДРхр + ДРс +АРр+п° * АРГС, АР™ =АР^ +ДРсм+ДР£1 + пм*ЛРгм

(пм, пс - число поворотов воздуховодных трактов). Использованы известные зависимости для расчета транспортных и местных сопротивлений.

Транспортные сопротивления: АР^р = ХТр ■ -р- • ^ ^ ,

где А-тр - коэффициент гидравлического трения (безразмерная величина), учитывающий форму поперечного сечения; Ь - длина канала, м; р -

плотность, кг/м , V - средняя скорость потока в каналах, м/с; с1э - эквивалентный диаметр, м.

Сопротивления при внезапном сужении: ДРС =

Р* V

где = Ьп|о.98• К) /й +--1 Р°/Р1-

Ьс ^ " 1 0.12 -Ьп(Ке)- 0.32

Сопротивления при внезапном расширении: ДРр = £р •

р-У

где Ц=--—---

0.13-Ьп(1*е)-3.5-10 4-11е

- (9- (Р0/Т1 )2+-Ьп(РОЛ?1) + О.024-Р1/Р0)-Ке-10"4- 1.72-Р0/Т1.

р.у2

Сопротивления при повороте на 90°: ДРГ = £,г —-—,

р 1

где =

28.8-(У-Ь)0-65

р.У?

Сопротивления при прохождении решетки: АРУ = —,

где ^^.ЗЛО^^Щ.^^.

VI - средняя скорость на подходе к решетке, м/с.

Как видно, при фиксированной геометрии сопротивления являются функциями скорости V или, что то же самое, расхода в. Характеристики вентиляторных блоков также являются функциями расходов. Рассмотрены канальные вентиляторы 08ТВЕ1Ш СК 100А и 08ТВЕ1Ю СК 100С с соответствующими характеристиками:

ДРА(0) = - 59.3*Ьп(0)- 1860*0, АРС(С)= 2220*ехр(-С) - 1924.

Приравнивая выражения суммарной потери давления и расходно-напорные характеристики вентиляторных блоков, получаем уравнения, позволяющие вычислять расход при фиксированной геометрии:

ЛР1(0)=ДРА(0), АР1м(0=АРа(0, АР1с(0)=АРс(О.

На основе совместного решения моделей аэродинамических сопротивлений и тепломассообмена разработаны и реализованы алгоритмы выбора оптимальных по холодопроизводительности геометрических параметров насадок прямых и косвенных охладителей. По этим алгоритмам при разных параметрах входного воздуха были проведены расчеты, которые дали следующие результаты. Оптимальная длина насадки прямого охладителя при ширине 0.3 м равна 0.24 м. Результаты расчетов представлены на рис. 7.

В ходе расчетов получен еще один важный результат. Как выяснилось, максимум холодопроизводительности достигается не при максимальной глубине охлаждения, которой соответствует 100% относительная влажность выходного воздуха, как это можно было ожидать. Установлено, что максимум холодопризводительности достигается при влажности

0 2 0 21 022 0 23 0 24 0 25 0 26 длина испарительной насадки, м

Рис. 7. Результаты расчетов. Прямое охлаждение. Параметры охлаждаемого воздуха (30°С, 35%).

отношение расхода по сухому каналу к расходу по мокрому

-♦—35 0,40% -Ш-30С, 35% -*~25 С,30%

Рис.8. Зависимость холодопроизводитель-ности от соотношения расходов при разных параметрах охлаждаемого воздуха.

О 26 0 27 0 28 0.29 0 3 0 31 длина испарительной насадки, м

выходного воздуха 92 -94%.

Расчеты по модели тепломассообмена косвенного охлаждения подтвердили то, что максимум хо-лодопроизводительности достигается при соотношении основного и вспомогательного потока 2:1 (рис. 8).

Расчеты оптимальных геометрических параметров косвенного охладителя проведены для вентиляторов 08ТВЕ1Ш СК 100С в основном контуре и для вентилятора 08ТВЕ1Ш СК 100А во вспомогательном контуре, т. к. эта пара вентиляторов при одинаковых сопротивлениях воздухо-водных трактов обеспечивает необходимое соотношение расходов 2 : 1.В результате расчетов установлено, что при разных параметрах входного воздуха оптимальная длина насадки косвенного охладителя при ширине 0.4 м равна 0.28 м (рис. 9).

Установку косвенного принципа действия, содержащую замкнутый контур, предлагается использовать для охлаждения герметич-

Рис. 9. Результаты расчетов. Косвенное охлаждение. Параметры охлаждаемого воздуха (30°С, 35%). ных объектов, например электронной аппаратуры (рис. 10). В этом случае отличие от модели обычного косвенного охлаждения состоит в том, что температура воздуха, входящего в основные и вспомогательные каналы,

разная. Поэтому уравнение баланса энергии в каналах следует записать в виде:

г{ан(4вх)-с!(1вх>фвх)]=с.^вх-1вх/м )+с.к.^-»„/и).

Рис. 10. Схема косвенного охладителя, содержащего замкнутый контур.

К сумме потерь давления в основном замкнутом контуре добавляется потеря давления при прохождении охлаждаемого объема ДР_об:

ЛР1с=ДР|р + ДР(?+ДР£+пс*ДРгс+ ДР_об.

Предлагаемый способ использования установок косвенного принципа действия защищен патентом РФ. Разработан и численно реализован алгоритм, позволяющий при известных тепловыделениях определять температуру внутри охлаждаемых таким способом объемов.

Для НПФ «МИРAJI» по предлагаемому алгоритму проведены расчеты температуры внутри устройства управления машиной ротационного формования изделий из пластизоля (рис. 11).

Устройство управления, как видно, расположено в непосредственной близости от печи формования, температура в которой достигает 300°С. В соответствии с технологическим циклом каждые 10 мин печь открывается и, несмотря на действующую систему вытяжной вентиляции, температура вблизи устройства управления доходит до 35°С. В результате дорогостоящие тиристорные преобразователи, которыми укомплектовано устройство управления, выходят из строя. Результаты расчетов показали, что

установка, имеющая размер теплообмен ной насадки 0.28 м на 0.4 м ч укомплектованная вентиляторами OSTBERG СК ЮОА и OSTBF.RG С К ! 00С; Нейтрализует 300 Вт тепла, выделяемого устройством управления, и при температуре воздуха в помещении 30 - 35"С обеспечивает температуру внутри устройств? управления на уровне 25 - 28°С. К диссертации прилагается соответствующий акт внедрения.

Рис. 11. Машина ротационного формования изделий из пласт и-юл я.

I. Анализ уравнений баланса энергии в каналах косвенных охладителей показал существование зависимости холоде производительности охладителя от соотношения расходов основного и вспомогательного потоков. Установлено, что максимум холодопроизволительности достигается при соотношении расходов 2.0 2.2.

2. Построены и численно реализованы пространственные математические модели процессов тепломассообмена в каналах испарительных насадок охладителей прямого И косвенного принципа действия, представляющие собой системы квазилинейных дифференциальных уравнений в частных производных второго порядка параболического типа относительно температуры и плотности пара.

3. Представляемые пространственные модели н ряде случаев существенно уточняют описание процессов тепломассообмена в каналах по сравнению с используемыми ранее плоскими моделями. Выбранная в качестве критерия сравнения средняя интегральная погрешность вычисле-* ния средйенапорной температуры па выходе по двумерной модели относительно трехмерной достигает более 9 %.

4. Для определения оптимальных гю х о лодо производители гост и геометрических параметров и зависимых от них расходных характеристик

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ГАВОТЫ

предложены и реализованы алгоритмы совместного решения моделей тепломассообмена и аэродинамических сопротивлений. Расчеты по ним были проведены в случае прямого охлаждения для канального вентилятора ОБТВЕКС СК 100А, а в случае косвенного для С« ТВ РЖ! СК 100С и 08ТВЕ1Ю СК 100А, т. к. их совместная работа в системе основных и вспомогательных потоков обеспечивает необходимое соотношение расходов 2:1. Расчеты дали следующие результаты: а) у охладителя прямого принципа действия шириной 0.3 м максимум холодопроизводительно-сти достигается при длине испарительной насадки 0.24 м; б) у охладителя косвенного принципа действия шириной 0.4 м максимум холодопроизво-дительности достигается при длине испарительной насадки 0.28 м.

5. Расчеты показали, что достижение максимальной глубины охлаждения при работе охладителей прямого принципа действия приводит к снижению эффективности их использования, так как максимум холодо-производительности достигается не в том случае, когда относительная влажность выходящего из охладителя воздуха равна 100%. Установлено, что при разных параметрах входного воздуха максимум холо-допроизводительности достигается при относительной влажности воздуха на выходе 92 - 94%.

6. Предложена защищенная патентом система охлаждения герметичных объектов, например электронной аппаратуры. Разработан и реализован алгоритм, позволяющий рассчитывать температуру внутри охлаждаемых предложенным способом объемов. Для НПФ ''МИРАЛ" по предлагаемому алгоритму проведены расчеты температуры внутри устройства управления машиной ротационного формования изделий из пластизоля. Результаты расчетов показали, что разработанная установка косвенного принципа действия нейтрализует 300 Вт тепловыделений и обеспечивает температуру внутри устройства управления на уровне 25 - 28°С при температуре воздуха в помещении 30 - 35°С и относительной влажности 30 - 35%.

Основные результаты диссертации опубликованы в следующих работах:

Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК РФ

1. Шацкий В.П. О выборе параметров двухступенчатого водоиспари-тельного охладителя воздуха / В.П. Шацкий, Л.И. Федулова, Ж.В. Высоцкая // Известия ВУЗов. Строительство.-2001,- № 6.-С.60-63.

Статьи

2. Федулова Л.И. О двухступенчатом водоиспарительном охлаждении

/ JI.И. Федулова, Ж.В. Высоцкая // Моделирование тепло- и массообмена: тез. докл. регион, межвуз. семинара. Воронеж, 1997. С. 52.

3. Шапиткина А.Н. О зависимости эффективности водоиспаритель-ных охладителей от изменения удельной теплоты парообразования / А.Н. Шалиткина, Л.И. Федулова, Ж.В. Высоцкая // Современные проблемы механики: тез. докл. конф.-Воронеж, 1998.-С.285.

4. Свистов В.В. Исследование зависимости глубины охлаждения воздуха от материала пластин испарительной насадки / В.В. Свистов, Ж.В. Высоцкая // Направления стабилизации развития и выхода из кризиса АПК в современных условиях: тез. докл. междунар. науч.-практ. конф. молодых ученых и специалистов. - Воронеж, 1999.-С.168.

5. Высоцкая Ж.В. О 3-х мерной математической модели косвенного водоиспарительного охлаждения / Ж.В. Высоцкая // Понтрягинские чте-ния-XI: тез. докл. конф. - Воронеж, 2000.-С.155.

6. Высоцкая Ж.В. О 3-х мерной математической модели водоиспарительного охлаждения / Ж.В. Высоцкая // Дифференциальные уравнения и приложения: тез. докл. П1 междунар. конф.-СПб, 2000.-С.130.

7. Высоцкая Ж.В. Расчет оптимальных параметров и режимов работы водоиспарительных охладителей / Ж.В. Высоцкая, А.Н. Шалиткина // Математика. Компьютер. Образование: тез. докл. междунар. конф.-Пущино, 2001.-С. 147.

8. Шацкий В.П. О особенностях моделирования водоиспарительных охладителей / В.П. Шацкий, Ж.В. Высоцкая, Л.И. Федулова // Экология и здоровье: тез. докл. междунар. конф.-Краснодар, 2001.-С.335.

9. Шалиткина А.Н. О пространственных моделях тепломассопереноса в охладителях водоиспарительного типа / А.Н. Шалиткина, Ж.В. Высоцкая // Аграрная наука в начале XXI века: тез. докл. междунар. конф.-Воронеж, 2002.-С.222-224.

10. Шацкий В.П. Моделирование режимов работы водоиспарительных охладителей косвенного принципа действия / В.П. Шацкий, Ж.В. Высоцкая, A.A. Гулевский // Математическое моделирование, компьютерная оптимизация технологий, параметров оборудования и систем управления: межвуз. сб. науч. тр. Воронеж: ВГЛТА, 2006. Вып. 11. С. 4447.

11. Патент № 56565 РФ Система воздушного охлаждения герметичного объекта и теплообменник косвенно-испарительного охлаждения воздуха в ней / В.П. Шацкий, Ж.В. Высоцкая, A.A. Гулевский (РФ); Заявят но 30.03.06; Опубл. 10.09.2006 // Бюл., 2006. № 25.

Подписано в печать 20.01.2007. Формат 60x84/16. Бумага для множительных аппаратов. Усл.печ.л. 1,0. Тираж 85 экз. Заказ № ЛЛ .

ГОУ ВПО «Воронежский государственный технический университет» 394026 Воронеж, Московский просп., 14

Содержание диссертации автор исследовательской работы: кандидата технических наук, Высоцкая, Жанна Владимировна

Обозначения и сокращения.

Введение.

1. Анализ теоретических методов исследования работы водоиспарительных воздухоохладителей.

1.1 Основные принципы водоиспарительного охлаждения.

1.2 Совершенствование конструкций водоиспарительных воздухоохладителей. ^

1.3 Теоретические исследования. Обоснование необходимости пространственного моделирования.

1.4 Выводы.

2. Математическое моделирование процессов тепломассообмена в каналах теплообменной насадки водоиспарительных охладителей.

2.1 Идеализированные модели прямого и косвенного охлаждения на основе балансовых уравнений.

2.2 Уравнения энергии и переноса массы в каналах испарительной насадки.

2.3 Математическая модель прямого охлаждения.

2.4 Математическая модель косвенного охлаждения.

2.5 Выводы.

3. Численная реализация математических моделей прямого и косвенного охлаждения.

3.1 Алгоритм численной реализации модели прямого охлаждения.

3.2 Алгоритм численной реализации модели косвенного охлаждения.

3.3 Сравнение расчетов по трех и двумерным моделям.

3.4 Некоторые результаты расчетов по трехмерным моделям.

3.5 Выводы.

4. Выбор оптимальных по холодопроизводительности геометрических параметров охладителей водоиспарительного типа.

4.1 Аэродинамические сопротивления в каналах теплообменных насадок.

4.2 Выбор оптимальных по холодопроизводительности геометрических параметров охладителей прямого принципа действия.

4.3 Выбор оптимальных по холодопроизводительности геометрических параметров охладителей косвенного принципа действия.

4.4 Определение температуры внутри объема, охлаждаемого установкой косвенного принципа действия.

4.5 Выводы.

Основные результаты работы.

Введение диссертация по физике, на тему "Пространственное моделирование процессов тепломассообмена в водоиспарительных воздухоохладителях"

Задачи исследования:

- численное решение уравнений моделей, проведение вычислительных экспериментов;

- разработка и реализация методик определения оптимальных по холодопроизводительности значений геометрических параметров тепло-обменных насадок на основании совместного решения моделей тепломассообмена и аэродинамических сопротивлений воздуховодных трактов.

Методы исследований. Теоретические и практические разработки, представленные в диссертации, базируются на применении методов теории тепломассопереноса, дифференциальных уравнений в частных производных, численных методов.

Научная новизна работы.

2. На основании анализа уравнений баланса энергии в каналах косвенных охладителей установлено, что максимум холодопроизводительности достигается при соотношении расходов в основных и вспомогательных каналах 2.0 - 2.2.

3. Разработаны и численно реализованы алгоритмы выбора оптимальных по холодопроизводительности геометрических параметров теп-лообменных насадок охладителей прямого и косвенного принципа действия на основе совместного решения моделей тепломассообмена и аэродинамики воздуховодного тракта.

4. Обосновано отсутствие необходимости достижения максимальной глубины охлаждения при решении задачи максимизации холодопроиз-водительности. Установлено, что при разных параметрах входного воздуха максимум холодопроизводительности достигается при относительной влажности воздуха на выходе 92 - 94%.

Результаты работы также внедрены в учебный процесс на кафедре безопасности жизнедеятельности ВГАУ при курсовом и дипломном проектировании по теме "Построение и численная реализация новых математических моделей технологических и производственных процессов в АПК", о чем имеется соответствующий акт внедрения.

Краснодар, 2001); на ежегодных Международных конференциях ВГАУ (1999-2006).

Публикации. Основные результаты диссертации опубликованы в 11 научных работах, в том числе 1 - в изданиях, рекомендованных ВАК РФ. В работах, опубликованных в соавторстве, лично соискателю принадлежит: [5,6,8,9,10] - разработка математических моделей процессов тепломассообмена при водоиспарительном охлаждении; [1,2,3,4,7] - анализ и обобщение результатов вычислительных экспериментов; [11] - разработка системы воздушного охлаждения герметичного объекта с теплообменником косвенно-испарительного типа.

Заключение диссертации по теме "Теплофизика и теоретическая теплотехника"

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. Анализ уравнений баланса энергии в каналах косвенных охладителей показал существование зависимости холодопроизводительности охладителя от соотношения расходов основного и вспомогательного потоков. Установлено, что максимум холодопроизводительности достигается при соотношении расходов 2.0 - 2.2.

2. Построены и численно реализованы пространственные математические модели процессов тепломассообмена в каналах испарительных насадок охладителей прямого и косвенного принципа действия, представляющие собой системы квазилинейных дифференциальных уравнений в частных производных второго порядка параболического типа относительно температуры и плотности пара.

3. Представляемые пространственные модели в ряде случаев существенно уточняют описание процессов тепломассообмена в каналах по сравнению с используемыми ранее плоскими моделями. Выбранная в качестве критерия сравнения средняя интегральная погрешность вычисления средне-напорной температуры на выходе по двумерной модели относительно трехмерной достигает более 9 %.

4. Для определения оптимальных по холодопроизводительности геометрических параметров и зависимых от них расходных характеристик предложены и реализованы алгоритмы совместного решения моделей тепломассообмена и аэродинамических сопротивлений. Расчеты по ним были проведены в случае прямого охлаждения для канального вентилятора OST-BERG СК 100А, а в случае косвенного для OSTBERG СК 100С и OSTBERG СК 100А, т. к. их совместная работа в системе основных и вспомогательных потоков обеспечивает необходимое соотношение расходов 2:1. Расчеты дали следующие результаты: а) у охладителя прямого принципа действия шириной 0.3 м максимум холодопроизводительности достигается при длине испарительной насадки 0.24 м; б) у охладителя косвенного принципа действия шириной 0.4 м максимум холодопроизводительности достигается при длине испарительной насадки 0.28 м.

5. Расчеты показали, что достижение максимальной глубины охлаждения при работе охладителей прямого принципа действия приводит к снижению эффективности их использования, так как максимум холодопроизводительности достигается не в том случае, когда относительная влажность выходящего из охладителя воздуха равна 100%. Установлено, что при разных параметрах входного воздуха максимум холодопроизводительности достигается при относительной влажности воздуха на выходе 92 - 94%.

6. Предложена защищенная патентом система охлаждения герметичных объектов, например электронной аппаратуры. Разработан и реализован алгоритм, позволяющий рассчитывать температуру внутри охлаждаемых предложенным способом объемов. Для НПФ "МИРАЛ" по предлагаемому алгоритму проведены расчеты температуры внутри устройства управления машиной ротационного формования изделий из пластизоля. Результаты расчетов показали, что разработанная установка косвенного принципа действия нейтрализует 300 Вт тепловыделений и обеспечивает температуру внутри устройства управления на уровне 25 - 28°С при температуре воздуха в помещении 30 - 35°С и относительной влажности 30 - 35%.

Список источников диссертации и автореферата по физике, кандидата технических наук, Высоцкая, Жанна Владимировна, Воронеж

1. Кутателадзе С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление. Справочное пособие. М.: Энергоатомиздат, 1990.- 367 с.

2. Лыков А.В. Тепломассообмен. Справочник. М.: Энергия, 1978.- 480с.

3. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел А.С. Теплопередача. М.;Л.: Энергоиздат, 1981.-416 с.

4. Нащокин В.В. Техническая термодинамика и теплопередача. М.: Высшая школа, 1980.- 469 с.

5. Техническая термодинамика: Учеб. для машиностроит. спец. вузов/ В.И. Кругов, С.И. Исаев, И.А. Кожинов и др.; Под ред. В.И. Крутова.- М.: Высшая школа, 1991.-384 с.

6. Петухов Б.С. Теплообмен и сопротивление при ламинарном течении жидкости в трубах.- М.: Энергия, 1967.- 411 с.

7. Дульнев Г. Н., Парфенов В. Г., Сигалов А. В. Применение ЭВМ для решения задач теплообмена. М.: Высшая школа, 1990.-207с.

8. Шацкий В.П. Методы выбора параметров воздухоохладителей водоиспарительного типа для нормализации температурно- влажностных режимов в кабинах мобильных сельскохозяйственных машин: Автореф. дис. д-ра.^ехн.наук. Воронеж, 1994.- 35 с.

9. Свистов В.В. Нормализация температурно-влажностных режимов в стационарных объектах птицеводства: Автореф. дис. к-та. техн.наук. Воронеж, 2000.- 72.

10. Теоретические основы теплотехники. Теплотехнический эксперимент.

11. Справочник: В 2 т. / Под общ. ред. чл -кор. АН СССР Григорьева В.А., Зорина В.М. М.:Энергоатомиздат, 1988.- Т.2.- 560 с.

12. Гулевский В.А. Нормализация температурно-влажностных параметров в стационарных объектах птицеводства с вентиляцией вакумного типа. Автореф. дис. к-татехн. наук. Воронеж, 2004.- с. 25-29.

13. Шалиткина А.Н. Математическое моделирование процессов тепломассообмена в водоиспарительных кондиционерах. Автореф. дис. . к-та техн. наук. Воронеж, 1998. - с. 93-97.

14. Михайлов В. А. Системы кондиционирования воздуха с увлажненными насадками для кабин сельскохозяйственных тракторов // Тракторы и сельхозмашины.- 1985.- №12.- С.15-18.

15. Глушков А.Ф. Воздухоохладитель испарительного типа // Вестник машиностроения.- 1978.- №7.- С. 39-40.

16. Konig W. Heisse ware Autoheizunder : wie sie arbeiten und was sie leisten // Aunj, Vjnjr und Sport. 1979. - #5.

17. Юрина O.H., Перецвайг И.М. Определение холодильной мощности кондиционера с использованием математической модели "кабина окружающая среда" //Науч. тр./ НПОНАТИ.- 1986.-С.60-68.

18. Воронин Г. И. Системы кондиционирования воздуха на летательныхаппаратах. М.: Машиностроение, 1973.- 444 с.

19. ГОСТ 12.1.005-88. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны. М.: Изд-во стандартов, 1988. - 75с.

20. Высоцкая Ж.В., Федулова Л.И. / О двухступенчатом водоиспарительном охлаждении // Тез. докл. Регионального межвузовского семинара. Воронеж, 1997.-С. 52.

21. ГОСТ 12.2.019-86. Тракторы и машины самоходные сельскохозяйственные. Общие требования безопасности. М.: Изд-во стандартов, 1986,-36с.

22. Сидоров Ю.П. Основы кондиционирования воздуха на предприятиях железнодорожного транспорта и в подвижном составе. М.: Транспорт, 1984.- 208 с.

23. Воронин Г.И. Конструирование машин и агрегатов систем кондиционирования. М.: Машиностроение, 1978.- 544 с.

24. Богословский В.Н., Кокорин О.Я., Петров Л.В. Кондиционирование воздуха и холодоснабжение. М.: Стройиздат, 1985,- 367 с.

25. Кокорин О.Я. Установки кондиционирования воздуха. М.: Машиностроение, 1971,- 344 с.

26. Канторович В.И., Гиль И.М. Устройство, монтаж и ремонт холодильных установок. М.: Агропромиздат, 1985.- 320 с.

27. Бражников A.M., Малова Н.Д. Кондиционирование воздуха на предприятиях мясной и молочной промышленности. М.: Пищевая промышленность, 1979.-265 с.

28. Крум Д., Роберте Б. Кондиционирование воздуха и вентиляция зданий: Пер. с англ./ Под ред. Карписа Е.Е. М.: Стройиздат, 1980.- 400 с.

29. Прохоров В.И., Илизаров А.И. Результаты испытаний экспериментальных охладителей // Кондиционеры, калориферы, вентиляторы. -М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1973.- Cep.VI. Вып.1 - С.20-26.

30. Кондиционеры для легковых и грузовых автомобилей / Малинин

31. Е.А., Быков А.А., Москалева Т.Е., Малой Ю.В. // Холодильная техника.- 1978.-№5.- С.58-60.

32. Высоцкая Ж.В., Федулова Л.И., Шалиткина А.Н. / О зависимости эффективности водоиспарительных охладителей от изменения удельной теплоты парообразования // Понтрягинские чтения-IX: Тез. докл. конф-Воронеж, 1998.-С.285.

33. Высоцкая Ж.В. / О 3-х мерной математической модели косвенного водоиспарительного охлаждения // Понтрягинские чтения-XI: Тез. докл. конф. -Воронеж, 2000.-С.155.

34. Михайлов М.В., Гусева С.В. Микроклимат в кабинах мобильных машин. -М.: Машиностроение, 1977.-230 с.

35. Маляренко Л.Г. О расчетных параметрах транспортного кондиционера// Тракторы и сельхозмашины,- 1975.- №1. С.14-16.

36. Маляренко Л.Г., Семянникова М.Г. Расчет тепловой нагрузки на кабину с.-х. трактора // Тракторы и сельхозмашины.- 1976.-№7,- С.10-11.

37. Михайлов М.В. Расчет теплопоступлений в кабину через прозрачные ограждения// Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства. 1975.- №10.- С.38-42.

38. Колин Ю.Н. Методика расчета термодинамически оптимального режима работы тракторного кондиционера с воздушной холодильной машиной// Тракторы и сельхозмашины,- 1980.- №11.-С. 16-17.

39. К вопросу применения термоэлектрического кондиционера в кабинах тракторов и сельхозмашин/ Арефьев В.А., Теняков В.Л., Захаров А.Б., Демочкин Н.В.//Тракторы и сельхозмашины,- 1990.-№4.-С.12-14.

40. Edvards T.S. Compressor expander having tilting vanes for use in air conditioning.- Official Gazette.-1975.-v.935.-№l.-P.71.

41. Михайлов В.А. Орашаемые насадки из мипласта для испарительных воздухоохладителей кабин сельхозмашин // Тракторы и сельхозмашины.- 1986.-№6.-С Л 6-19.

42. Глушков А.Ф. Воздухоохладитель испарительного типа // Вестник машиностроения.- 1978.-№7.-С.39-40.

43. Михайлов В. А. Усовершенствованный воздухоохладитель испарительного типа для кабин тракторов малой и средней мощности // Тракторы и сельхозмашины.- 1977.- №11.- С.9-10.

44. Высоцкая Ж.В., Шацкий В.П., Федулова Л.И. / О особенностях моделирования водоиспарительных охладителей // Экология и здоровье: Тез. докл. международной конф.-Краснодар, 2001.-С.335.

45. Воронин Г. И. Системы кондиционирования воздуха на летательных аппаратах. М.: Машиностроение, 1973.- 444 с.

46. Высоцкая Ж.В. / О 3-х мерной математической модели водоиспарительного охлаждения // Дифференциальные уравнения и приложения: Тез. докл. III Международной конф.-С. Петербург, 2000.-С.130.

47. Высоцкая Ж.В., Шацкий В.П., Федулова Л.И. / О выборе параметров двухступенчатого водоиспарительного охладителя воздуха // Известия ВУЗов. Строительство.-2001.- № 6.-С.60-63.

48. Михайлов В.А. Оценка эффективности работы испарительного воздухоохладителя кабин пахотных тракторов // Тракторы и сельхозмашины,-1987.-№1.- С.26-29.

49. Кондиционеры испарительного типа КТИ-0,5Э-01 для транспортных средств / Бялый Б.И., Набиулин Ф.А., Квят И.Д., Новожилов В.И. // Строительные и дорожные машины.-1986.-№10.-С.23-24.

50. Шацкий В.П. Расчет геометрических параметров испарительных насадок воздухоохладителей// Информационные технологии и системы вучебном процессе и НИР: Тез.докл.конф.- Воронеж, 1994.- С 24-30.

51. Воздухоохладитель регенеративного косвенно-испарительного типа для кабины транспортного средства / Майсоценко B.C., Смышляев О.Е., Майорский А.Р., Налета А.П. // Холодильная техника.- 1987.-№2.- С.20-23.

52. Бялый Б.И., Степанов А.В., Яковленко А.А. Аппараты КИОВ с противоточным движением потоков воздуха // Строительные и дорожные машины.-1987.-№8.-С. 18-19.

53. Шацкий В.П., Журавец И.Б., Овсянникова В.Ф. Применение высокотеплопроводных пористых материалов в насадках водоиспарительных охладителей. Воронеж, 1991.- 15с.: ил. -Рус.-Деп. В ВНИИТЭИтракторсель-хозмаш 12.08.91 №1243-тс91.

54. Лыков А.В. Тепло- и массообмен в процессах сушки.- М.;Л.: Госэнергоиздат, 1956.- 464 с.

55. Майсоценко B.C. Тепломассообмен в регенеративных косвенноtиспарительных воздухоохладителях // Известия вузов. Строительство и архитектура. 1987.- №10.- С.91-96.

56. Шацкий В.П. Оценка эффективности работы охладителей кабин сельскохозяйственных машин // Тракторы и сельхозмашины.- 1994.- №8.- С.28-32.

57. Высоцкая Ж.В., Шалиткина А.Н. / Расчет оптимальных параметров и режимов работы водоиспарительных охладителей // Математика. Компьютер. Образование: Тез. докл. международной конф.-Пущино, 2001.-С. 147.

58. Высоцкая Ж.В., Шалиткина А.Н. / О пространственных моделях тепломассопереноса в охладителях водоиспарительного типа // Аграрная наука вначале XXI века: Тез. докл. международной конф.-Воронеж, 2002.-С.222-224.

59. Ржепишевский К.И., Дорошенко А.В., Ярмолович Ю.Р. Выбор рациональной конструкции косвенно-испарительных воздухоохладителей // Холодильная техника.- 1985.- №8,- С. 15-20.

60. Вистяк В.Б., Дорошенко А.В., Гайдай В.Г. Интенсификация тепломассообмена в поперечно-точных контактных аппаратах // Холодильная техника.- 1987.- №4.- С.34-38.

61. Разработка косвенно-испарительных воздухоохладителей для систем кондиционирования воздуха / Лавренченко Г.К., Дорошенко А.В., Демьяненко Ю.И., Ярмолович Ю.Р. // Холодильная техника.- 1988.- №10,- С.28-33.

62. Сикорская Е.М., Дорошенко А.В., Липа А.И. Интенсификация процессов тепломассопереноса в контактных воздухоохладителях и вентиляторных градирнях // Холодильная техника,- 1988.- №8.- С.28-33.

63. Михайлов В.А. Рациональные параметры средств нормализации микроклимата в кабинах // Тракторы и сельхозмашины.- 1997.- №6.- С. 19-21.

64. Шацкий В.П. К вопросу о моделировании противоточных охладителей водоиспарительного типа // Понтрягинские чтения-5: Тез.докл.конф. Воронеж, 1994.- С. 153.

65. Шацкий В.П. К выбору параметров кондиционеров воздуха для ограниченных объемов// Известия вузов. Строительство и архитектура. 1995.-№3.- С.81-84.

66. Шацкий В.П. Математическое моделирование испарительных насадок охладителей воздуха // Информационные технологии и системы: Тез.докл.конф. Воронеж, 1992.- С. 164.

67. Шацкий В.П. О выборе оптимальных параметров водоиспарительных кондиционеров // Современные проблемы механики и математической физики: Тез.докл. Всеросс. науч.конф. Воронеж, 1994.- С. 109.

68. Шацкий В.П. О перераспределении потоков воздуха в водоиспарительных воздухоохладителях косвенного принципа действия //

69. Водоснабжение и сантехника.- 1994.- №10.- С.21-25.

70. Шацкий В.П. О характеристиках косвенно-испарительных охладителей кабин мобильных машин // Тракторы и сельхозмашины.- 1994.-№11.-С.24-30.

71. Шацкий В.П. Определение коэффициентов тепломассоотдачи в водоиспарительных кондиционерах // Научные аспекты формирования интеллектуальной собственности специалистов АПК России: Тез.докл.конф. Воронеж, 1993.- С.147-148.

72. Шацкий В.П., Фатеев В.И. Математического моделирования процессов тепло-массопереноса в охладителях водоиспарительного типа // Достижения аграрной науки Стабилизация сельскохозяйственного производства;-Сб. науч.тр. ВГАУ. - Воронеж, 1991.- С. 119.

73. Шацкий В.П., Журавец И.Б., Галкин Е.А. Определение температур основного и вспомогательного потоков воздуха в косвенных охладителях // Тез.докл. X всесоюз. теплофизической школы. Тамбов, 1990.- С.101.

74. Чумак И.Г., Цимерман А.Б. О совершенствовании аппаратов косвенно-испарительного охлаждения воздуха // Холодильная техника.- 1985.-№9.- С.35-38.

75. Рациональная схема создания микроклимата в сельскохозяйственных помещениях / Чумак И.Г., Цимерман А.Б., Печерская И.М., Зексер М.Г. // Холодильная техника.- 1987,- №4.- С.20-24.

76. Цимерман А.Б., Майсоценко B.C., Печерская И.М. Косвенно-испарительный охладитель нового типа // Холодильная техника.- 1976.- №3.-С.18-21.

77. Майсоценко B.C. Математическое моделирование процессов тепломассопереноса в воздухоохладителях регенеративного косвенно-испарительного типа // Холодильная техника.- 1987.- №1.- С.40-43.

78. Дорошенко А.В., Липа А.И. Испарительное охлаждение воды в аппаратах с плотными насад очными слоями // Холодильная техника,- 1981.3.- С.24-28.

79. Исаченко В.П., Взоров В.Р. Массоотдача при испарении воды из пористой стенки, омываемой воздухом // Теплоэнергетика,- 1961.- №3.- С.57-61.

80. Исаченко В.П., Взоров В.Р., Ветроградский В.А. Теплоотдача при испарении воды из пористой стенки, омываемой воздухом // Теплоэнергетика.-1961,- №3.- С.57-61.

81. Михайлов В.А. Пути улучшения показателей испарительных воздухоохладителей для кабин универсально пропашных тракторов // Тракторы и сельхозмашины.- 1978.-№7.-С.7-9.

82. Поляев В.М., Харбин Э.В., Бочарова И.Н. Экспериментальные исследования испарительного пористого охлаждения // ТВТ.- 1975. Т. 13.-№17.- С.216-218.

83. Михайлов В.А. Выбор производительности и оценка эффективности работы испарительных воздухоохладителей кабин тракторов и комбайнов // Тракторы и сельхозмашины.-1981.-№12.- С.8-10.

84. Юдаев В.Н. Техническая термодинамика. Теплопередача. М.: Высшая школа, 1988.- 479 с.

85. Эккерт Э.Р., Дрейк P.M. Теория тепло- и массообмена.- М.; JL: .Госэнергоиздат, 1961.-412 с.

86. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям.-М.: Машиностроение, 1992.- 672 с.

87. Альтшуль А.Д., Животовский JI.C., Иванов Л.П. Гидравлика и аэродинамика.- М.: Стойиздат, 1987 414 с.

88. Альтшуль А.Д. Гидравлические сопротивления.- М.: Недра, 1982.224 с.

89. Гидравлические потери на участке взаимного влияния местных сопротивлений / Ефанов Л.Д., Левченко Ю.Д., Федотовский B.C., Щукин Н.М. // Теплоэнергетика.- 1997.-№3.- С.8-13.

90. Талиев В.Н. Аэродинамика вентиляции.- М.: Стойиздат, 1979.- 295с.

91. Калиткин Н.Н.Численные методы. М.: Наука, 1978. - С. 389-392.

92. Каменев П.Н. Отопление и вентиляция: В 2т. М.:Стройиздат, 1966.-Т.2.- 480с.

93. Хохряков В.П., Козырев В.В. Вентиляция и обеспыливание воздуха в кабинах сельхозмашин // Тракторы и сельхозмашины.- 1990.-№7.-С.19-21.

94. Воздухоохладители для кабин хлопководческих тракторов. Михайлов В.А. Окладников Л.Г,Супрун А.С.,Вальдман Г.С.// Тракторы и сельхозмашины.- 1990.- №7.- С. 10-12.

95. А. с. 887278 СССР, Кл В 60 Н 3/00. Кондиционер для транспортного средства / B.C. Майсоценко, А.Б. Циммерман, М.Г. Зексер (СССР).- 6с.: ил.

96. Адтошкевич B.C., Звягинцев П.С. Эффективность конструкторских мероприятий, направленных на улучшение условий труда механизаторов // Тракторы и сельхозмашины.- 1982,- №3.- С. 17-19.

97. Архипов Г.В., Архипов В.Г. Автоматизированные установки кондиционирования воздуха.- М. Энергия, 1975.- 201 с.

98. А. с. 407519 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / А.Б. Циммерман, Р.Ш. Лейдинер, Я.З. Фаликсон (СССР). 4 е.: ил.

99. А. с. 484100 СССР, Кл В 60 Н 3/04. Охладитель воздуха / В. А.Михайлов (СССР). 4 е.: ил.

100. А. с. 679434 СССР, Кл В 60 Н 3/04. Охладитель воздуха / В.А. Михайлов, А.А. Фролов (СССР). 4 е.: ил.

101. А. с. 759801 СССР, Кл F 24 F 3/14. Охладитель воздуха / B.C. Майсоценко, А.Б. Циммерман, М.Г. Зексер (СССР)6 е.: ил.

102. А. с. 763159 СССР, Кл F 24 F 3/14. Кондиционер двухступенчатого испарительного охлаждения для транспортного средства /B.C. Майсоценко, А.Б. Циммерман, М.Г. Зексер (СССР).- 4 е.: ил

103. А. с. СССР, 765603, Кл F 24 F 3/14. Устройство для косвенноиспарительного охлаждения воздуха / Вигуржинский В.Н., Таран В.А., Дорошенко А.В. (СССР).- 4 е.: ил.

104. А. с. 840593 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / B.C. Майсоценко, А.Б. Циммерман, М.Г. Зексер (СССР).- 4 е.: ил.

105. А. с. 840595 СССР, Кл F 24 F 3/14. Устройство для осушения воздуха / B.C. Майсоценко, А.Б. Циммерман, М.Г. Зексер (СССР) .-4 с.: ил.

106. А. с. 866349, СССР, Кл3 F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / Аюпов М.А., Бондаренко С.З., Бочаров В.Н. и др. (СССР).- 4 е.: ил.

107. Хохряков В.П., Козырев В.В. Вентиляция и обеспыливание воздуха в кабинах сельхозмашин // Тракторы и сельхозмашины.- 1990.-№7.-С. 19-21.

108. А. с. 979796 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / B.C. Майсоценко, А.Б. Циммерман, М.Г. Зексер (СССР) .-4 с.: ил.

109. А. с. 985607 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / А.Б. Циммерман (СССР).- 4 е.; ил.

110. А. с. 1670298 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-'испарительного охлаждения воздуха / В.Е.Писарев, В.Г.Педанов, Е.А. Кузнецова (СССР).- 4 е.: ил.

111. А. с. 1686269 СССР, Кл F 24 F 3/14. Устройство для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / А.Н. Сомов, И.И. Детушев, А.В. Липявка (СССР). 3 е.: ил.

112. А. с. 1688055 СССР, Кл F 24 F 3/14. Способ работы аппарата испарительного охлаждения воздуха / B.C. Майсоценко, Е.А. Коган, А.Р. Майорский (СССР).- 2 е.: ил.

113. А. с. 1721398 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / В.Е. Писарев, Е.А. Кузнецова (СССР).- 3 е.: ил.

114. А. с. 1725029 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / Б.Н.Юрманов, С.М.Анисимов, А.А.Ермошкин (СССР).- 3 е.: ил.

115. А. с. 1735671 СССР, Кл F 24 F 3/14. Устройство для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / А.Б. Циммерман, М.С.Зексер, И.М.Печерская и др. (СССР) .-4 с.: ил.

116. Бялый Б.И., Набиулин Ф.А., Стефанов Е.В. Исследование процессов увлажнения воздуха в орошаемых насадках регулярной структуры // Холодильная техника.- 1975.- №12.- С. 34-37.

117. Кокорин О .Я. Установки кондиционирования воздуха,- М.: Машиностроение, 1978,-264 с.

118. Кркорин О Л., Михайлов В.А. Применение кондиционера косвенно- испарительного охлаждения для кабин тракторов, комбайнов и строительно-дорожных машин // Водоснабжение и санитарная техника.- 1973.- №11.- С. 1719.

119. Майсоценко B.C. Системы кондиционирования воздуха для автомобилей // Автомобильная промышленность.- 1986,-№10.- С. 22-24.

120. Майсоценко B.C. Установки косвенно-испарительного принципа действия // Известия вузов. Строительство и архитектура,- 1980.- №7.- С. 98106.

121. Михайлов В.А. Выбор производительности и оценка эффективности работы испарительных воздухоохладителей кабин тракторов и комбайнов // Тракторы и сельхозмашины.- 1981.- №12.- С. 8-10.

122. Михайлов В.А. Испарительные насадки воздухоохладителей кабин тракторов// Тракторы и сельхозмашины.- 1984.- №3.- С. 12-15.

123. Михайлов В.А. Контактные аппараты испарительных воздухоохладителей кабин конструктивные особенности // Тракторы и сельхозмашины,- 1989.-№11 С. 12-15.

124. Михайлов В.А. Нормирование параметров микроклимата в кабинахсельскохозяйственных тракторов: Экспресс-информ. //Тракторы. Тракторостроение. М. ЦНИИТЭИтракторсельскохозмаш, 1973.- Вып.16.- С.5-7.

125. Михайлов В. А. Обеспечение нормируемых параметров микроклимата в тракторных кабинах//Тракторы и сельхозмашины.- 1990.-№1.-С. 18-21.

126. Михайлов В.А. Орошаемые насадки из мипласта для испарительных воздухоохладителей кабин с.-х.тракторов // Тракторы и сельхозмапшны.1986.-№6.- С. 16-19.

127. Михайлов В. А. Особенности работы испарительных воздухоохладителей кабин тракторов// Тракторы и сельхозмашины.- 1984.-№3.- С. 15-17.

128. Михайлов В.А. Оценка эффективности работы испарительного воздухоохладителя кабин пахотных тракторов // Тракторы и сельхозмашины.1987.-№1.- С. 26-29.

129. Михайлов В.А. Системы кондиционирования воздуха с увлажненными насадками для кабин сельскохозяйственных тракторов // Тракторы и сельхозмашины,- 1985.- №12.- С. 15-18.

130. Михайлов В.А., Емяшева А.П., Кислов И.А. Отечественные и зарубежные изобретения по устройствам очистки воздуха, систем кондиционирования и вентиляции кабин самоходных машин. М.: ЦНИИТЭИтракторсельхозмаш, 1974.- 43 с.

131. Новый тип бытового кондиционера / Циммерман А.Б., ПекерЯ.Д. , Зексер М.Г. Майсоценко B.C. и др. // Электротехника.- 1985.- №6.- С.26-27.

132. Развитие систем кондиционирования воздуха в кабинах самоходных машин / Михайлов В.А. и др.- М.: ЦНИИТЭИтракторсельхозмаш, 1972.- 48 с.

133. Унифицированный охладитель- отопитель Вт-400: Экспресс-информ./ А.М.Блажко и др. // Тракторы, самоходные шасси и двигатели,агрегаты и узлы. М.: ЦНИИТЭИтракторсельхозмаш, 1981. - Вып. 19.- С.6-7.

134. Шацкий В.П., Журавец И.Б., Галкин Е.А. О пластинах в воздухоиспарительных охладителях воздуха // Тез.докл. X Всесоюз. теплофизической школы. Тамбов, 1990.- С. 106.

135. Шацкий В.П., Журавец И.Б., Овсянникова В.Ф. Применение высокотеплопроводных пористых материалов в насадках водоиспарительных охладителей. Воронеж, 1991.- 15 е.: ил.- Рус.- Деп. в ВНИИТЭИтракторсельхозмаш 12.08.91 № 1243-тс91.

136. Шацкий В.П., Журавец И.Б. Применение пористых металлов для испарительного охлаждения воздуха в кондиционерах// Достижения аграрной науки Стабилизации сельскохозяйственного производства: Сб. науч.тр. ВГАУ.-Воронеж, 1991.- С. 120.

137. А. с. СССР, 924457, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / Войников Ф.Ф., Зексер М.Г., Майсоценко B.C., Циммерман А.Б. (СССР).- 4 е.: ил.