Разработка расчетно-экспериментальной методологии моделирования термомеханического нагружения дисков и лопаток ГТД при стендовых испытаниях с использованием индукционного нагрева тема автореферата и диссертации по механике, 01.02.06 ВАК РФ



На правам рукописи Лэпеюетн Александр Роальдович

УДК 620.172.24: 539.4: 621.ЭВ5.5

РАЗРАБОТКА РАСЧЕТНО- ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЙ ЫЕТОДОЛСГИИ Ы0;2^И?С2АКИЯ

"PÎJC^XAHT-SCKOrO НАГРУ2ЕНИЯ дисксз Я ЛОЛА TCP. гтд г?:! СТЕНДОВЫХ ИСПЫТАНИЯХ С ИСПОЛЬЗСВАНИЕУ КНЗШИСШСГО НАГРЕВА

31.02.CS ПрОчНСС ТЬ iS¿ajGít ПрИСирСЗ H шхиЗрЗТ/рЫ

Автореферат диссертации на соискание ученой степеня кандидата технически! наук

Москва - 1997

Работа выполнена а Центральное институте авиационного UGTGpGCTpOSKKJí KI. II-л. B¿p3jiOBc£

Научный руководитель

доктор технических Еаук, профессор Sepp S.o. Научный консультант

доктор техкичеазсс заук, профессор Кувалдеш A.B. Официальные оппоненты:

- доктор технических наук, профессор Трухкнй А.Д.

- доктор технических наук, старший научный сотрудник Паплин к.К.

Ведущая организация - АО СНТК ни. Н.Д. Куааецоза, г. Самара

Защита состоится ZZatíf>¿j\Я 1997 года э часта es заседании диссертационного совета ССД 043.01.CS з Центральной институте авиационного i-wopocspossss ку. E.íí. Баранова, г. Исскза, Лзкзио?орная улщз, доц 2. С диссертацией ыакно ознакштъся а СлСлгогеке

ТГТГ IW Н,, п W

имм юм. и., п. ±>а>кшиаа. •

Автореферат разослан ÍZf^&twAX 1997 теща

Учений секретарь диссертационного созгт;

Знашнский Н;П.

- а -

ОБЕАЯ XA?A1TEPHCTKA РАБОТЫ

Актуальность теш:

Надежность гаэотурОташг дяиггкмлей (ТТЛ) а условиях эксплуатации а значительной степени а&зиснт от действумпдх механических и термических нагрузок, эознзхгажих в дисках и лопатках. Диски и лопатки турвин и компрессоров яалястся сдкиыи из нлиСолее ответственных я высскснлгружвнных дет&лг* ГТД, поэтому вопросы исследования sex теплового и напрялен80-д?ф&рм7гроваянсго состояния (НДС) очень взляы..

2 ■ условиях эксплуатация, яспыганкй и дсводки ГТЛ и его псл-нсразмеркых узлов получить иеаЗхсдинув кнфсрилц;э о термсмехаик-чотксм нагрухении (TU) и прочности дяскса и лопаток с учетом разных рединоа . райоты ГТД не гсегда возьсдно. При создании ков^х конструкт:;! , применении новых материалов и технологий и увеличении уровня ТУ натр у« и ил деталей ГТД треСуетса проведен-,» специализированных и экзизалеятно-цинличесюк кстаталпй (ЗИИ).

Толие испытаяил дзсксз и лопатск ГТД прогодятся на разгсяказ •и специальных стендах с имитацией условии эк-сплузтацаи (тепловщ режимов • и механических нагрузок). Для исследований процессов ТУ нагруяйния к'сценки прочности даскса к лопатск турбоызскя а ЕИАУ км. П.И. Баранова,' АО СНТК-им. З.Д. Кузнецова. АО "Авиадвигатель" н других предприятиях . аяиадаоилой отрасли, ЦЕШХУАЗ, ИПП КАЛ и ИТО HAH Украины и др. организац/яг, а таяад яз эарувелных фирмах: General Electric, Rolls-Royce, Bos lr.e, Test-Devices, Scte-nck, Pratt Vh'tr.ey и др. ¿ириах созданы разгозже л специаллэи^огажп;.;. стенды, которые постоянно совергенствушся.

Опыт применения индукционного аггрева (КН) для термонагрулс— ■"нкя деталей ГТД псказцзает,- что о:-т является иерссектизхл» методом нагрева ка испытательных стендах. По сразвэг.ш с другими методами нагрева он имеет важные 2р-епиуЕ,естза, которые заключается не только а получении заданного неравномерного распределения температур з детали,, но и з обеспечении быстры темпов нагр-ева при ЗЦИ.

' Ееизотермичекие лспатск с использованием КН целесообразно проводить на сдз-иадизирогайнис стендах, ?. к. не ке виды ТУ нагруления ислно моделироззть в условиях раэгскгьт стендсз.

Для псвыгекия наде.^ноети и качества исдглхрсвалия ТУ кггру-ления деталей ка сухествусцих стендах треСугтся иодерщйгцяя спс-

тем управления нагревом и (ииалдёниз.

На разгонных и ссецкадьвьсг стендах выбор кеобходкшх режхмоз нагрева и других параметров ТЫ кагружгнвя производится, в основ-ком, экспериментально. Б результате требуются значительные затраты времени на отработку штсд12си зкспергшентадьтл^гсследованш для обеспечения гад акта уазавкй ТЧ к&груженкя. Необходимо учитывать вганмодеиствие процессов кндукционного е аэродянамического натре вз дисков с использован вей катекатвческого к фвзгческого моделирования при определением реламэ ЭЦЙ. Более того, охсквосз» к недостаточная изученность процессов ТК нагружениа дисков прк стендовых испытаниях требует новых подходов к ресенгао ис следу еио;' проблема.

Анализ работ, выполненных в асследуемой области, показал, что необходимость воспроизведения эксплуатационных нагрузок к температур в дисках и лопатках при прочностных испытаниях в услсяшенио программ стендовых испытании требует разработки методологии моделирования ТЫ нагружения. В связи с указанным выше, задачи моделирования ТЫ нагружения дисков и лопаток ГТД представляются весьма актуальными.

Цель работы:

Разработка расчетко-зкспериментальной методологии .моделирования термомеханического нагружения дисков и лопаток ГТД а резш-мов работы испытательного оборудования, совершенствование стендовых систем для воспроизведения условии их работы в эксплуатация с использованием Ш при испытаниях на разгонных в специальных стендах.

Задачи исследования:

1. Исследование процессов ИН при прочностных непьгганняхдне-ков и лопаток, определение эшшрических зависимостей а величии для более точного математического я физического моделирования ТМ нагружения обьектов испытании.

2. Создать алгоритмическое и программное обеспечение, позволяющее моделировать режимы ТМ нагружения дисков и лопатокв стендовых условиях, близких к эксплуатационным.

3. Внедрение результатов исследований -при стендовых испытаниях.

Методы исследований;

Поставленные задачи решались с использованием методов конечных разностей, конечных элементов, оптимизации, численного интег-

рирования, математической статнстика, теория прочности, теории индукционного нагрева. Все основные теоретические выводы р^зСеты подтзерддекы эксперименталет в стендовых условиях.

Научная новизна:

1. Разрайотан комплекс программ расчета на ПЗЭ4 для моделирования процессов индукционного нагрева а теплснзлрял?нногэ состояния дисков и охлаждаемых лопаток, редимсз рэСоту гсгытательао-го оОорудозаяия.

2. Исследованы процессы:

- индукционного нагреза а влияние гнутренниг источника тепла на воспроизведение термонаяряхг-ннзго состояния дисков и лопаток ГТД при стендовых испытаниях;

- трения дисков о воэдуг а разгскнсй камере к их глиянне К1 терысналрялскное состояние я процессы разгона вра^пгд/хся д;скоа ГТД;

3. РаэраДотана конструкция :;ндуктора и прогр*гьйа расчета на ¡ТЗШ его оптимального профиля для воспроизведен;« заданного тер-ноналряг.акнсго состояния сьладдаекых лопаток ГТД при иеизотгрми-ческих ЗСИ.

Практическая ценность работы:

Разработанный ксыплеге: преград расчета на ПЗНИ дает зегыед-яоеть проводить специзлъЕ*® исследования, веделироватъ слсянье зрсцессы нагреза итер«скехз.чичгского вагругевиа и обрабатывать результаты проэедзннух испытании.

Пр;ь(енение разработанного комплекса программ расчета .три стендовых испытаниях к ссзереенстзсгакие стендонкх систем позволяет:

- воспроизводить регииы ТУ загруяениз дисков и долаток, близкие к эксплуатационном условиям;

- ресагь конкретнее задача до с»7ределеяяо необходима пара-нетреэ кедьтательнего оборудования;

- погасить точность зкелериментальнего зоспрсиэгедения тер-иопадрзспенного состояния с учетом злияния внутренних источкзкоз

ТбИЛЗр

- уеделирезать теплонатргиеннсе состояние зр-^.-.ягтоосоя дуг-коз с учетом их трения о воздух а среде разной плотности;

- дсгыскть достоверность оценки измерения деформации дисков с анализом состаздячссзсс погрешности измерении;

- сбесдечить и ускорить проектирование исаструкции нндуито-

у а _ tipcv'wvm, псвксхть ого к.п.л- '

Уздхлкпй комплекс прогргм расчета и разработанную кскст-

г'КЛуKTCpSv G-rJ-íО ИСПОЛЬSObQTb Прй ПРОЧНОСТИ*** nCuaTSnrwíX. И

т >. í; л о г;ч •.- с кj ; л процгССа^г гергоосрзбстки разлячнйх- ка-

11 у I > i'lñ i ».Л л MoZIíinCC l pCXríiiUl .

* V^hl'Í^Ji^Ld. ".'TOE pca^Oi аГ

-.Сi-'C.bHi»-- Г-5оУЛЬТйТа р£Й0ТЫ ЭйС-ДреНЫ ПрИ ПрОосдсННИ 3K3n2S~

Л'-нтнс-цпклпчеокну кспмтак>21 дисков п лопаток Г7Д н кзотерьичес-

г.".'X •>: г- i1 3С7г рI.-!íГч>гСrUIа KS рЗЗГОНКЫХ" И СПсЦЗЗЛлКкл c~0;i-

да;-:.

Р'.-ал-.^ация разработанного прстргишого 1:атлекса ка 1Е.Ч FC з стендовых условиях, и усозер~£Пствовазиэ злеиентоз астгтательпогэ оСосудоьаник позволили повьет. точность ыоделнровадия Ш кагру-ленил, ускорить проведете л^пьтанки si доводка углов ГТД, облегчить труд экспериментаторов, опораткано проводить обработку результатов нгпытанкй к сократить обьеы специальных экспериментов. Апробация работы:

Основные полодения к результаты работа докладывались и обсуждались на XIII к.-т. конференции иолодых учэшх ЦИАЫ ш. П.И.Баранова (г.Ыосква, 1989г.), ез п.-т. конференции молодых ученых НИЦ ЦИАМ (г.Москва, 1990г.), на XL в.- т. сессии по проблемам газовых турбин (г.Рыбинск, 1993г.); на XXY ы.-т. иевдуна-роднон совесании по проблеыаа прочности двигателей (г.Москва, 19Э4г.), ка XLI к.-т. по проблемам газовых турбин (г.Санкт-Петербург, 1934г.), на Ыслотраслевои п.-г. конференции "Совершенствование методов и средств стендовыг кзпытаннк ЕРЛ л кх узлов" (Г.кОСКБо, 1535г. ), ка л ЬдаЛДУНарОДНОЗ Н.-т. КОпфёрсЕДКН ПО К0Ш1-рессоркой технике (г.Казань, 1995г.), на мевдта.рОдНОй..н.-2. конференции "Зкеперимсктадькоэ оборудовзкЕЭ н Ссртифидацин авиацксзн-ной техники" (г.2укозский,1535г.), на XLII н.-у. esees» по проблемам газовых турбин (г.Москва, 1995г.), на XLIII е.-т. сессии по проблемам газовых турбин (г.Сзнкт-Пе7ербург,1933г.), ез SXVI н.-т. международном совещании по динамика а прочности двигателей (г.Самара, 1996г.).

Публикации: ' .

По результатам вклолиекшт исследований опубликована 21 пе-чатнал работа. Подучено положительное решение о вэдаче патента Российской Федерации на изобретение "Индуктор для неравяшераого нагрева деталей сложной формы" (К 94005548).

- 7 -

Структура и обьеы работы:

Диссертационная работа состоит ;*.а вв*лек:'.я, сс-стп глав, аы-водов, и содердит 146 страниц иагхнопясного текста, ев рисункса на 55 страницах, список литература кг ПЗ наименовалаи та страницах, а такла приведений кап страницах.

ХЛЕРГ^ЙК Рд.'Л/;

^ введении сбссноваиа актуальность тс-иы, сформулированы цель и ее н:; г кзадачи работы, отралеяи ссногньо полсг-с-иия, юд'.-ю-ПЗ!? нзучнук нсаигну и практическую ценность.

3 г.о;з:и главе диссертация с целъв обоснования постановки задач исследований проведен обгор работ, пссвл^нный стендовым исдлтлкилм дисков и лсгатск.

Еы.тол-к.чый анализ состояния ТН катругезил дисков и

лсг.атск при стеНДСоаА негттякндл позь^ллсТ сделать сл-.-ау*-^!*? вод;.':

- В кзетодаге время выбор необходиилс параметров ТУ вагрухе-вид дисков и лопаток на испытательных стендах производятся, з сс-аовнеи, экспериментально.

- Процессы ТИ кагруьгниа дисков и лопаток г условиях индукционного и аэродинамического нагрева иало изучена.

- Отсутствуют комплексные модели аатечатическсго ыоделир-оза-ния индукционного и теплоаапрял&нного состояния дискоз я лспатск а стендовых условиях с учетсы трения дисков о воздух а среде малой плотности, погрешностей измерения деформации и др. пря специальных и акгквалентно-цишичеекзех испытаниях.

- Отсутствует гидросиловое осевое вагрухение (нмитаюл от воздействия центробежных сил) при ЗГИ реальных лопаток ГТД. Используемые конструкции индукторов имеет недостатки и не обеспечивает необходимой точности в воспроизведении заданного неравномерного термсаазряжаяного состояния на поверхности лопатск при стендовых испытаниях.

- Еекоторые стендовые системы обладает недостаточной надежное тьв и точностью моделирования ТЫ нагружэния деталей.

Для достижения указанной аызе цеди в работе поставлены и резе-ны следугсае задачи.:

1. Разработка комплекса программ расчета на П32М для моделирования процессов индукционного наг реза и тепленагрхдакнего ссс-

7ci:•■:;•.л дисков и охлаллэемых гог.аток. . iд, процессов разгона и трения врасзхихся дисков и релимов работа испытательного оборудования при стендовых испытаниях.

2. Исследование процессов теплового и наяряленно-деформированного состояния при прочностных испытаниях дисков и лопаток, определение эмпирических зависимостей и величин для более точного моделирования TU патруления сйьектоз кспытанкн.

Исследование влияния внутренних источникое тепла на воспроизведение терыоналряяекного состояния дисков и лопаток ГТД при стендовых испытаниях.

3. Разработка конструкции индуктора и программы расчета его оптимального профиля для моделирования неравномерного термонапря-хенного состояния охлаждаемых лопаток при некзотермических ЗШ.

4. Совераенствозание экспериментальных методик и стендовых систем для воспроизведения термомеханического нагрухения при проведении прочностных испытаний дисков и лопаток.

Зо второй глазе для выполнения задач, поставленных в данной работе, г.о исследований) и моделирование ТМ нагрухения дисков и лопаток ГТД призедены испытательные стенды и их системы, усовершенствованные для воспроизведения эксплуатационных режимов деталей ГТД.

Третья глава посвящена разработке комплекса программ расчета на пази для »моделирования процессов кндукцесЕНОго нагрева е тед-лоналряленного состояния дисков л охлаждаемых лопаток ГТД, процессов разгона врздапшихся дисков и рейсов работы испытательного оборудования при стендовых испытаниях.

Решение электромагнитной задачи индукционного нагрева деталей подразделяется на внешло и внутреннго задачи.

На этапе репеиия Енепкей задачи КЗ проводится анализ система ИН и определение коэффициента полезного действия ИН.

На этапе решения внутренней задачи рассчитываются: глубина проникновения тока в материал детали, распределен® удельной модности ИН (внутренних источников тепла) з поверхностных сдоях материла детали и др.

Расчеты теплового состояния для моделирования процессов индукционного и аэродинамического нагрева дисков и лопаток основаны на решении прямых и обратных задач теплапроврднрстЕ.

Для автоматизированного и корректного репения обратных задач по определенна параметров ИН деталей с -учетом различных огранкче-

- о -

пш когользозакк мс-тсд кэнечныд разнсст'Г: " градиектны;'; кгтгд тимитации й7Р.

У!-лгалкая задаче оСсСггка г: кок-кротизировала з сло;::-г.г.-:-:: посталозке

г»г

На цедедей ~/кклз'.скг.-: (1) задел«ни сгралкчения г :-иде неравенств линейного вида: < г.; ^.. > х.^"-'; е•.; < е'...-""1; Е (Ра.»/-5,3) < ПГ#3 -Рг. РИ. < Ри. 1 ' . где 1 - ксыер индуктора или участка гены нагрева; . - неу-.-; нагревательной с г а:-: и::;;; у, - кодичео таз нндуктс 2 уча-етк-еа нагрева; и - ксл;г«:-стго кагр^в^тел^ккх стан:-;;*:; 1,; - расчетная теи-пература поверхност:: детали: . . - заданная температура пе-верхкссти дета-.::; 1;у - удельная ыссность ИН; - ;-па,"г'-ютр управления; сг^. , - градиент температура; с*.,"'''1- допустимый градиент темпе р-атуру (ограничения из термокадрялякия); !;г. " ь-сгености гекураторов; Б. . - плегадь 1-го учл/ттка поверх нс-стз детали.

3 зависимости от цели редагьгей задачи э ее постановку и-егут быть зкасчекы дополнительные ограничения. 2ависиь!сстн температуры от удельной подлости /Я натр-гаг, представленные 2 (1), определяться з результате радения дир^гр-;яциальгсго ур-взнения теплепрс-зоднести с .учетом специфики ИН и условии стендовых испытаний.

Расчеты теплового состояния детален ^етедеи конечных глеион-таз модифицированы для кодел^-тсвания процессов иядукцисинзго к аэродинамического нагрева деталей с учетом слсаннх краевых условий и их геометрии.

гепенпе зада-си в ссес;ол«?тричнси псетааогке э условиях /С-' дисков сводится к мпнихизации функционала

5 "

- Ряау*^гйг£= + I (0,5-ва'-2-Са^э*Ог(1£. + 2. ..

*1 + Г Сг-р'-ОгчЯ. (2),

<3 • 5

гдг - удедгзая мддлзсть ИН; - дирязз ххдухгера; 5И - завср медду кндукгзрем 2 дддерхкдеты: детали; п - к.д.д. 2Н; - - текде-ратурз. диска; - ге-кезраттрз асадуха з рааго.-жй камере; т. -

нг-/мя; г - координата; ha - толсина диска; Тд - плотность материала ли:кл; сд - теплоемкость материала диска; \л - коэффициент теплошснсднссти материала диска; Ртру - удельная модность трения ли:кл о ьоздух; а2 = (ак-К2Из) - суммарный коэффициент теплоотдачи: йн - г.сэХиииент теплоотдачи, обусловленный конвективным теп-дообм~ном: а1(а- коэффициент теплоотдачи, обусловленный издучень-•-.•м: S - площадь сечения детали; G - контур поверхности детали; z - координата; al - отрезок длины контура.

Г к и-:- задачи в постановка плоской задачи в усговиях ИН ох~

Я1 уГ:.л ЛОПаТОК СВОДИТСЯ К М;ТК;ЫЛ5о11пИ

С=ПС0,5- (5t/Sz)2+XJI-(at/5z)z)+c.vY.v(5t/6t)-t-PKB1'-t)cü:{l2 +

Ь

♦ Í (0,5-aBi • t2-aai - tai • t)dLi + ¡ ((PHy(hH.6,Ti)-t)dLi +

Gi Gl

+ I (0,5-aE2(Q)-t2-ca2(Q)-tB2-t)dLo (3),

G->

где Gi - контур поверхности лопатки, G2 - контур стенок внутренних каналоз лопатки, х - координата, ctai- коэффициенты теплоотдачи на поверхности лопатки; аао- коэффициенты теплоотдачи ао внутренних каналах лопатки, Q - расход огггаждасщрго 'воздуха, íai-темлература воздуха на поверхности лопатки; ta2-температура зоэ-духа во внутренних- каналах лопатки.

Программа расчета' терыонадряжекного состояния деталей слск-ной формы является комплексной я разработана с учетом разных физических процессов при ЭЦИ. Общая структура программы расчета состоит из следующих модулей: 1. модуль исходных данных; 2. модуль автоматического разбиения двумерной области на конечные треугольные элементы; 3. модуль расчета теплового состояния ; 4. модуль расчета к.п.д. ИН; • 5.. модуль расчета удельной ыощности (внутренних источников) по глубине материалг; б. модуль аплрс-хн-wainuj краевых условий; 7. модуль рте чета гермонапрянеккй.

Модедкрозакие процгееоз разгона дкеков оскозызаётс» нз уравнении равенства моыентоз •

w .ч i» tí\

«о * «хр = »ап ■ v»/,

где- íóo - крутящий момент'сопротивления диска; líXp - ыоыэнт от аэ-ридкколигческого сопротивления диска (прн трсНиИ диска о воздух); - момент создаваемый здгктропризодои.

Раскроем величины'lío, Нтр и Уап в (-i) и тогда получии следу-сцее дифференциальное уравнение ,

Ск)/ЙХ(ТД^ДПА2-Тл-^П) + Ртр/О "

" (1/1Мп2)-(Гбп^апП*Гш,^илп}-(Л>/«) (I).

ГД'Э Лд^ ** ПОЛлрКлЛ КС^'с'пТ ИНггрШГЗ ДгС1л \ ■ иСЛирНЬЛ

иксрци:: лопат'::; - полезного яейстаил электропри-

вода; Ртр а к-сТР:Тд-«3-(г + 0,5-1)ь-1

- носкость 7 рок ил лнскл с лопаткдик о ; I. - длина лоттк;!;

К "" 3!/ПУ.р/ГнсС1-СИ<I ; С• р * «ГИл"-Н? Тр'"-я/.Л; г „г, '

НОСКОСТЬ ЭЛсКТрОПрИВОДЯ; 2Г ~ КСиГ»П^СТЬО ¿СП«47'Зг*. | J - * I. ^..л,, .'1141! ысмснт ккврш-?и дискз; } - г10лл£гги~; иск»е7 илс'рцни *2г.лгг'^'; ~ полягкли момснт р'иик ротора г!трспр»1ь ->г.^! ^игт" " па»/

УСЫс-нт инерции нультилл иу-ат зра; 1ия - р<*латсч':-;» з »/у'ьт;:::-¿¿пг-сь* ~ 71«и\-1 а пОСТЪ О у пЯлл Д п С гЗЗ' Тз ~ иле I г.-/. . о »¿^ . ^ I.

«¿Оиса» КН \ <Г э л ПЛОТНОСТЬ лиТсрл2ЛЗ рЗТСр-.з ^-ОГ*! Тип

~ 1Ыих Л»Л л Ь КО* С ЛЬ Т /и 1Л1 {КДТ Орд | X ~ а».ГГКЛ V ^П;».

¿¿ООЛ«г п^КСТСР&А и^СорсХЗСЗ*1НлП КГ^ИДсЫ сг Л/Г*#"Н/ X Л г- } р

X .. (1гОя)-Н1/Счэп-?ап(и)/1ип - 17),

Ч-ип

•*Дл реДспИЛ УрсЗпсалл (7) КСПиДЬоОллл »еТСД члСЛсКНиГэ хк-тегрирозалия Гаусса.

геПспИе УрЗЗпсКНл (5,7) ПОЗНОЛлеТ СиреДеЛИТЬ ПрОЦеСиЫ ро^О-аа диска, характеристики электропривода в мультипликатора а зависимости от геометрии диска, параметров среды а разгонкой камере.

Экспериментальное определение НДС дисков от зсздей.ств/л центробежных сил методом статического теаэсыетркроааяия является первым этапом стендовых -испытании перед проведением 3^/1 с использованием ин.

даЛЯ понылекия достоз^рксстя згссперэвснтзльного определения НЛС ■ дисков на разгонных стенд ал разработала специальная методика расчета погрешности измереки? депортации дисков до экспериментальным или расчетной данньм, которая резлззозала э виде подпрог* раАаы зз П32Ц. Рассмотрим некоторые осоСекзости методики.

1.к. при врадении диска в рзэгокяоз кзыере зозкихзет трекие его поверхности об остаточный воздух, то а начальных циклах гаг-кухгния диск нагребается неранк^«ераО по тслннне н до радиусу.

Псзто«7 для стабклизаган результатов статического тензсиет-улрОганля дкска ироводктоя нескольгсо пктиоз нагрЗгАсНХг! с а^аллзсм соотьссения Дгк (п) "»гх(п) - ем-1(п) г.1л (3),

где & - зазискмость деформаг^и от частоты зрадсКИл, - разксстъ деформации циклов к и и, Д^тт " заданкаа минимальная величина. При я исщп диск останавливается. Лля конечного цикла

.-.\чг руления » « t!i< голучзех завлсгс.оета t.4'K(;i), skju. tu M, где '.'¡KÎ-r'i " ?а?.;:сю!0сть тоюерз'ггр^ ь месте гензс^незкстора

от частоты врацекия г. "л ¡гзнечного Lii:-'-ia KarpyxeЕиза. î!::(n) -кнлл дефсрмг.ция.

Оуим^рнад случайная з систематические погрешнос-

ти намерения деформзц;-'. опр-зделгптсг для цик.да натрут гая ух с учетом погрешностей токосьс-мзика :: др. элементов т е н з о иг г. е р ; гг с ль -ного тракта, которые определятся в результате специальных зкспе-риментов перед проведением исштакиг..

Результаты статического тенаомэтрирозгния (определения суммарных деформации от воэдеистпЕЯ.цэнтробеявых сил и нергвно5ярао-го нагрева) дисков е(п) = ги(п) £ Дг(п) (S),

где t;.(n) - значение нзыереккол дефорцации с учетом систематических погрсыностеи; Дг(п) - зка^скне еушарной случайной погрэппсю-тн измерения деформации, сразялваэтся с ре5уаьтгтг.\и раочеха НДС.

Температурные деформации диска определяйся для цк-гла «агру-.'■¿н;:л vjK расчетом по эм:пер;:юзтгльЕыц температурам или по. зши-Р'.гч'эсксй формуле, опнсьззкчез распределенлё температуры по радиусу диска t(r) = a-£oä-exp(b-(r/roß)) (Ю), где а,ь - эмпирические кзоффзденты; .toe^œ.- температура п радиус обода диска, или экспериментально с использованием I1H.

В работе полнены izs-z'.z фзр^гулы для расчета теруонапрякеник в диске постоянной толщина с испсшзозаниэы зависимости (10).

Расчет напряженно-дефоршрозазного состояния днсгаа ягижется одним из конечных зталоз. Оа необходим для экспресс анализа ЕДС дисков при прочностных испытаниях изо многих случаях его применение кесбход1:мо, в частности, длл прогнозирования ДЦС с у-:его:г погрешностей измерения деформации дисков' идя определение ВДС дисков в условиях индукционного и аэродинамического кагрегз.

Программа одномерного расчета ЕДС дискоз разработана на языке Оортран и состоит из следующих модулей: 1. модуль исходных данных; 2. модуль расчета гэстурной нагрузки; 3. гадулл расчета погрешности измерения деформацга; 4. модуль расчета змзиргчсехих зависимостей; 5. модуль расиста ЕДС диска; 6. исдуль численного интегрирования; 7. модуль аппроксимации s интерполяции фуисцЕЙ; 8. модуль упрутопластического расчета НДС; 9. модуль результатов расчета НДС диска.

Для ресения задачи по вибору частоты тока при Ш проводятся расчеты с применением. UK3 терцонапркхенного состояния дзскоа в .

условиях поверхностного нагргэа пзэгсткьы способен л г услоз:я:< индукционного нагрева с учэток знутрекзиг ис"0""*а;аз тоядь гре-ик зра~2лаггося диска о воздух по разработа:.;:porpr.v::a». 3 обоих указанных случаях опрс-деляготся тор«онглр.~."ег:л б", бй(Г). /кз*? акк ля сзодктсл к анализу полу-*экнк£ зуль.г

PSC4STS TepMOHSnpKJú?ИНОГО СОСТОлККЗ дИСКЯ 3 СОй?ЗЭТСТ~"Д СО СЛ£-

дутошими соотнопениямн

Дбо*'(0 » 6ot - So1«") < ИбдопЗ . (II),

Дйг^'СО « бг~ - бг*<0 < ЕМдслЗ (Í2),

где [¿S.-onJ - допустимое значение отклонения л-елпл-жи: тер^энспрк-женкй от эксплуатационное 7сгозкй определяется. следую^« соотко-ген::ем • ЕЛЗдоп! = 0,01-бь, где бь - предел проч::ссг:! игтерпзла диска; 60t, о0ь(П - окрулвьта ягпрядевия npií поверхностно« нагреве к индукционном нагрс-зэ; бгб-г(Г) - радкиъпце кзпрйхэкик при поверхностно« и :<ндукцио:шом нагреве.

В результате оОработгл экспериментальных п расчотныз: данных определена эмпирическая формула для оценки эапяс:тдх:т<?й (11,12;

Ü5~'(f) г» c-exp(d-f) (13),

где c,d - эмпирические коэффициенты.

Из совместного решения урааненай (11,12) (13) гглучаем расчетную оценку значения частота тска fP стендовой _ сг.с~е::н для зоспроизседекти термокапряжелного состояния диска при ЕЩ-í

. fp з (1/di)-&3fi oxp(£j56^on3/c) (14),

где a6fi - максимальная разность- тврмоналрпкенкй а -гаикуакдаон-ных и отекдгвах- условиях■ при "-зстоте тока úx - эмпири-

ческий коэффициент.

?азра5отакнк-з лэтодккн п kcsízuiskí} прогрзмц

на П32М позволяют определять к^ояленао-д.^оршзровд.шс-э состоллко днекоз'с учетом язраыатрса ' Ш,-;. тергамехг±г-гес:гого :»згру.гзк;гЕ, погрешностей измерения дефорглцкк з условиях рлзгогзяс: стендоз п повысить достоверность.определения ЗДС дисков.

Расчет НДС лопаток зыполнэя по стерэвзэсй корты и зсподьзг-етсл з глчестао отдельного модуля в комплексной программе моделирования индукционного нагрева и теплонзлряяен'юго состоллил лопаток при стендовых иепчтанияг.

. Четвертая глава посвящена разчегно-эксперкуентальяи/у ояре7 делении ЩС дисков от воздействия цэнтробе.^ных елд с учете» погрешностей измерения деформации а :<одедировалив термошшракепного состояния дисков с учетом аэродинамического нагрева.

ПрОВ'гНОСЯедиВЗНИЯ Пи Оир^ДбЛеИН^З гЛллпПл 1[,-гп»т пъа-аал/— -сЯ ДИСКОВ Но Ил ТермиИаПрЯлЭпНОС- ССОГОлН}!? . /I На резуДЪТаТЫ. СТС.ТСКОРО хеНЗОЫеТрлрОЗЗигНЯ. •

о роиО'Гс ПОКаЗНпО, ЧТО ДЛЯ СТаиПДНЗаНПИ ПСКаЗЗКНл СТаТИЧеСКОГО ТеНЗСЫЭ АфИриВЯНлл ПрИ СТсКДОЕЫл »^СПгГГаНИЛл поТурНдл дисков требуется ко менее трех циклов нагруления..

Получег-г.1 результата по зкгпертаентальному и расчетному определенна НДС »: оценке погреаяоетк измерена« деформации натурного н модельного дисков на разгонных стендах.

Показаны особенности юдолирозаиия.терыонапряхеиного состояния к процессов разгона дисков ГТД в условия:: 'аэродинамического нагрева. Проведен анализ влияния длины лопаток и других параметров на величину мощности трения дисков о воздух и время разгона дисков до заданных оборотов.

Пяття глава посвяшэка' воспроизведения терыоыехааического нагрузке ния дисков ГТД 2 использованием индукционного нагрева при

ИЗО~9рлшч£-СККл И НеИЗОТсриНчсСКИХ сЦм НЗ раЗГОННЫХ СТёНДал.

Ныли проведены зкспериыектадькне. исследовании! процесса лзт-рева врацЕШйУглСЯ дисков. Подучена н уточнены завкскмостк для оп-рс-деленил коэффициентов тр^знел и теплоотдачи в условиях вакуумн-розанил. Предложены эмпирические форнулы для расчета тейпе ратуры , 503Д}~л3. 2 раЗГОКНОИ КЗморЭ ПрИ сцп. - С ДОкСДЫЗ НЗТемаТНч£СК0Г0 1£0~ делиривакия определено' соотношение разньсс процессов нагрева в ободнои части дисков по теплсвок энергии, псступайссрИ от индуктора и за счет трения поверхнос*а двскоз о воздух.

Указанные исследования в Пидученнуе сззнсшвсотн СпЛп нополь-' -зованы в рагчетно-зкспериыевталънсы ксщелярованин терыокадряяее-ного состояния дисков.

^ использованием акз а зюпериыентальны! дандшь о тепловой состоянии дисков проведены исследования алнянин частоты тока к скорости нагревав на зоспронззеденне терыояглряяекного состояния' дисков ГТД.

На рис л и рис.2 показаны распределевня температурки терыо-капряхений по радиусу диска турбины ГТД при изотермических ЭШ. Из рис.1 и рис.2 следует, что экспериментальные распределения, температур и терыоналряхгнай (рассчитанных до зкепергменталькны температурам с учетоы внутренних источников тепла) отяачаотса рт ' заданных на ± (20»30)°С и (2С*4С)ЦПа.

Получено,. что погрешность воспроизведения териензпргагнного

650 €00 550 500

!

1 ** У

—^ м

гг

1 1, ..

7о 50 по «зо <?з т 190 гю гго гво гто зэо 5/о 1,

У.И

Ркс.1. Распределения температур по радаусу диска турбины ГТД при изотермических ЗЦИ:

1 - заданное распределение температуры;

2 - экспериментальное распределение температуры при ¡Ъг*;

3 - экспериментальное распределение температуры при гып-

■'о, 1Ш 0

50

М

¡50

-гсз -г50

— . — v к г - |

v . ■ «-» 1

'--- -- 44 о. -

"о \ к |

? 1

* I

73 30 НО 130 '.50 1Т0 190 2(0 230 2ь0 270 гю ЗЮ 1, /'.и Рис.2. Распределения окружных температурках нзпр2-таю!л по радиусу диска турбины при изотермических ЗЦИ:

1 - заданное распределение температурных напрят.еяик;

2 - экспериментальное распределение температурных напря-

жений при г^юх;

3 - экспериментальное распределение температурных напря-

жений при Птщ.

- - - -

состсяи;:-. о? г.дидлкя внутренних íscccwx^kod тес-за (ср:: Г«2400Гц) составляет вгдкчину до • îO*2G£Qâ при гаотержгсс-скси Езгружешзг.'

Ев рг.о. Z. прёдатгагзЕЫ кз^знез'.т: ухел^нш ха^кгк Ï2-",. тем-геугтуры ;•: ^мпзрат.ф^-о: натрйжгнгЛ (г"у1фуго-1^зетЕчлско£ сблзг-тк) s сбод:-:«: чзстк диска кзг на псаергяостБ, як и по гдуСгее игтерг.ата дпскг s начало цикла TM нагрзисятс.пр2 неиготерягч-сюк 315!. К?ш:.сл i (рцс. Зз) г. кразая i (pce. S3) нвляотггз Екзюрж.-к-'

Ко r>:a:;¡-:;¿ рпо. 3 следует, что псгросхостъ всспрогзведенцЕ т&р%{окглрязглЕ;-:с-го состапзкг двгкос 2 н5йЗОХбриг*-гск»з: условигг при с:;орост;; нагрс-ва 3°С/с mcxït достигать Gffi£Ia {что- сбуслгаак-22-vt ckksok;;-. ?эрионап5ежс«г.0 ups кагрего (Г*2«ООГц)

•по сразпггли с пс-зер1Есста«ы. нагрев). '

Дзя по?ь~еккя »очкос-тг' .гск«рояЗЗ£я£Нлл щгсжапрггагкого состояний дкгкоз к-зос-ходига йозмлаи частоту тока хга. скорость кагрс-вв. .....

Лолучгккыэ н результате расчета резкаы Ш со скоростьв 10°С/с (npi: fc2/iOGí'u) псшолшп: сказать шгрегнсе» в зкссеримег-. таль не« ыодг-л1.-розгн1и тернонгпрюшкпсго сокссаия днасоа прн йен- .., готермичёскся кгтрух-зн'.э до зСйОг.

Аналлз агапккл частоты теш при скорости estf^zs 3°<Ус пскз- . за",, что частоту, тока zecúzczzm попадать до 1БкРц дгя сбессече-ния асспрозгзаоде™^ терксзапросеЕНСго состояния с погрэеесстьс 10Ша. Однсло. ото не всегда возискно,. т.к- адзикхае частота тока ограничивается стстасстьо к кздеззеешэ стендовое системы EH и электрическими. лотеряш: з пннаг.

Оперативное определение необходим— пзракс-трсэ ТИ нагрулакия и- процессов Ш sa h23á поэвсдезо ускорял» прсдасс отладки температурных падей дкгказ прг Щй .s сократил» сСьеи зксдзриыаЕтагь кчт . исследовании. ■

Сеотая глава посзян«Ег воощлаизэдгних) термаиханичвекого вагрулания лопаток ГТД с acsasbsoaaszcu индукционного нагрева ера каизотсрыич&еккх Зцй.. ■

Испытания натурньк допатск ГТД под gefcraKsu те?х.'ациагзчгс-ких нагрузок к осавого нагрукениз црозсдкаась sa спещалкэиразаа-, кой установке с исдользсззннем Е^СЕйчастотного генератора ЕЧГ4-10/0.44 и системы гидросилового Еагружгнна.

На первом этапе стендовых гослзнии проводилось статкчгское текгоштрированге лопатск в условиях гядросилоаого вагрукенкя ери

О. /л вг/н*

¡0

8 о

ч г

ф о

60

23 Т,с

500 № 300 ¿00

мпа -500

-т -зсо

- 2 СО

-ЯШ

о

Л

Рис.3.

Кривые изменения параметров в ободной части диска в условиях не изотермических ЗШ1( = 550*0,1™«=220 *С}: а) удельной мощности ИН ; б) изаевения температуры ; в) температурных вапряхевиа . Обозначения : 1' - при поверхностном нагреве ; 1 - на поверхности диска прк ИН ; 2 - глубияа 2ия при КН : 3 - м-и ; 4 - '*-" . 6м(

нормальной температуре. Еа второе этапе проводились неиэотерми-ческие ЭПИ лопаток в условиях гидросилового и теплового нагруде-

ния.

На моделирование теплоналряяенного состоянии охлаждаемых лопаток ГТД существенно влияе? выбор величины расхода охдаадавсего воздуха. Для исследования его влияния па режимы ИН лопаток. были проведены специальные экспершзнтн. При обработке экспериментальных данных определены эмпирические соотноаеккя коэффициентов теплоотдачи во внутренних каналах в зависимости ог расхода охлзадазо-щего воздуха и коэффициенты теплоотдачи на поверхности лопаток б условиях ИН.

Результаты комплексных расчетов па основе процессов индукционного кагрега, ■ теплового, капрзс^кл0-де$срм1!р0взлп0г0 ссс-

......... ... ...... я п..»

1и Л1Ы1Л.- 1-Ш Х/1МСШ£Л1.'1 и иъклу*ииг Г П/|_У (.С^л шсИ-Л^ iltfUVI.tr «

расхода охлаядаящего воздуха были попользованы для обеспечения воспроизведения термоыеханкческого нагрузагния натурных охлзддге-мых лопаток ГТД.

На рис.4 показаны расчетные а зкепериыенгазьине распределения температур, переменный профиль нвдукгора со контуру опасного сечения исследуемой охлаждаемой лопатки (по поверхности спиас-: е корытца) при кеизотермических ЩИ.

выводы

1. Разработана расче?ио-экспериыеятальная ыеюдология моделирования терыомеханкческого нагруяенил дисков и лопаток ГТД с использованием индукционного нагрева (НН) дгя воспроизведения прк стендовых'испытаниях условий вх работы в эксплуатации.

2. Разработанный комплекс програш расчетов на ПЗВН позволяет: '

. - моделировать процессы индукционного нагрева а теплонапря-яенное состояние врздагазася дисков ТТЛ при не изотермической нат-руженни, оценивать влияние внутренних ксточникоа тепла на воспро-Нойсдекис "брмокапрлленкого сосхсйнля джиоз, серннвдть термокап-ряженное оосюяккэ и погрешности измервниг деформации зраласцихся дисков с учетом их трения о зоадуз:, моделировать процессы разгона дисков с учетом параметров электропривода;

- моделировать процессы индукционного нагрева и тешкжапря-женное состояние.охлаждаемых лопаток ГТД, осуществлять опткмаль-

- УЗ -

-С. "с

{ООО

а> 900

! V1 I ч\ ! »■х у/

1 1

О 0,2 0/1 0,6 0,8

з)

б)

'С

(ООО 0»

г

Н т

20

0,2 . 0Л 0,8 С

0,2 0/1 0,6 0,3 £»

г)

Рис.4. Тепловоз состояние охлаждаемой лопатки турбины ГТД (по опасному сечению) на максимальном режима и переменный профиль индуктора при неизотеркических ЭШ1: а) распределение температура на поверхности стшки

лопатка: 1 - заданное, 2 - экспериментальное; о; распределение температура »а поверхности корытца лопатка: 1 - заданное, 2 - экспериментальное: переменный профиль индуктора со стороны: з) спинки лопатки; г) корытца лопатки '

- 20 -

ное профилирование гндуктора upa веизотермических ЗЦИ;

- сократить обьcu экспериментальных исследоваки:*:.

3. Получены результата по зксперкьйнтадьноыу я расчетному определенна НДС от воздействии центрОиелных сил и оценке погрешности измерения деформации натурного н модельного дисков с учетом влияния неравномерного нагрева upa si треккн о воздух. Для стабилизации показании статического теЕзсийтрировакня при испытаниях натурных дисков ГТД требуется гэ шкге З-i пиклоз нагрухекия при линейном изменении частоты врадения.

4. В результате моделяронаниз процессов разгона дисков ГТД на rsuü и анализа згаперииентагьныи данных получено, что наибольшее влияние длины лопатке на время разгона дисков в условиях индукционного или азродннгАггческаго нагрева кгбдпдгется прн соотношении мощности трения к приведенной модности электропривода более 0,3.

5. Математическое моделирование- позволило установить соотношение процессов нагрева при язеьтзкяяз. 3 обозной части дисков на частотам вращения более сХХЮ Си^зднн Haujbсдался нагрев за счет передачи около 80Z тепловой энергии от' индуктора a 20Z тепловой знергии за счет трения поверхности обода д*эскз о воздух. Псдучснн распределения удельной ыоцностя .внутренних источников тепла, температуры и тергйг-'еских напря^енКа со глубине штериада дисков при нестационарно«! циклической кзгрсвэ,

6. Расчета^! «КЗ с кспсльзозоН^зы окспери^ата^гьных дзнных о тепловом состоянии дисков пекздзло, что на моделирование их тер-•монапрялёиного состояния ОгТ-w^t ■ комплексное влияние частота тока и скорость нагрева.

Погрешность (от влияния »ДуТрзпнил «сточннкиз тепла) неделн-ровакия терыояапряжзнного состсшхия врададгссся дисков ГТД в нен-зотерыическнх условиях ЗЦ Н щзн спорости нагрева 3°С/с н частоте тока 2400Гц, пироко . пршэваемой . на разгонных стендах, кедзт достигать бОУПа. Для ловывения точности аоспроззведеннк терыонап-ряженного состояния дискоз юсбходжо ' со зозиояаостл сошгзть частоту тока или скорость нагрева.

Полученные в результате расчета ККЭ реяиыы КН со скорсстьв. 10°С/с (при Г=2400Гц) позволяй снизать погресность моделирования термонапря.7йиного состояния градзодосся дисков при'неиэотерми-чесдос ЭДИ до ЮМПа... '.'""'

Б изотермических условиях нагрухензя погресность моделироаа-

нил термокалряженного состояния во враззщяхся дисках при ('«2400 Гц) составляет 10-20 Кл.

7. Показано,что ка частоте тока 440кГц можно пренебречь влиянием внутренних источников тепла на воспроизведен;--:» термонапряжении в поверхностных слоях катериала лопаток.

8. Разработана и внедрена конструкция индуктора с переуэлнн< профилем (согласно иаобратанкю) для всспроизведстор.чгнэпрг-женного состояния лопаток ГТД при термацихлических испытания >;.

9. Для обеспечения воспроизведения термомеханическо:о натру-дения дисков к лопаток ГТД, ускорения проведения и обработки результатов-стендовых испытаний выполнена доработка:

- АИИС на базе систем К732 и К742, системы управления ИН с использованием оптических пирометров, системы подогрева воздуха для охлаждения дисков на разгонных стендах;

- АИИС на базе ИИС Ш-711 на установке дая обеспечения прочностных испытании лопаток ГТД.

10. Рассчитанные на ЮШ распределения температур я термонапряжений в дисках к лопатках отличались от заданных на ± (10-15)°С и ± (10*20)МПа.

При стендовых испытаниях дисков и лопаток турбин ГТД о использованием рекомендаций по параметрам индукционного нагрева заданное ¿аспредэденкл температур в дисках а лопатках были воспроизведены с погрешностью ± (20*30) °С.

Основные результаты работы отражены в следущих публикациях:

1. Лепешкин А. Р. Математическая модель индукционного нагрева дисков турбомалин для разгонных стендов // Тезисы докладов I научно-технической конференция и/у . НИЦ ЦИАН . 1990. - о. 46.

2. Бычков Н.Г., Лепешкин А.Р., Першин A.B., Баранов Ю.Ф. Совершенствование испытаний лопаток ГТД на термическую усталость с применением индукционного нагрева // XL Научно-техническая сессия по проблемам газовых турбин.- А0"РШГ, Рыбинск, 1993. - е.50-51.

3. Лепешкин А. Р. Оценка погрешности тенэометриравания вращавшихся дисков ГТД. //Тезисы докладов XXV международного научно-технического совещания по проблема« прочности двигателей. ХШкШ им. A.A. Благонравова Р1Н, К, 1994. - о.41-42.

4. Лепешкин А. Р. Оптимизация индукционного нагрева дисков ГТД сря стэкдовых иепутакклг// Теаиеы докладов ЛИ Научно - tsxeh-ческой сессии по проблемам газовых турбхн. сю ЦШ, - Санкт-Пэ-

тербург, 1994, - С. 109^110.

5. Бычков Н.Г.,. Лепетал А.Р., Перииь A.B. и др. Установка для эквивалентно-циклически испытаний лопаток ГТД с применением .: индукционного нагрева//Тезисы; докладов -Межотраслевой научно -технической конференции " Совершегстноааяие методов . и средств стендовых испытаний Б?Д и их узлов*;- НИЦ ЦИАН, 1955. - с.141.

6. Лепеппощ А.Р.- Иетодика оценкл'.погрешости измерения 'деформации зрацзлшхся дисков ГТД на разгонных, стендах// Тезисы докладов Ь!е.чотрасл-аой .научно-технической конференции" Соверпенс-твозание методов и средств стендовых нспытаний БРД п гас узлов". НИЦ ЦИАМ., 1995. - С.292. \ '

7. Лепепюп А.Р. , Калин В.Н., Моделирован)1е теплснапряженного состояния- врачзтадихся дисков ГТД на разгонных стеклах с применением ^аукционного к аэродинамического нагрева/'/ Тезисы докладов Межотраслевой научно-технической конференции" Соаераенстзоаакив методов и средств стендозых испытаний В?Д к из: узлов". НИЦ "СИАМ., 1995. - с.293. ,;

8. 3b-:.i03 Е.Г., . Депепкин А.?., Кузнецов 2.Г. и др. Методика уоделирозгния высокочастотного индукционного нагрева охлаждаемых лопаток: ГТД. при испытанияхт на термически усталость // Тез;:сы 'докдздоз II Иежотраслааой ааг'чно-твхшгческой-.кЬнфе-ренцгн" Совер-.-зенствозанис- методов и средств- стендовых испытаний ЗРД й их уз-лоз". - НИЦ ЩШ. 1995. - С.296.

9. Лепошкин . А.Р.. Статическое тензокетркрование дискз компрессора АГТД на разгонном стенде.- Сборник тггксоз докладов X международной научно-технической конференции по компрессорной технике. Казань. 1935, - с.163-164.

.- lü. Лёпешккн Ä.Y.'-Прочностные -испытания зксков'-турб>шна:раэ-гонном стенде. Сборник тезисоз докладов мекдувародной научно-технической конференции "Зкспери^-нтазьяог оборудование к сертифика-

сизиЗЦшЛтия TÖAniuvn • ЦК1 л,. A/t4W£Cruui. Адго." C.iiu.

11. Еьгчков Н.Г., Лепейккн А.Р., Сундырин 5.1*., Нагсррзлоза , Л. А. и др. «оделкрозанда. теагоаого я нап^тхонно-де^срмкр-саанного фОСТОЯКИЯ ОлЛслЦасКйГ/ "ПаТОК 7ТД ПрН «СиаГЗЯНЯХ ал ТерМСмгХЗКК-

«ескул усталость // Тезисы докладов XLII Нзучко - технической сессии по проблемам газовых турбин. - М, 1335, С.107-1СЗ.

12. Бычков К.Г., Лепевкин А.Р., Пзрпшл А.З. Яндукт-Р для нагрева деталей сложной формы, N 94005543 заявки на изобретение,

.... -.2313. Кузалдин А.З., Лопвзкга А.?. Особенности те р * ом-з х ан кч е с -кого лагруяеяня днскоз турбомзлян с примененис-м ;-:нду-:цноз;:оги нагрева//Вестник МЗИ. 1996, НЗ, - с. 107-112.

54. Лепезога А. Р. Цоделирозаниэ тбрмомеАаннчее::и?о .чгрр>т".еяк.ч вращаощихся дискоз газотурбинных дзигателой.Еа раэго::г.п: стсндах о использованием андуюдожного нагрева //Тезксн догладоз Ш1 мегхдународного ваучно-технкческого созещанкя по дизедкэ п прочности двигателей, аосвяцэнного 85-леи® со дня ракдензя Геперядэ-ного конструктора «нсэдеькка Н. Д.Кузнецова. РАН. Сгкара. 19Эо. -с. 95-93.

15. лепэахиз А. Р. Цгс:.-а«ескпе испытания джгаз ИД :-з геотермических* условиях с пркшнэниеи индукционного нагргза // • ?ез;;с-У докладов Л.III Научно-технической сессии по проблемам газсзкх турбин. ШШ ем. Е.Я. Климова. Санкг-Петебург, 1£95. - с. .ЛЗ-'Л