Влияние геометрических и физико-механических параметров на напряжённо-деформированное состояние упругих пространственно-неоднородных массивов тема автореферата и диссертации по механике, 01.02.04 ВАК РФ

Бурнышева, Татьяна Витальевна АВТОР
кандидата технических наук УЧЕНАЯ СТЕПЕНЬ
Новокузнецк МЕСТО ЗАЩИТЫ
2002 ГОД ЗАЩИТЫ
   
01.02.04 КОД ВАК РФ
Диссертация по механике на тему «Влияние геометрических и физико-механических параметров на напряжённо-деформированное состояние упругих пространственно-неоднородных массивов»
 
 
Содержание диссертации автор исследовательской работы: кандидата технических наук, Бурнышева, Татьяна Витальевна

ВВЕДЕНИЕ.

1. ОБЗОР И АНАЛИЗ ОСНОВНЫХ МЕТОДОВ И РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПРОСТРАНСТВЕННО-НЕОДНОРОДНЫХ МАССИВОВ.

1.1. Точные результаты, полученные аналитическими методами.

1.2. Анализ основных приближённых методов решения задач теории упругости.

1.3. Пространственные задачи теории упругости, решенные численными методами.'.

2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПРОСТРАНСТВЕННОГО НЕОДНОРОДНОГО МАССИВА С УЧЕТОМ УСЛОВИЙ СОПРЯЖЕНИЯ НА ГРАНИЦАХ НЕОДНОРОДНОСТЕЙ.

2.1. Вариационная постановка краевой задачи теории упругости.

2.2. Дискретизация вариационной задачи.

2.3. Алгоритмы решения уравнений в узловых неизвестных.

2.4. Выводы по главе.

3. ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ ЧИСЛЕННОГО РЕШЕНИЯ.

3.1. Оценка погрешности определения поля напряжений в области с двумя горизонтальными слоями.

3.2. Оценка точности численного решения задачи для пластин с круговыми отверстиями.

3.3. Выводы по главе.

4. ИССЛЕДОВАНИЕ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В ДВУМЕРНЫХ НЕОДНОРОДНЫХ МАССИВАХ С ПРОТЯЖЕННЫМИ ВКЛЮЧЕНИЯМИ.

4.1. Влияние коэффициента Пуассона и модуля упругости Юнга на напряжённо-деформированное состояние массива с протяженным включением в виде антиклинали или синклинали.

4.2. Влияние коэффициента Пуассона на напряжённо-деформированное состояние неоднородного массива с двумя искривлёнными слоями.

4.3. Выводы по главе.

5. ИССЛЕДОВАНИЕ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В ОКРЕСТНОСТИ

ПРОСТРАНСТВЕННЫХ ВКЛЮЧЕНИЙ.

5Л. Поля напряжений в пространственных неоднородных массивах с искривленными слоями.

5.2. Оценка напряжений вблизи поверхности пространственно-неоднородного участка массива горных пород.

5.3. Концентрация напряжений в пространственно армированном волокнистом композите.•.

5.4. Выводы по главе.

 
Введение диссертация по механике, на тему "Влияние геометрических и физико-механических параметров на напряжённо-деформированное состояние упругих пространственно-неоднородных массивов"

Широкий круг проблем проектирования и производства конструкций из пространственно армированных композиционных материалов, сооружений в неоднородных грунтах, анализа состояния горных пород т.п. связан с изучением физических явлений, которые существенно зависят от напряженно-деформированного состояния. Одной из основных задач в этом направлении является определение градиентов напряжений и деформаций, которые входят в определяющие уравнения таких явлений, как разрушение неоднородных материалов, фильтрация жидкостей и диффузия.

Несмотря на то, что для пространственно-неоднородных массивов с канонической формой включений найдены аналитические решения задач теории упругости, остаются мало изученными массивы со сложной формой рельефа и внутренних неоднородностей, подверженные действию поверхностных массовых сил. Эффективный подход к численному решению данной проблемы представляют сеточные методы, в первую очередь - метод конечных элементов. Однако он не дает возможности точно выполнить условия сопряжения в напряжениях на границах раздела, что существенно снижает достоверность результатов в случае значительного различия физико-механических параметров материалов. Кроме того, точность определения градиентов напряжений и деформаций значительно ниже, чем определения самих напряжений и деформаций. Это затрудняет анализ явлений, обусловленных градиентами полей напряжений и деформаций.

Поэтому представляется актуальной разработка методики численного расчета полей напряжений и деформаций вместе с их градиентами, позволяющей точно выполнить условия сопряжения на границах раздела неоднородностей в пространственно-неоднородных массивах при достаточно произвольной форме рельефа и включений.

Целыо работы является изучение полей напряжений и их градиентов в пространственно-неоднородных массивах, содержащих включения искривленной формы.

Идея работы заключается в использовании преобразованного функционала Васидзу для построения дискретной модели, в которой перемещения и деформации аппроксимируются независимо, а напряжения на границах раздела явно выражаются через непрерывные компоненты напряжений и деформаций, что позволяет повысить порядок аппроксимации деформаций и обеспечить точное выполнение условий сопряжения на границах раздела неоднородностей.

Работа состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы и приложения.

Первая глава содержит аналитический обзор основных методов и результатов исследования напряженно-деформированного состояния пространственных неоднородных массивов. Ведущее положение в исследованиях упругого деформирования пространственных и пространственно-неоднородных тел занимают работы отечественных и зарубежных ученых: А.Я.Александрова, Г.А.Ванина, С.В.Гольдина, В.А.Ломакина, А.И.Лурье, Н.И.Мусхелишвили, Ю.В.Немировского, И.П.Олегина, Г.М.Савина, а также О.М.Зенкевича, В.П.Ильина, В.А.Постнова, Л.Сегерлинда и др. Несмотря на достигнутый в этой области прогресс, в литературе имеется недостаточно данных о влиянии структурных параметров на напряженное состояние упругого массива при произвольном рельефе и форме внутренних неоднородностей. Обосновывается выбор метода конечных элементов для построения дискретной модели, учитывающей условия сопряжения на границах раздела неоднородностей.

Во второй главе излагается вариационная постановка задачи об упругом деформировании пространственно-неоднородных массивов и разработанная на основе метода конечных элементов дискретная модель, учитывающая условия сопряжения на границах раздела неоднородностей. Описана дискретизация области изопараметрическими шестигранниками и субпараметрическими тетраэдрами. Описан алгоритм численного решения поставленной дискретной задачи; проанализированы итерационные алгоритмы решения систем уравнений высокого порядка.

В третьей главе посредством численных экспериментов оценивается точность численного решения краевой задачи теории упругости по предложенной во второй главе методике.

В четвёртой главе представлены результаты исследования влияния физико-механических параметров (коэффициента Пуассона и модуля упругости Юнга) на НДС пространственных структур с включениями в виде искривленных слоев.

В пятой главе разработанная методика использована для исследования напряженного состояния пространственно-неоднородных массивов с протяженными включениями в виде искривленных слоев и волокон. Найдены коэффициенты концентрации и градиенты напряжений в волокнистых пространственно армированных структурах. Отдельные теоретические результаты сопоставлены с известными экспериментальными данными.

В заключении сформулированы выводы по работе.

На защиту выносятся:

1. Методика построения дискретной модели пространственно-неоднородного массива с учетом условий сопряжения на границах раздела.

2. Алгоритм численного решения задачи теории упругости для пространственно-неоднородной области, имеющей произвольную форму внутренних включений.

3. Результаты определения полей напряжений и их градиентов в упругих массивах, содержащих пространственно расположенные слои искривленной формы, в зависимости от значений физико-механических и геометрических параметров.

4. Результаты расчетно-теоретического определения коэффициентов концентрации напряжений и градиентов напряжений в пространственно армированных материалах при макрооднородном одноосном сжатии.

Научная новизна работы определяется: 1. Разработанной методикой дискретизации задачи теории упругости неоднородных тел, обеспечивающей точное соблюдение условий сопряжения на границах раздела неоднородностей и позволяющей определять напряжения и деформации вместе с их градиентами.

2. Алгоритмом численного решения пространственной задачи теории упругости по разработанной методике.

3. Полученными результатами численного решения двумерных и пространственных задач теории упругости для пространственных структур, содержащих протяженные включения в виде слоев и волокон, при варьировании геометрических и физико-механических параметров.

Достоверность результатов работы обеспечивается корректностью постановки рассматриваемых краевых задач теории упругости, методов их численного решения; сравнением результатов тестовых расчетов с аналитическими решениями соответствующих задач и исследованием сходимости итерационных последовательностей, сопоставлением отдельных расчетно-теоретических результатов с данными эксперимента.

Практическая ценность работы состоит: в разработке методики, алгоритмов и программных средств для расчета напряженно-деформированного состояния пространственных неоднородных структур с произвольным рельефом и формой включений; в численных результатах, позволяющих проводить анализ влияния геометрических и упругих параметров на напряжения, деформации и их градиенты в пространственно-неоднородных массивах с протяженными включениями; в использовании результатов расчетов и пакета программ в практике Новокузнецкой комплексной геолого-геофизической экспедиции для теоретической оценки напряженного состояния массивов горных пород.

Реализация работы. Результаты работы были использованы: Новокузнецкой комплексной геолого-геофизической экспедицией при поисковой разведке полезных ископаемых на участках Нарыкской антиклинали и Сибиргинского угольного месторождения,

ОАО «Западно-Сибирский металлургический комбинат» при расчете конструкций фурм для продувки азотом,

Новокузнецким филиалом-институтом Кемеровского госуниверситета в учебном процессе по дисциплине «Численные методы решения краевых задач».

Апробация работы: Основные положения и результаты работы докладывались и обсуждались на 2-й Межвузовской научной конференции «Численно-аналитические методы решения краевых задач» (Новокузнецк, 1999 г.); на 3-й Межотраслевой научной конференции «Краевые задачи и математическое моделирование» (Новокузнецк, 2000 г.); на 4-й Всероссийской научной конференции «Краевые задачи и математическое моделирование» (Новокузнецк, 2001 г.); на XI Международной конференции по вычислительной механике и современным прикладным программным системам (Москва-Истра, 2001 г.); на Международной конференции «Современные проблемы прикладной математики и механики: теория, эксперимент и практика» (Новосибирск, 2001 г.); на межвузовском научном семинаре «Численно-аналитические методы решения краевых задач» (Новокузнецк, 2001 г.); на научном семинаре Института гидродинамики СО РАН (Новосибирск, 2002 г.); на 8-й Международной научно-практической конференции «Природные и интеллектуальные ресурсы Сибири» (Кемерово, 2002 г.).

Публикации: Основные положения диссертации опубликованы в 10 работах.

 
Заключение диссертации по теме "Механика деформируемого твердого тела"

5.4. Выводы по главе

Расчеты полей напряжений в массиве со включением в виде искривленного наклонного слоя при варьировании угла его наклона показали следующее.

Расположение характерных зон и направление горизонтальной составляющей антиградиента сгх в сечениях по направлению Х07 не зависит от угла наклона включения и совпадает с плоским случаем.

Напряжения ох имеют горизонтальную составляющую антиградиента в сечениях УОЪ. При увеличении коэффициента Пуассона зона наименьших напряжений проходит под сводом включения через весь массив вдоль оси У, а с ростом X располагается под включением у границы расчётной области слева. При уменьшении коэффициента Пуассона включения расположение аномальных зон меняется: в сечении У07, проходящем по центру свода, аномальная зона находится в своде и примыкает к границе расчётной области справа. С ростом X зона наименьших напряжений располагается в слое и проходит через всю расчётную область широкой лентой.

Во всех случаях зоны наибольших положительных и наибольших отрицательных касательных напряжений ту, расположены вблизи нижней границы

раздела вмещающей толщи и слоя.

При увеличении угла наклона включения с 16° до 32° аномальные зоны напряжений сгу и гу2 сужаются и смещаются к плоскости симметрии. Кроме того, при увеличении коэффициента Пуассона включения в сечении УОЪ при максимальных X увеличение угла наклона приводит к возникновению дополнительных аномальных зон напряжений т у2 у верхней границы раздела. При этом значения касательных напряжений туг возрастают в два раза.

В результате исследования полей напряжений в пространственно-неоднородных массивах при варьировании физико-механических констант, приходим к следующим выводам.

Напряжения в упругом массиве существенно зависят от различия коэффициентов Пуассона включения и окружающей толщи и мало чувствительны к различию модуля Юнга, причём при изменении соотношения коэффициентов Пуассона окружающей толщи и включения с '/г на ^ напряжения изменяются в

2,41 раза, а при этом же изменении соотношения модулей Юнга только на 0,03 %.

Направление градиента напряжений в исследованных моделях неоднородных массивов зависит от геометрии включений и от соотношения коэффициентов Пуассона подобластей, причем в случае включения с малым коэффициентом Пуассона антиградиент напряжений ах направлен в вершину свода включения, обращенного выпуклостью вверх, и в периферическую часть включения, обращенного выпуклостью вниз.

При расчете напряженно- деформированного состояния композиционного пространственно армированного материала на уровне микроструктуры при макроскопически однородном внешнем поле напряжений и одноосно приложенных нагрузках была рассмотрена задача об упругом деформировании структурного звена, содержащего волокно в виде петли и поперечно расположенное прямое волокно.

Зона наибольших напряжений расположена в искривленном волокне с внутренней стороны петли, причем под петлей имеется разгруженная зона, напряжения в которой малы по сравнению с приложенной нагрузкой.

Волокно, расположенное поперек направления нагрузки, оказывается разгруженным, и напряжения в нем близки к напряжениям в связующем.

В сечении изогнутого волокна напряжения распределены неравномерно, причем их градиент в поперечном сечении волокна примерно постоянен.

При соотношении модулей упругости волокна и связующего до 40 все компоненты напряжений увеличиваются с ростом отношения модулей, от 40 до 70 - нормальные напряжения, действующие вдоль приложенной нагрузки, продолжают расти, а остальные компоненты напряжений стабилизируются.

Рассмотренные задачи показывают применимость разработанной методики к определению полей напряжений и их градиентов в пространственно неоднородных массивах.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В работе получены следующие основные результаты:

1. Разработанная методика расчета полей напряжений с использованием независимой аппроксимации перемещений и непрерывных компонент тензоров напряжений и деформаций на основе функционала Васидзу позволяет точно учесть условия сопряжения на границах однородных подобластей и граничные условия в напряжениях и определить перемещения и напряжения с одинаковым порядком аппроксимации.

2. Непрерывная аппроксимация напряжений и деформаций в пределах однородных подобластей позволяет численно определить поля градиентов напряжений.

3. Учет условий сопряжения на границах раздела однородных подобластей позволяет в 5 раз уменьшить погрешность численного определения напряжений и в 6-7 раз - погрешность определения градиентов напряжений по сравнению с традиционным методом конечных элементов в варианте метода перемещений.

4. При действии вертикальных массовых сил в массиве с протяженными включениями в виде искривленных слоев определено, что варьирование модуля упругости включений мало влияет на напряжения и направление их градиента. Изменение соотношения коэффициентов Пуассона приводит к существенному изменению горизонтальных напряжений, причем их градиенты могут изменять направление на противоположное.

5. Антиградиент горизонтально действующих нормальных напряжений в массиве, содержащем искривленный слой в виде антиклинали (выпуклый вверх) с большим, чем у вмещающей толщи, коэффициентом Пуассона, направлен под свод антиклинали, где напряжения меньше, чем на периферии. Если коэффициент Пуассона слоя меньше, чем у вмещающей толщи, антиградиент этих напряжений направлен из-под свода к периферии.

6. В массиве с искривленным слоем в виде синклинали (выпуклом вниз) с большим, чем у окружающей толщи, коэффициентом Пуассона

124 антиградиент горизонтальных нормальных напряжений направлен из-под впадины слоя на периферию. При меньшем, чем у вмещающей толщи, коэффициенте Пуассона слоя антиградиент горизонтальных нормальных напряжений под слоем направлен вверх, а над слоем — к периферии.

7. При исследовании напряжённо-деформированного состояния неоднородных массивов с двумя протяжёнными включениями, возникающего под действием вертикальных массовых сил, найдено, что взаимное влияние неоднородностей не сказывается на напряженном состоянии верхнего включения и проявляется в изменении направления градиента напряжений вблизи нижнего включения.

8. Влияние наклона протяженного слоя на напряжённое состояние неоднородного пространственного массива проявляется в появлении касательных напряжений, действующих в плоскости слоя вдоль его наклона, причём увеличение угла наклона включения в два раза приводит к увеличению значений этих напряжений: при большем значении коэффициента Пуассона вмещающей толщи в 1,6 - 2,6 раза, при меньшем в 2,1 - 3,4 раза. Остальные компоненты напряжений мало зависят от наклона слоя, изменяясь не более чем на 3%, если угол наклона не превышает 32°.

9. Анализ напряженно- деформированного состояния пространственно армированного композиционного материала на уровне микроструктуры при макроскопически однородном внешнем поле напряжений и одноосной средней деформации показал, что при упругом деформировании структурного звена, содержащего волокно в виде петли и поперечно расположенное прямое волокно с общим объемным содержанием волокна 56%, наибольшие нормальные напряжения действуют на внутренней стороне петли искривленного волокна. Коэффициент их концентрации достигает 6,5 при соотношении модулей упругости волокна и связующего, равном 50, и приближается к 7 при увеличении этого соотношения до 100.

10.Максимальные градиенты нормальных напряжений с увеличением отношения модулей упругости волокна и связующего до 50 увеличиваются, а касательных - уменьшаются. При дальнейшем увеличении этого отношения увеличиваются градиенты касательных напряжений и нормальных напряжений, действующих вдоль приложенной нагрузки. В то же время уменьшается градиент шаровой составляющей тензора напряжений, максимальное значение которого соответствует перепаду напряжений на расстоянии радиуса волокна в 1,6 приложенной нагрузки. 11. Разработанная методика, пакет программ и полученные результаты исследования влияния структурных параметров на напряженно-деформированное состояние упругих пространственно неоднородных массивов использованы при моделировании напряженного состояния массивов горных пород Новокузнецкой комплексной геолого-геофизической экспедицией и при расчете напряжений в элементах конструкций фурм ОАО «Западно-Сибирский металлургический комбинат», что подтверждено актами и справками об использовании результатов работы.

Кроме того, отдельные результаты диссертации использованы при выполнении научно-исследовательских работ Новокузнецким филиалом-институтом Кемеровского государственного университета в рамках целевой программы «Интеграция» (проект Р-0042) и в учебном процессе в курсах «Научно-исследовательская работа студентов» и «Численные методы решения краевых задач».

 
Список источников диссертации и автореферата по механике, кандидата технических наук, Бурнышева, Татьяна Витальевна, Новокузнецк

1. Абовский Н.П. Вариационные принципы теории упругости и теории оболочек /Н.П Абовский, Н.П Андреев, А.П. Деруга- М.: Наука, 1978. 287 с.

2. Александров А .Я. Решение основных трёхмерных задач теории упругости для тел произвольной формы путём численной реализации метода интегральных уравнений / А.Я. Александров // Док.АН СССР, 1973, №2. -С.291-294.

3. Алексидзе М.А. Автоматизация одного метода решения пространственных задач статики теории упругости / М.А. Алексидзе, К.Н. Самсония // Численные методы механики сплошных сред. ВЦ СО АН СССР Новосибирск:, 1973, т.4, № 5. - С.177-182.

4. Амусин Б.З. Метод конечных элементов при решении задач горной геомеханики / Б.З. Амусин, А.Б. Фадеев. М.: Недра, 1975. - 144 с.

5. Андрианов Н.Ф. Решение второй основной пространственной задачи для тел, ограниченных кусочно-гладкими поверхностями / Н.Ф. Андрианов, П.И. Пер-лин // Прикладные проблемы прочности и пластичности.,-Горький: Изд.ГГУ, 1976.

6. Аргирис Дж. Современные достижения в методах расчета конструкций с применением матриц / Дж. Аргирис.- М.: Госстройиздат, 1968. 240 с.

7. Баландин М.Ю. Методы решения СЛАУ большой размерности / М.Ю. Баландин, Э.П. Шурина. Новосибирск: НГТУ, 2000. - 70 с.

8. Бакулин В.Н. Метод конечных элементов и голографическая интерферометрия в механике композитовю / В.Н. Бакулин, A.A. Рассоха М.: Машиностроение, 1987.-312 с.

9. Бате К. Численные методы анализа и метод конечных элементов / К. Бате, Р.

10. Вилсон. М.: Сройиздат, 1982. - 448 с.

11. Бахвалов Н.С. Решение первой краевой задачи для системы уравнений теории упругости методом фиктивных областей / Н.С Бахвалов // Препринт. Отделение вычислительной математики АН СССР. 1988. - № 191. - С.1-14.

12. Бенерджи П. Метод граничных элементов в прикладных науках / П. Бенерд-жи, Р. Баттерфилд; Пер. с англ. М.: Мир, 1984. - 494 с.

13. Бреббия К. Применение метода граничных элементов в технике / К. Бреббия, С. Уокер; Пер. с англ. -М.: Мир, 1982. 248 с.

14. Бурнышева Т. В. Оценка точности расчёта полей напряжений сложно построенных массивов при учёте условий сопряжения на границах неоднород-ностей / Т.В. Бурнышева // Труды 5-й Всероссийской научной конференции

15. Краевые задачи и математическое моделирование": Под общ. ред. В.О.Каледина: НФИ КемГУ,- Новокузнецк, 2002. С. 4-6.

16. Вайнберг Д. В. Метод конечного элемента в механике деформируемых тел / Д. В. Вайнберг, А. С. Городецкий // Прикладная механика. 1972. - №8.

17. Ванин Г.А. К теории волокнистых сред с несовершенствами / Г.А. Ванин // Прикл. механика. 1977, т. 13. - № 10. - С. 14-22.

18. Ванин Г.А. Устойчивость оболочек из композиционных материалов с несовершенствами / Г.А. Ванин, Н.П. Семенюк. Киев.: Наук, думка, 1987. - 200 с.

19. Векуа Н.П. Системы сингулярных интегральных уравнений и некоторые граничные задачи / Н.П. Векуа. М.: Наука, 1970. - 380 с.

20. Верюжский Ю.В. Метод интегральных уравнений в механике деформируемых твёрдых тел / Ю.В. Верюжский- Киев: Киев. Инжен.-строит, ин-т, 1977.

21. Гахов Ф.Д. Краевые задачи / Ф.Д. Гахов;3-е изд., перераб. и допол. М.: Наука, 1977. - 640с.

22. Голуб Дж. Матричные вычисления / Дж. Голуб, Ч.Ван Лоун; Пер. с англ. -М.: Мир, 1999.-548 е., ил.

23. Гольдштейн Ю.Б. Вариационные задачи статики оптимальных стержневых систем / Ю.Б.-Гольдштейн, М.А. Соломещ Издат.Лен. ун-та, 1980. - 208 с.

24. Гузь А.Н. Механика композитных материалов и элементов конструкций / А.Н. Гузь, Л.П. Хорошун, Г.А. Ванин и ;Т.1 Киев: Наук, думка, 1982.- 368 с.

25. Гюнтер Н.М. Теория потенциала и её применение к основным задачам математической физики / Н.М. Гюнтер -М.-Л.: Гостехиздат, 1953.

26. Дьяконов Е.Г. Разностные схемы решения краевых задач (стационарные задачи) / Е.Г. Дьяконов М.: Изд-во МГУ. 1971. Вып.1.

27. Ерёменко С.Ю. Методы конечных элементов в механике деформируемых тел / С.Ю. Ерёменко Харьков: изд. Основа при Харьк. гос. ун-те, 1991.- 272 с.

28. Еременко С.Ю. Расчет собственных колебаний анизотропных прямоугольных тел структурным методом конечных элементов / С.Ю. Еременко, A.A. Рассоха // Прикладная механика, 1989. т.25. № 8. - С. 34-39.

29. Зенкевич О. Конечные элементы и аппроксимация./ О. Зенкевич, К. Морган -М.: Мир, 1986.-318 с.

30. Зенкевич О. Метод конечных элементов в теории сооружений и механике сплошных сред / О. Зенкевич, И. Чанг- М.: Недра, 1974.

31. Зенкевич О. Метод конечных элементов в технике / О. Зенкевич- М.: Мир, 1975.-541 с.

32. Ильин В.П. Методы неполной факторизации для решения алгебраических систем / В.П. Ильин М.: Физматлит, 1995. - 288 с.

33. Каледин В.О. Исследование краевых эффектов в ортогонально армированных композиционных материалах / В.О. Каледин // Теория автоматизированного проектирования Харьков. - 1981. - №3. - С.123-127.

34. Каледин В.О. Исследование напряженно-деформированного состояния неоднородного массива горных пород при действии массовых сил / В.О. Каледин, Т.В. Бурнышева, А.Б. Цветков // Горный информационно-аналитический бюллетень.- М.: МГГУ, 2002. № 1. - С. 65-69.

35. Каледин В.О. Математическое моделирование напряженно-деформированного состояния горных пород применительно к нефтегазопоис-ковым задачам / В.О. Каледин, В.П. Ластовецкий // Геофизика. 1999. - №3. -С. 63-68.

36. Каледин В.О. Методика определения напряженно-деформированного состояния упругого массива при действии массовых сил / В.О.Каледин,

37. А.Б.Цветков, Н.Ф.Давыдкин // Науч.-технич. альманах: Проблемы развития транспортных инженерных коммуникаций. М.: Информационно-издат. центр "ТИМР". - 2002. № 1. - С. 24-27.

38. Каледин В.О. О решении задач теории упругости в кусочно-неоднородном массиве с учётом условий на границах раздела / В.О. Каледин, Т.В. Бурнышева, А.Ю. Марченко // Вычислительные технологии.-2001. Т.6. Специальный выпуск. -4.2.

39. Каледин В.О. Численно-аналитические модели в прочностных рачетах пространственных конструкций / В.О. Каледин Новокузнецк: НФИ КемГУ, 2000.-204 с.

40. Кац Л. М. Теория упругости / Л. М. Кац. М.ТИТТЛ, 1965. 205с.

41. Коновалов А.Н. Численное решение задач теории упругости / А.Н. Коновалов Новосибирск: Наука, 1968. - 128 с.

42. Корнеев В. Г. Сопоставление метода конечных элементов с вариационно-разностным методом решения задач теории упругости / В. Г. Корнеев // Известия ВНИИ гидротехники. 1967. - вып. 83.

43. Космодамианский A.C. Плоская задача теории упругости для пластин с отверстиями, вырезами и выступами / A.C. Космодамианский Киев: Издательское объединение "Вища школа", 1975. - 228 с.

44. Крауч С. Методы граничных элементов в механике твёрдого тела / С. Крауч,

45. A. Старфилд; Пер. с англ. -М.: Мир, 1987. 328с.

46. Трёхмерные задачи математической теории упругости и термоупругости /

47. B.Д. Купрадзе, Г.Г. Гегелиа, М.О. Башелейшвили, Т.Б. Бурчуладзе. М.: Наука, 1976. - 663с.

48. Купрадзе В.Д. Метод сингулярных интегральных уравнений в пространственной теории упругости / В.Д. Купрадзе // Труды всесоюзного съезда по теоретической и прикладной механике. Изд-во АН СССР, М.-Л., 1962. - С. 374383.

49. Купрадзе В.Д. Методы потенциала в теории упругости / В.Д. Купрадзе- М.: Гос. Изд. Физ.-матем. Литер., 1963. -472 с.

50. Леган М.А. Анализ хрупкого разрушения пенополистирольных плит с отверстиями / М.А. Леган, В.Е. Колодезев, A.C. Шеремет // Прикладная математика и техническая физика. 2001. Т.42,- №5. - С.226-228

51. Леган М.А. Градиентные критерии прочности и проблемы вычисления градиента напряжений / М.А. Леган, A.C. Шеремет // 11th Int. Winter School on Continuous Media Mechanics: Book of Abstr. 2. Perm, 1997. - p. 193.

52. Леган М.А. Уточнение градиентного критерия разрушения / М.А. Леган // Динамика сплошной среды Сиб отд-ние РАН. Ин-т гидродинамики. 2001. Вып. 118. - С.178-181.

53. Метод расчета НДС трехмерного слоистого массива. / A.M. Линьков, В.В. Зубков, Л.А. Милова, H.A. Филиппов // Актуальные проблемы механики деформируемого твердого тела.; в 3-х частях. Часть 2. Алма-Ата: Гылым, 1992.- С. 142-159.

54. Ломакин В.А. Теория упругости неоднородных тел / В.А. Ломакин М.: Изд-во МГУ, 1976.- 368 с.

55. Лурье А.И. Напряжённое состояние вокруг эллипсоидальной полости / А.И. Лурье // Докл. АН СССР, т.87 1952. - №5.

56. Лурье И.А. Пространственные задачи теории упругости / А.И. Лурье М.: ГИТЛ, 1955,- 492 с.

57. Лурье И.А. Теория упругости / А.И. Лурье М.: Наука, 1970 - 940 с.

58. Марчук Г.И. Методы вычислительной математики / Г.И. Марчук- Новосибирск: Наука, 1973. -352 с.

59. Метод граничных интегральных уравнний / Под ред. Т.Круз, Ф.Риццо М.: Мир,1978. - 216с.

60. Метод граничных элементов / Пер. с англ. К. Берребия, Ж.Теллес, Л. Вро-убел-М.: Мир, 1987,- 524 с.

61. Михлин С.Г. Многомерные сингулярные интегралы и интегральные уравнения / С.Г.Михлин -М.: Физматгиз,1962.

62. Михлин С.Г. Численная реализация вариационных методов / С.Г. Михлин -М.:Наука, 1966.-432с.

63. Морозов Е.М. Метод конечных элементов в механике разрушения / Е.М. Морозов, Г.П. Никишков М.: Наука, 1980. - 254 с.

64. Мусхелишвили Н.И. Некоторые основные задачи математической теории упругости / Н.И. Мусхелишвили М.: Наука, 1966. - 707 с.

65. Мусхелишвили Н.И. Сингулярные интегральные уравнения / Н.И. Мусхелишвили -М.: Наука, 1968. 210 с.

66. Назарова JI.А. Моделирование объемных полей напряжений в разломных зонах земной коры / J1.A. Назарова // Доклады академии наук; том 342, 1995. - № 6. - с.804-808.

67. Недвигина Е.Ф. Исследование микроструктуры композитов методов конечных элементов / Е.Ф. Недвигина // Экспериментально-расчетные методы автоматизированного проектирования. Киев: Учебно-метод. каб. по высш.обр., 1988.-С. 61-75.

68. Норри Д. Введение в метод конечных элементов / Д. Норри, Ж. Фриз -М.: Мир, 1981.-304 с.

69. Оден Дж. Конечные элементы в нелинейной механике сплошных сред / Дж. Оден М.: Мир, 1976. - 464 с.

70. Олегин И.П. Напряжённое состояние в полом бесконечном цилиндре, вызванное движущейся нагрузкой / И.П. Олегин, И.Г. Перепёлкин // Динамика и прочность элементов авиационных конструкций. -Новосибирск: НЭТИ.-1990.

71. Олегин И.П. Численно-аналитические методы исследования концентрации напряжений в элементах конструкций при пространственном напряженном состоянии // Дисс. докт. технич. наук. Новосибирск: НГТУ, 2002. 274 с.

72. Пагано Н. Роль эффективных модулей в исследовании упругих свойств слоистых композитов / Н. Пагано // Композиционные материалы. В 8-ми т. Т.2. М.: Мир,1978. С.13-37.

73. Партон В.З. Интегральные уравнения теории упругости / В.З. Партон, П.И. Перлин-М.: Наука, 1977.-312 с.

74. Партон В.З. Методы математической теории упругости / В.З. Партон, П.И Перлин.- М.: Наука, 1981. 688 с.

75. Петерсон Р. Коэффициенты концентрации напряжений / Р.Петерсон М.: Мир, 1977,- 304с.

76. Писаренко Г.С. Уравнения и краевые задачи теории пластичности и ползучести / Г.С. Писаренко, Н.С. Можаровский Киев: Наукова думка, 1981. - 496 с.

77. Писсанецки С. Технология разреженных матриц. / С. Писсанецки- М.: Мир, 1988.-412 с.

78. Победря Б.Е. Численные методы в механике деформируемого твёрдого тела / Б.Е. Победря -М.: Изд-во МГУ, 1995,- 366 с.

79. Победря Б.Е. Численные методы в теории упругости и пластичности / Б.Е. Победря-М.: Изд Моск.ун-та, 1981.- 344с.

80. Подильчук Ю.Н. О напряжённом состоянии неограниченной среды с упругим эллипсоидальным включением / Ю.Н. Подильчук // Прикл.мех.- 1968.-т.4.- №5.-С. 28-37.

81. Подильчук Ю.Н. Плоская эллиптическая трещина в произвольном однородном поле напряжений / Ю.Н. Подильчук // Прикл. механ,- 1968.- т.4.- №8.-С. 94-100.

82. Постнов В.А. Использование метода конечных элементов для расчета судовых перекрытий / В.А. Постнов, И.Я. Хархурим, С.Х. Хегази -Л.: Судостроение, 1971. -№ 6.

83. Постнов В. А. Метод конечных элементов в расчетах судовых конструкций / В. А. Постнов, И. Я. Хархурим Д.: Судостроение, 1974.- 342 с.

84. Постнов В. А. Решение осесимметричной задачи теории упругости в упругопластической области / В. А. Постнов, Б. Е. Кельман, Н. И. Черенков // Строительная механика корабля.- Д., 1971.- вып. 161.

85. Работнов Ю.Н. Механика деформируемого твердого тела / Ю.Н. Работнов-М.: Наука. Гл. ред. физ.-мат. лит., 1988. 712 с.

86. Разработка методики, алгоритмов и программ для расчета напряженно-деформированного состояния конструкций из композиционных материалов. Отчет о НИР (заключит.) / Каледин В.О. и др. № ГР 01850039154. Новокузнецк: Сиб.металлург, ин-т, 1985. 102 с.

87. Рассоха A.A. О деформировании армированного волокна слоистого композита вблизи свободной поверхности / A.A. Рассоха, A.A. Капустин, В.О. Каледин // Прикладная механика. 1984. - т.ХХ. - № 9. - С.91-97.

88. Рейтман М.И. Методы оптимального проектирования деформируемых тел / М.И. Рейтман, Г.С. Шапиро М.: Наука, 1976 - 266 с.

89. Розин Л. А. Расчет гидротехнических сооружений на ЭВМ. Метод конечных элементов / Л. А. Розин Л.: Энергия, 1971. - 214 с.

90. Савин Г.М. Напружений стан для улипсоидальной порожени / Г.М. Савин, Ю.М. Подильчук // Доклад АН УССР. А №1. - 1968. - С. 69-72.

91. Самарский A.A. Методы решения сеточных уравнений /A.A. Самарский, Е.С. Николаев -М.: Наука, 1978. 592 с.

92. Самарский A.A. Разностные схемы для дифференциальных уравнений с обобщёнными решениями / A.A. Самарский, Р.Д. Лазаров, В.Л. Макаров -М.: Высш. Шк., 1987.- 296 с.

93. Самарский A.A. Теория разностных схем / A.A. Самарский- М.: Наука, 1977.-656 с.

94. Сегерлинд Л. Применение метода конечных элементов / Л.Сегерлинд М.: Мир, 1979.-392 с.

95. Современные методы расчета сложных статически неопределимых систем / Под общ. ред. А. П. Филина. -Л.: Судопромгиз, 1961. 876 с.

96. Стренг Г. Теория метода конечных элементов / Г. Стренг, Г. Фикс- М.: Мир, 1977.-349 с.

97. Сухарев И.П. Экспериментальные методы исследования деформаций и прочности / Сухарев И.П. -М.: Машиностроение, 1987.

98. Сьярле Ф. Метод конечных элементов для эллиптических задач /Ф. Сьярле-М.: мир, 1980.-512 с.

99. Трёхмерные задачи математической теории упругости и термоупругости / Под. общ. ред. В.Д. Купрадзе и др.- М.: Наука, 1976. 664 с.

100. Трусделл К. Первоначальный курс рациональной механики сплошных сред /К. Трусделл М.: Мир, 1975.-592 с.

101. Тьюарсон Р. Разреженные матрицы / Р. Тьюарсон-М.:Мир, 1977. -189 с.

102. Уилкинсон Справочник алгоритмов на языке АЛГОЛ. Линейная алгебра / Уилкинсон, Райнш; Пер. с англ.- М.: Машиностроение, 1976 392 с.

103. Ухов С. Б. Расчет сооружений и оснований методом конечных элементов / С. Б. Ухов М.: (МИСИ им. В. В. Куйбышева), 1973. - 118 с.

104. Расчет геомеханических параметров сопряжений горных выработок /В.В. Фрянов, Т.В. Петрова, В.Г. Лаврик, С.Р. Ногих // Новокузнецк: СибГИУ, 1998.- 158 с.

105. Хейгеман Л. Прикладные итерационные методы / Л. Хейгеман, Д. Янг; Пер. с англ. М.: Мир, 1986. - 448 с.

106. Цветков А.Б. Математическое моделирование поля напряжений в неоднородном массиве горной породы / А.Б.Цветков // Информационные технологии в экономике, промышленности и образовании. Вып. 4. М.: Электрика, 2001. -С. 19-22.

107. Цвик Л.Б. О невязках сопряжения перемещений и напряжений в задачах о сопряжении и контакте упругих тел / Л.Б. Цвик // Докл. АН СССР. 1983. - Т. 268.-Вып. 3. - С.570-574.

108. Цвик Л.Б. К выбору параметров итерационных методов сопряжения решений в контактирующих телах / Л.Б. Цвик, Л.М. Пинчук, В.К. Погодин // Проблемы прочности. №9. - 1985. - С.112-115.

109. Укрепление отверстий и статическая прочность осесимметричных штуцерных узлов / Л.Б. Цвик, Б.А. Щеглов, С.И. Федотова, Е.Г. Борсук // Проблемы137машиностроения и надёжности машин. №1. - 1993.

110. Черепанов Г.П. Напряжения в окрестности эллипсоидальной выработки в горном массиве / Г.П. Черепанов, В.М. Самольский//Проблемные вопросы механики горных пород Алма-Ата: Наука, 1972 - С. 36-65.

111. Черноусько Ф.Л. Вариационные задачи механики и управления / Ф.Л. Чер-ноусько, Н.В. Баничук -М.: Наука, 1973,- 238 с.

112. Шабров Н.Н. Метод конечных элементов в расчетах деталей тепловых двигателей / Н.Н Шабров.- Д.: Машиностроение, 1983. 212 с.

113. Шардаков Н.Н. Метод геометрического погружения в теории упругости / И.Н Шардаков, Н.А. Труфанов, В.П. Матвеенко Екатеринбург: УрО РАН, 1999.-298 с.

114. Экспериментальная механика: В 2-х книгах: Книга 1. Пер. с англ. /Под ред. А. Кобаяси. М.: Мир, 1990. - 616 с.

115. Эльсгольц Л.Э. Дифференциальные уравнения и вариационное исчисление / Л.Э. Эльсгольц М: Наука. 1969, 420 с.

116. Эшелби Д. Континуальная теория дислокаций / Д. Эшелби М.: Изд. Ин.мат., 1963. - 248с.

117. Argyris J.H. Energy theorems and structural analysis / J.H.Argyris // Aircr. Engng., 26, 137, - Oct. 1954; 27, 145, May 1955.

118. Barla G. A method for the analysis of stress in brittle rock / G.Barla // Int. J. Rock Mech. and Mining Sci. Vol. 9. - No. 1. - 1972.

119. Clough R.W. The finite element method in structural mechanics — Stress Analysis. / Ed. О. C. Zienkiewicz and G. S. Holister. Wiley, 1965. 420 c.

120. Fredholm I. Sur une classe d'equations fonctionelles, Acta Mathematica, 27, 365-390(1903).

121. Green G. An assay on the application of mathematical analysis to the theory of electricity and magnetism / G, Green -Nottingham, 1828.

122. Irons B.M. A frontal solution for finite element analysis / Irons B.M. // Intern. J. Numerical Methods Eng. 1970. - № 1. - P. 5-32.

123. Kassir M.K. Some three-dimentional inclusion problems of elasticity / M.K.138

124. Kassir, Sir G.C. // International journal Solids and Structures, 1968, 4, №2, 127146.

125. Kicher T.P. Optimum design-minimum weight wersus fully stressed / T.P. Kicher "Pro. / ASCE. J. Struct. Div.", 1966.- v.92.- No.6.- P. 265-279.

126. Melosh R.J. Basis for Derivation of Matrices for the Direct Stiffness Method / Melosh R.J. J. Am. Inst, for Aeronautics and Astronautics , 1965.- 1.-P. 16311637.

127. Sendeckyi D. Ellipsoidal inhomogeneity problem / D. Sendeckyi // Ph.D. Dissertation. Northwestern University, Evanston, 1967.

128. Senseny P.E. Comparison of calculational approaches for structural deformation in jointed rock / P.E. Senseny, D.A. Simons // Int. J. Num. and Anal. Meth. Ge-omech. 1994. - 18, № 5. - P. 327-344. - Англ.

129. Sternberg E. Stress concentration around a triaxial ellipsoidal cavity / E. Sternberg , M. A. Sadowsky//Journ. of Appl. Mech. v. 16,- №2 - 1949.-P. 149-156.

130. Tsuchida Eiichiro. Stress concentration around a spherical cavity in a semiin-hinite elastic body under uniaxial tension / Eiichiro Tsuchida, Ichiro Nakahara. -Bull/ ISME. 1974, 17.-№112, 1207-1217.

131. Stiffness and Deflectuin Analysis of Complex Structures / M.J. Turner, R.W. Clough, H.C. Martin, L.J. Topp, J. Aeronaut. Sci.- №23. - 1956, P. 805-824.

132. Stimpson В., Chen Rui. Measurement of rock elastic moduli in tension and in compression and its practical significance // Can. Geotechn. J. 1993. -30, № 2. - P. 338-347. - Англ.

133. Zienkiewicz O.C. The finite element method in engineering science / O.C. Zien-kiewicz -Me Graw-Hill, London, 1971. 367 p.