Исследование свободных колебаний весомых упругих нитей, моделирующих провода ЛЭП тема автореферата и диссертации по механике, 01.02.01 ВАК РФ

,16 од

1 7

' КАЗАХСКИЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ГОСУДАРСТБШШЯ НАЦИОНАЛЬНЫЙ УШШ>СИТЕГ ИМШ1 АЛЬ - ФАРАШ

На правах рукописи

ДЖАМАНБАЕВ МУРАТКШ АБЕНОВКЧ

" ИССЛЕДОВАНИЕ СВОБОДНЫХ КОЛЕБАНИЙ БЕСШЫХ УПРУГИХ НИТЕЙ, МОДЕЛИРУЮЩИХ ПРОВОДА ЛЭП "

Специальность 01.02.01. - Теоретическая механика

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата физико - математических наук

Алматы, 1993

Работа выполнена в Казахском научно-исследовательском институте энергетики т. академика Й.Ч. Чокнна и в институте механики и машиио ведения Ali республики Казахстан,

Научный руководитель: член-корр. Петровской АНИ,д.ф.-м.н.,

профессор Калибавв A.A. Офвдкалыта оппсианты: д.т.к., профасспр Тюроходжаон А.Н.

к.ф.-м.я., доцент Седшогп А.Т. Ведущее предприятие: Бипкояский политехнический институт.

Засдата состоится " / ¿f " (^¿ci^C- f 1993 г. в /cJ и. на эасэдашн Специслкзпро ватюго совет® К 058.01.09. гтри Каэехсксм государственной национальном унирерситете им. Аль-Форяби по едрргу:

480012, г. АЛМЛТН, ул. МАСЛШИ 39/47

С диссертацией ыокно ознакомиться в библиотеке КаэГУ

т, Аль-icpsiM. Автореферат разослан

Ученый секретарь Спеиналиаиропаниого совета

к.ф.-м.н., доцент

//Ж.с/;

А.К. Томилин.

- 3 -

0Н11АЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАКУШ

Акт^альность_там!^ Анализ статистических данных движения проводов, тросов и гирлянд линий электропередач /ЛЭП/, расположенной на территории Акмолинский, АктюбинскоЯ, Западно-Казахстанской, Джезказганской, Карагандинской и Кустанайской областей, показьгаа-эт,что интенсивным колебаниям подвергаются участки Экибастуз -Акомолинск, Акмолинск - Ёсиль н Есиль - Сокол с напряжениями 500 кВ, участки Акмолинск - Кокчетав и Акмолинск - Оса.каровка - Караганда о напряжениями 220 кВ, а наиболее частым колебаниям - псе участки с напряжениями 35-110 кВ.

о

Эти колебания, называемые в литературе пляской проводов, порая-

к

дают значительнее динамические нагрузки, приводящие разрушениям элементов ЛЭП, коротким замыканиям а отключениям системы электроснабжения. Нарушение бесперебойности работы системы электроснабжения нег.елателыш во многих циклах непрерывного производства.

В связи с этим диссертация посвящена актуальной проблеме механики колебательных процессов - построении и обосновании математической модели ЛЭП, изучению закономерностей ее колебания и расчету динамических нагрузок, зознихаицих при шгяско проводов и действующих на конструкционные элементы линий.

_Математичвская_модель^ЮП з работа представлена весомой упруго - деформируемой нитью с различными условиями ' закрепления ее концов и подвески участков, подверженной свободному колебания.

Цель_£аботн заключается а создании методов:

- расчета аыплитудно-частотнта характеристик свободного колебания упомянутой кодели ЛЭП н крутильной жесткости еэ растепленных фаз /пучков/, необходимых для выбора параметров и тип о? г*сгг-телей пляски проводов;

- оценка предельных величин перемещения проводов и тросо* с учетом их упругоЯ деформация, динамических нагрузок на рти

ты и гирлянды при пляске проводов, необходимых для расчета габаритов и на прочность ЛЭП;

- анализа влияние различных конструкционных элементов ЛЭП и их параметров на амплитудно-частотные характеристики, крутильнуга жесткость расщепленной фазы и закономерности колебаний проводов;

_М§Цоды_исследаования^_В работе использованы методы теорий колебаний, механики деформируемого твердого тела,теории дифференциальных уравнений и вычислительной математики, а также метод коррекции модели не базе экспериментальных денных о пляске проводов и сравнения с натурными результатами.

_Научная_новизна_работы состоит в решении новой в теорий колебаний задачи о закономерностях движения весомой упруго-деформируемой нити с учетом условий закрепления ее концов, подвески участков и взаимного влияния колебаний нитей в смежных пролетах, а также -в решении новой задачи о получении аналитической эагисииости между крутящим моментом, приложенным к расщепленной фазе, и углом э<шру -чивания фазы с учетом ее веса, упруп-х деформаций и наличие дне -танционных распорок в фазе.

работе непосредственна решена прак -тическая задача с закономерностях колебаний проводов ЛЭИ. Разработанные метода могут быть использованы, ео-перемх» яри расчете к проектировании ЛЭП с учетом амплитудно-частотных характеристик ее колебаний и динамической нагрузки на провода, во-вторых, при выборе параметров гасителей пляски проводог и их размещений.

В частности, оценке амплитудно-частотных характеристик кояеба -иий проводов использованы и разработке средств защити с* яяяски на опытном участке ЛЭП 500 - 1150 кВ Казахского научно-исследователь ского Институте энергетики имени академике В1.Ч. Чоккна,

Достоверность результатов вытекает, во - первых, из адекватности математической модели и самой ЛЭП, подтвержденной удовлетворительным совпадением теоретических результатов и экспериментальных данных о амплитудно-частотных характеристиках пляски проводов, во - вторых, из фактов теории колебаний и корректности использо-зованного математического аппарата, в третьих, из решения тестов . примеров и совпадения результатов работы с известными положена «. установленными другими авторами в частных предположаниях.

выносятся_слэдующие основные результаты:

- новые закономерности свободного колебания весомой упруго -деформируемой нити - математической модэли ЛЭП - в условиях жесткого закрепления концов провода /случай анкерного пролета/ и свободного перемещения узла крепления провода /случай многопролетной системы электроснабжения/;

- аналитическая зависимость между геометрическими параметрами, интенсивностью колебаний ЛЭП, с одной стороны, и величинами перемещений проводов, тросов, гирлянд, возникающих при этом динамических нагрузок на них, с другой стороны;

- метод расчета амплитудно-частотных характеристик колебаний весомой упругой нити при различных условиях закрепления ее концов, подвески участков и значениях начального упругого натяжения;

- аналитическая зависимость между крутящим моментом, приложенным к расщепленной фаза, и углом ее закручивания.

Основные положения работы докладывались на;

- Международном совещании по проблемам пляски проводов линий электропередачи /Сочи, 1985/;

- Всесоюзном научно-техническом совещании по вопросам высокогорных линий Электропередачи /Фрунзе, 1936/;

- Отраслевой конференции молодых исследователей /Алматы, 1939/;

- б -

- Семинарах лабораторий "Общая механика" МММ ал 1!АН РК и "Надежности ЛЭП" КааШИ Энергетики но мере получения результатов /Алма-ты, 1990-1902/;

- Семинаре кафедры теоретической механики ИНГУ им Аль-Фарабк

/Ллматы, 1993/.

_Оу£ликациид_ результатам диссертации ог^бликовано восемь печатных работ.

Диссертация изложена на 75 стр. мтшино- . писного текста, иллюстрируется 18 рисунками и 3 таблицами. Она состоит из сведения, чет«}ех глав, выводов, списка литературы из 119 наименований и приложение на 7 стр., включающее I таблицу и II рисунков.

КРАТКОЕ СОДЕРВДШЕ РАБОТЫ Обоснована актуальность п-уы исследования, сформулированы ее цель и приведено к{аткое егг.ерлание дис.э{ тации.

Д)е^вял_глава содержит основные сведения по ЛЭП, обгор и анализ работ, посвященных исследованию различных видов колебаний проводсв, как: вибрация, субколебания, маятниковое раскачивание и т.д. Главу вавершавт постановка задачи исследования, и ее обоснование.

Пляска проводов, возникая при н»"тших ветрах и отложениях льда, занимает особое место среди механических явлений в системе электроснабжения. Ее особенность закачается в значительной амплитуде и низкой частоте колебания, поддерживаемых длительное время, от нескольких часов до нескольких суток.

В 1934 г, Ден-Гартог Дя. П. подробно списал колебание отрезка провода с отложениями льда, подвешанного ни пружинах и помещенного в ветровой поток. Он раскрыл физическую сухость этого явления и убедительно показал, что пляска проводов представляет собой автоколебательной процесс, воабуждаямый и полде}«иваемкй аэродинвмичес-

кими силами обтекающего провод воздушного потока. Анализ пляски одиночных прсводотз, снятой на киноленту / А.Т. и

другим/, показал, что в большинстве случаев она состоит из крутильного колебания, синхронизированного с вертикальным колебанием провода. В работах Ждо£ О, и СВаГке <9Л /1974/предложен новия механизм пляски, учитывающий взаимовлияние крутильного колебания и вертикального перемещения провода.

Исследовании проблемы пляски проводов посвящено значительно? количество работ, в частности, - работы Еекмэтьева Р. М. , Ванько В.И., Власова И.И., ЗКаквова А.Ш., Ржевского С.С., Шкгяцова В.Д., Яковлева Л.В. и др. Однако до сих пор отсутствует адекватная математическая модель колебания ЛЭ11 и остается открытым вопрос об обосновании мер по эффективной защите ЛЭЛ от пляски.

В связи с этим в главе проведен обзор и анализ содержания как теорэтических, та!? и окспериментальных исследований явления пляски проводов. На основе такого анализа сформирована математическая модель ЛЭИ в виде весомой огпруго-деформируемоП нити и по отно-вешпэ к ней поставлена следующая задача исследования:

- закономерностей колебания названной нити, во - первых, когда ее концы жестко закреплены /случай анкерного пролета/, во - вторых, когда ее узлы крепления свободно перемещавтся /случай шогопролот-ноЯ системы/; •

- критических случаев взаимосвязи между колебаниями нитей в смежных пролетах, приводящих к наиболеэ опасным динамическим нагрузкам, или максимальным отклонениям нитей я гирлянд»

- закономерностей крутильных колебаний пучка в случав анкерного пролета, включая оценку ео крутильной жесткости;

Вторая_глава посвящена решению названных визе задач. Для этой -цели использован метод основанный на законе сохранения энергии и

представлямций собой аначиз взаимного перехода друг в друга кипе- 1 тической энергии, зависящей от скорости движения нити, энергии упругой деформации, зависящей от упругого удлинения нити, и потенциальной энергии, пропорциональной величине вертикального перемещения центра тяжести нити в пролете. На разных фазах колебательного процесса соотношения моящу этими видами энергий постоянно меняются и зависят от текущего положения нити.

При пероходе от анкерного пролета к многопролегной системе колебательный процесс заметно усложняется и одной из отличительных особенностей шюгопролетней системы является передлча энергии из пролета в пролет в результате перемещения гирлянды. За кшгдор полное колебание энергия двлжды передается в соседние пролеты и дважды возвращается. В целом, если рассматривать один пролет с приникающими к нему соседними полунрогегами /рнс. I/, то в отпичие от анкерного пролета в г «бой момент времени \:умма всех видг;в энергии для отдельно взятого продета будет приш чять neo о>п «чшя от минимума, достигаемого в крайнем нижнем положения, до максимума, дос-тигпямого п крайнем верхнем положении. Одтшо суммармяя энергия для одного целого пролет? и двух смежных полупролетов Судет оставаться постоянной, поскольку в установившемся реял**'4 колебаний абсолютные величины получаемой и передаваемой энергии одинаковы.

На обнове анализа динамических чагрувок и «оличвсшвнноП-оценки энергетических составпящих колеб». сольного проце' ::а получены расчетные формулы, пооволящив оцепить влияние параметров и конструкции ЛОП на динамические яарякторис?!' -л ее колебания. В частности, расчетные формулм для многопролатиоА системы тдхоаы*.

i

Т„ eos ($н + y)-j&r sin it>- Те cos(#f -у)-О (t)

гхгч>{тс тд0 . Т, т(0„ * (г/- - А р. е(А„ П)

Т»-Т° 1 о

в,. <пс1Я[*(/.*А„)/е] (,}

«

9§ = аъсЦ [Щ-А,)/е] С6)

у/ » (ах/лг) (у)

где _ перемещение конца гирлянды вдоль пролета, /„ - стре-

ла провеса нити, Хг , (гг - длина и вес гирлянда, ¥ - угол отклонения гирлянды, О» » - углы наклона касательных к нити в точках крепления к гирлянде, £ - модуль упругости, Р - площадь поперечного сечения нити, £ - длина пролета, Ре - вес единицы длины нити, Т9 - начальное натяжение нити, Т((, Тп , Ан и Ав - динамические натяжения и айплитуды колебаний нити, соответственно, в нижних и верхних положениях.

Уравнения /1/ - /11 содержат восемь неизвестных Ав, Ан, Тв, Тн, би, и Р , одну из которых можно принять за независимую переменную. Система замыкается законом сохранения Энергии и позволяет решить задачу о колебании весомой упругой нити.

В конце главы проведены анализы результатов счета и оценка . влияния конструкционных параметров ЛЭП и интенсивности ее колебаний на динамические нагрузки, перемещения проводов,, трооов к гирлянд.

§_22??ьей_гл;1вв. построен метод расчета форм и частотных харак-

теристик собственных поперечных колебаний одиночной нити.

Оценка частотных характеристик ЛЭП имеет самостоятельный интерес, в частности, для установления эффективности некоторых типов гасителей пляски, применяемых на практике. Проведенные исследования показали, что применение имевшихся формул, для оценки частоты однополуволновых колебания проводов и тросов, приводит к заметным ошибкам. В связи с зтим возникает необходимость уточнения существующих аналитических формул по оценке частоты колебания доводов в зависимости от его начального натягтиня и указаяия диапазона применимости этих формуя.

В этих целях в работе сначала задавалась форма колебания нити, что позволило замену исходной мех-шическоЯ системы с бесконечным числом степенен свободы на систему с одноП степенью свобода. При этом конфигурация нити, испытывающая свободной колебание,описывается тем же уравнением, что и статическое провисание, вызываемое собственный весом нити. Дла малых сво^гдных колебаний нити выведено дифференциальное уравнение, содериацче квадрат круговой частоты и решение которого с учетом связи м^аду круговой и линейной частотой дало расчетную формулу:

яг У гР9 { ПгТГ' '

где У - лияеПная частота, 9 - ускорение силы тляеет.;.

Сопоставление результатов теоретически'. расчетов /;ис. 2, кривая I/ с экспериментальными данными /обозначены точками/ показывает, чте применение упрощенной формулы /'3/ для оценки частоты колебаний возможно только в диапазоне порченных начальных механических напряжений

При уменьшении б имэ-вт мест«* еуцествонмьт расхошдрния м**цу тпорчхичо'-чими и опытными

данными, что объясняется нарушением формы колебаний нити. Вместо однополуволновых возникают трехполуволновые колебания с различной длиной полуволн /рис. 3/. В связи с этим формула /О/ была уточнена и в ней учитывались кап сила тяжести, тан и инерционные силы колебания. При этом конфигурация нити определялась не координатной функцией, а из условия воздействия некоторой фиктивной /инерционной/ нагрузки, распределенной по длина нити. Результаты экспериментов подтвердили правомочность такого подхода /рис. 4/.

Отклонения вверх и вниз нити от ей статического положения неодинаковы. Поэтому, период колебания т (т = //$} представляется суммой двух полупериодоа

Г » гв/г + у¡2 , (9)

Гдэ и - полупериода движения нити, соотвэтетяэн-

но, в нижнее и верхнее полояения. С учатои зцражзннл /9/ получена обобщающая и уточняющая /8/ расчетная фергдула для линейной частота

Где безразмерные коэффициенты Сн, С^,/),, я ^зависят от параглзтроа линий и динамических натяжений. Численный расчэт линеЙнсЯ частоты, выполненной по формуле /10/, позволяет обнаружить 9 области сяабга: натяжений провода некоторые расхождения /рис. пу'лтирная кривая/ по сравнению с экспериментальными данными. Эти расхождения обусловлены характером принятого допущения о том, что инерционная сила в процессе колебания имеет синусоидальный закон распределения по длине пролета.

Дчя дальнейшего повышения точности раечеттгх формул характеристик колебаний применен метод последовательных приближений. Ьри этом анкерный пролет разбивается на конечное число участков /коиечномэр-

н&я модель/ масса которых сосредотачивается в центре масс участка и к ней прикладываются инерционные силы и сила тяжести. Далее определяется отклонение от положения статического равновесия массы шд действием приложенных к ней сил и определяются коэффициенты собственных форм ее колебания, Приближение проводится до тех пор, пока разность кееду положениями массы, занимаемыми ею при 3 - ой и 10- I/ 1- ой итерации, не становится ыенше заранее заданной положительной величины 6 точности расчета. После уточнения формы колебаний определяется остальные характеристики колебаний, в частности, частота /рис.2, кривая 2/.

Кок водно из рисунка 2, с увеличением 60 отличие между кривыми исчезает, В связи с этим представляет интерес оценка границ применяемости формул /В/ и /10/. Как следует из этих формул, сущее-твуки? такие значения напряжения что значения частоты ко-

лебаний, рассчитанные по формулам /8/ и /10/, будут отличаться не более чем на 4 /о . Это значение % имеет вцд:

« \/£Р?ёг' (и)

* I мг* ?

Если фактическое напряжение нити /или провода/ <з0 удовлетворяет условии ^ ^ ' то частота колебаний может быть определена по упрощенной формуле /8/. В противном случае < б* , час-

тоту следует определить по формуле /10/, или методом итеряции, если требуется более точный результат.

Получена аналогичная формула для частоты колебаний нити в многопролетной систеш, учитывающая также перемещений гирлянд.

* Л/ Г ¿Рс V /2Т* *' ' 1г}

где Eff^tM. i¿L£V 4¿S I

T0 h 2T0 ~4A 3£21 •

Для определения частоты по формуле /12/ необходимо предварительно вычислить отношение величины перемещения гирлянд й Я к амплитуде колебаний А при заданных параметрах ЛЭП. Это отншэниа зависит от величины начального натяжения и практически на зависит от интенсивности колебаний. Сопоставление фораул /8/ и /Е/ показьшаг от, что влияние движения гирлянд на частоту определяется коэффициентом К.

В конца главы приведены результаты анализа влияния нэкоторых факторов на частотные характеристики провода.

,§_четве2той_главе_получены аналитические зависимости мояду крутящим моментом, приложенным к расщепленной фазе, и углом закручивания для различных значений начального натяжения и числа подпро-летов. Также оценена крутильная жесткость и выведена формула для определения частоты расщепленной фазы при крутильных колебаниях.

Зависимость между крутящим моментом Мк и углом закручивания расщепленной фазы 4 , построенная в сечении плоскость» крутящего момента и без учета провисания распушенной фазы от собственного веса, имеет вид _

Мк я —г--ИГ/ > 03)

где п - число нитей в пучка» М - число прдпролетоо в пролете, R - радиус расщепления.

Сопоставление расчетных кривых крутящего мокзита /рис. 5 и 6, пунктирные линии/ и экспериментальных данных показало, что пренебрежение начальным провисанием фазы от собственного воса приводит к существенней! их отклонениям, ' •

Выведена аналогичная зависимость мааду Мк и с учетом силы

тяжести, упругой деформации нити и наличие дистационных распорок в расщепленной фазе. При зтом действия возвращающих моментов от- , дельных нитей Щ . возникающих в процессе закручивания расщепленной фазы, не равны мевдг собой и зависят от расположения нитей в цучке. Поэтому полный крутящий момент ^ определяется как сумма моментов, возникающих в процессе, закручивания фазы отдельных нитей Ms.

В случао приложения крутящего момента к середине пролета величина определяется по фородле

Ms » '(/.- ф™ (*> , , , (11)

где Ts - натяжение S - й нити, соответствующее закрученному состоянию фазы, ^г - угод, характеризующий положение отдельных нитей в пучке до. закручивания» Если через ■% обозначить тачальную угловую координату одной из нитей, условно принимаемого за первый, то угол ^ определяется по формуле.

Vs * % + г Л (S'i)fn i . (ts)

В работе также разработана методика оценки крутящего момента в случае закручивания расщепленной фазы односторонним Грузом. Этот случай; носящий методический характер, интересен тем, что всякий груз не только закручивает фазу, но и смещает ее центр тяжести. Это приводит к существенному изменению зависимости между крутящим моментом и углом закручивания фазы.

В зависимости от положения точки приложения крутящего момвнта крутильная жесткость фазы «определяется по одной из формул:

к? « м„е/4ùç0 . de)

Kv*MK*a(e-zo)/ew0 . &V

соответственно, M^ приложен к середине пролета или на расстоянии от опоры.

Крутильная частота расцепленной фазы "¡>(< определяется через решения уравнения Лагранжа 2-го рода движения, где за обобщенную координату принимается угол закручивания пучка в середина пролета,

* лее Л пра ' (,8)

"о

Входящий в пирвжгнии /13/ радиус (■ асщволечня фазы определяется по формул*

й « -. , , ■ » (/9)

гдя - расстояние между соседними нити в пучке.

Длинна 0 /{'ис> показывает, что теоретические кривые,

спиеыршцив ^ /сплошная линия/, удотвтво; итечьно согласуются с опытными топками в области повышенных . Расхождения между

ними nj.it небольших () обьпснявтся на}-уи1т»ием син^аэиости крутильных дикжени!1 пуч'.а в пределах длины полуволны, ибо в области малых б0 возбуждение сднополувг .-новых колебаний пучка в чистом виде ня-вочмо'гно, К-1К эти №910 место при поперечных колебаниях.

В конца главк анализировано влияние различных факторов на величину кгутилыюЯ гесткостн и частоту колебаний.

_В п^иложрнии содержится урчткся описание опытного полигена и акспвгиивнтпльмих участков, характеристики которых соответотвунт параметрам деЯстпузцих ЯЗИ. Сопостапчявтся результат« теоретических («счетов и г>|;п:г| ки-ентальных данных. Приложены распечатки некоторых ¡асчйтов, выпгл:1«'ими пс специально составленной программе на *лгп-{итмическом ячнке 5"РГРАН-1У.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Разработаны методы расчета характеристик свободных коле -б&ний весомой упругой нити - моделирующих провода ЛЭП - в условия жесткого закрепления {анкерный пролет) и свободного перемещения уела ее крепления (многопролетная система). Исследована закономерность еэ колебания, в частности установлена: а) при одинаковых уровнях циркулирующей в колебательных системах энергии имеет место существенное увеличение интенсивности колебаний в многопролетной системе по сравнению с колебаниями в анкерном пролете. В анкерном пролете колебание сопровождается повышенными динамически« нагрузками на элементы ЛЭП. б) нить перемещается из статического положения равновесия вверх ка большую величину, чей вниз, как в анкерном пролете, тек и в иногопролетной системе.

2. Выведены формула для оценки собственных частот колебаний нити и на ее основе установлена, что частота колебания в анкерном пролете вше по сравнению с частотой в многопролетной системе. С увеличением начального натяжения нити это отличие снижается.

3. Разработан иотод итераций, уточняющий форму собственных ко лебаний нити и ео амплитудно-частотных характеристик. Указана граница применяемости данного метода. Показано расчетным путем, что в области малых натяжений форна однополуволнового колебания нити существенно искажается эа счет появления дополнительной неподвижной точки - уала колебания, Она имеют форму 3-х полуволнового колебания, но с различной длиной полуволн.

4. Получены аналитические зависимости меледу крутящим моментом, приложенным к расщепленной фазе и углом ее закручивания. Анализ полученных формул показали, что на характер отмеченной зависимости рличот теки? параметры линий, как длина пролета, чисга нитей в пуч ' кр. рпдиуп расдаплекия, количества дистанционных распорок в прилете.

б. Оценена крутильная жесткость расщепленной фазы и выведена расчетная формула для определения ез собственной крутильной часто -ты. Выполнен внялиз влияния конструктивных особенностей ЛЭП на час тоту. В частности, крутильная частота практически не зависит от ко~ личества нитей в пучка и их ориентации в пространстве. Влияние числа дистанционных распорок на величину частоты, оказываатся, заметит только при мялом их числе.

6. Сопоставления результатов расчета (ашмятудно-чпстотннх характеристик, величин {грутящих моментов и фор« собственных колебаний проводов ЛЭП1 с экспериментальными данными позволяют сделать сбкнг> »ывгды, что разраб" тайные нътслы расчета чмчютсч обоснованными и могут быть иепгльлсваны для решении различных при клади?« эадяч,

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ИЗЛОЖЕНО В РАБОТАХ

I. Векметьев P.M., Дяаманбаев М.А. Методика расчета динамических нагрузок при пляске ттр?рпдов. - Сборник докладов советских спе-ниоли' тов на метаунарпднпм сгрещании по проблемам пмсни ггроподор лкмиР мактроперпдачи. С^чи, 1985.

Г. Вякмэтьв'* P.M., Джаманбавв М.А., Мвтгдвм расчета характерно run дги*еияч прс пода яри пляске. - Вэтрорио и гололодныэ нагрузки на прсзода поэдушых линий электропередачи. Труды института Рнерго-сетьпроект» М.: Г935.

3. Вшосотьач P.M., Джаманбаов М.А. Методика расчета частоты ликерных колебаний проводов. - Тезисн докладов « Всесоюзному научно -техническому сочегцгатго "Высокогорные линии •>язмтропередачи"М.:1986.

4. Бакмотм* P.M., Дяамаибееп М.А, Мйтодикй расчета линеЙнгН и крутильной »имтот колебаний приводов. Депонпроадкинп нвущгн«1 рчботм, Г 387, If ТР., Р б?37 - 8 87. .

5. Джамаибаев М.А. Влияния формы колебаний провода ВЛ на ли -нейнув частоту. - Депонированные научные работы, 1989, Р б, № 26 -В<89. Деп. 02.01.89.

6. Дкамшбаев М.А. Влияние количества распорок на крутильную жесткость и частоты колебаний рссцегшенной Фазы. - Депонированные научные работы, 1939, Р 5, Р 28 - В 89. Деп. 02.01.89.

7. Дяйыаибаев М.А. Методика расчета частоты колебаний провода ВЛ при слабых тяйвнвяя. - Тезисы докладов отраслевой конференции молодых исследователей. Алматы, 1989.

8. Дзтмаибаев ЯД. Расчет характеристик колебаний про подо в методом последовательных приближений. - Метповоэдействия на зперго-соорушвиви. Сборник научных трудов. Алматы, 1991.

К

Рис.1

Рпсчегнвя схемп для ыногопролетноЯ системы.

я - схема нагрузок на гирлянду.

<3 - голояение ни-юй в смежных пролетах.

■•» Не V &120м

.....—Г" / 1 1 к * \ А \\

\

/

/ /У // 'г

X

/ 1 ^п-, ✓ / ^ /7

кгс/мм

б 8 /о гг

Рис. 2

График гависимости линейной частоты колебания от величины напряжения провода. 1-по формуле (8): пунктирная ли-н«ч-по формуле (10): Й-методсм последовательных приближения:

с 1

[

л

г—.—.

А

Рис. 3

Тярма однсполувслнотюго колебания провода при малых величинах напряжения б0 . ( Л - длит'я полуволны на участке, прилегающей к опоре ).

3

§

Рис. 4

Зависимость Л от величину

кгс-м £££ тг . ■А

иге у

Х-' •

КГС . ОЛ *

ш& > То

Рис. 5 Изменение крутящего момента от угла поворота фазы для различных величинах напряжения б0 , при фиксированных //, И и £ . (А/,б, /1=5, 2 = 288 м.)

го

ио

ео

80

по

РО

о

о

ю го зо 40 $о ео 7о

Рис. 6 -

(Ь«,оие„„р крутящего момента от угла порота фазы для раз-чичнмх л/ »при фиксированные величинах 6 , Н £. . ( Л »8, е »354 н.' °

o.z

ол

í

о л

s

10

Fue. 7

¿хгс ч>ммг

fZ

6

очрксии<х!ТЬ крутильной частоты от нппряхония -6

* S, 288 к.

= 8, ^ = ЗМ м.

П\)И т. • 1.

О - // s 6,

6 ~ Ы г b.

а

Подписано к почати I5.t4.t3r. ЗахЯ'О. Тнр.ЮСзю. с""1тпг^лтано ка ротапринте Казрнформ Ш/К pn.ikijw«